主体模板工程施工方案

国基建设集团有限公司中北大学工程实训中心项目部2016年5月29日施工图纸施工组织设计本工程为中北大学工程实训中心，位于中北大学校区内，建筑类别为：建筑高度小于24m的多层公共建筑，建筑耐火等级为二级；建筑设计使用年限为50年；抗震设防烈度为8度。结构类型：框架结构，该工程一层、二层的层高为6m,三层、四层层高为4.2m;基础制造实践区域一层层高为8m,屋面设出屋面楼梯间、电梯机房，出屋面楼梯间及电梯机房层高均为3.6m。总建筑面积24244.48m²,南楼一层建筑面积2333m²;南楼二层(北楼一层)建筑面积7062.90m²;南楼三层(北楼二层)建筑面积5883.26m²;南楼四层平面图5567.46m²北楼四层平面图3015.68m²屋顶层建筑平面图382.18m²建筑层高：南楼一层层高6.00m;南楼二层层高6.00m;南楼三四层层高4.20m,北楼一层层高6.00/8.00m北楼二层层高6.00m北楼三-四层层高4.20m出屋面楼梯间，电梯机房层高3.0/4.0m本工程建筑定位以建筑轴线定位放线。室内外高差：0.45m,±0.000相当于绝对高程851.77m。项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求与特点，同时针对有关施工技术与图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更根据与施工操作根据。熟悉各名称规格功率数量锤子500个单头扳手开口宽(mm)17-19、22-24圆盘锯2台平刨2台手电钻台钻2台手提电锯4台手提电刨4台压刨2台活动扳手手电钻12个空压机1立方2台墨斗、粉线带配套零配件与工具箱水准仪1台激光垂准仪1台水平尺钢卷尺直尺工程检测尺塞尺通常本工程主体结构使用覆膜多层板。隔离剂选用水性隔离剂，根据所需材料方木做竖楞(方木均经压刨找平)φ48×2.8mm架子管做横楞，钢管斜支撑加做竖楞(方木均经压刨找平)φ48×2.8mm架子管做横楞，使用φ14对拉螺栓三级16钢筋做吊筋架子管间距500mm布置，内外墙使用φ14对拉螺栓间距500mm,与3型扣件配梁模底模与侧模均使用15mm厚多层板，主龙骨使用50×100mm@600单面刨光方木，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊或者吊车运至作用50×100mm@200双面刨光方木，为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的竹胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，务必保证接缝处下方有龙骨，梁、顶板支撑系统扣件式满堂脚手架，立杆间距1000mm,水平杆间距为1000mm,扫地水平杆距地200mm,高度≥4m,设置剪刀撑，关于跨度≥4m板，按全跨长度3%进行起拱。柱、梁模板加工务必满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm板需进行刨边，否则禁止使用，次龙骨务必双面刨光，主龙骨至少单面刨光，模板加工完毕后，务必经项目技术人员、质检人员验收合格后方可使用。关于周转使用的多层板。假如有老边，破旧模板务必切掉破旧部分，然后刷封本工程模板使用扣件式钢管支撑系统，楼层顶板模板使用多层板，板下为 模板配料图→模板计划→支模、支撑加固→现场验收→内部验收→报监理 技术、安全交底--→质量检查↑验收→合格→混凝土浇筑准备并将线延长到外部，对复杂之处也能够根据轴线在外部设置操纵线，采取外控法。根据标高检查模板底部混凝土标高，对个别处进行简单剔凿或者用水泥砂对成排的柱与梁应先支端柱模板，认真调整垂直后，中间柱可统一拉线操对同一轴线上的多根截面相同的柱或者通长的梁，应先将两端的柱位置与(1)模板垂直度与平整度调整后，务必用脚手杆与拉线固定牢固，方法是(2)施工脚手架在顶板上与绑出的悬挑架应该搭设牢固，使支撑系统与脚但当搭设的是简易脚手架时，容易产生晃动，如今模板支撑系统不同意与脚手(3)对拉螺栓安装：梁高、柱边长大于400mm,均按计算要求设置φ14对柱模板拆模时间规范未作明确要求，通常应以室外温度与混凝土强度等级约为浇筑后20～72h),试拆后模板不粘结混凝土，表面不缺棱掉角即可。拆模所需混凝土强度结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分板梁、拱、壳悬臂构件拆模混凝土熟化度与强度参考参照表达到强度(MPa)拆模部位普通水泥矿渣水泥平板上人、墙拆模柱、大模板拆模5～-5℃钢模拆模说明：混凝土施工规范中使用的600℃·d通常同意偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3中心线位置5外露长度预埋螺栓中心线位置2外露长度预留洞中心线位置尺寸同意偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高水准仪或者拉线、钢尺检查截面内部尺寸钢尺检查柱、墙、梁钢尺检查层高垂直度6经纬仪或者吊线、钢尺检查8经纬仪或者吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺与塞尺检查次性支模过高支撑不牢支模方法不拆次性支模过高支撑不牢支模方法不拆模违章作业振捣适中过早过早不执行技术交底模板工程在绑扎钢筋、支拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载均匀堆置，不得超过木工作业时，务必戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不得随意乱抛模板高空临边要有足够的操作平台与安全防护，特别在平台外缘部分应加安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。砼浇筑前务必做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或者妥善堆放，严防操作人员因(一)300*800梁模板扣件钢管高支撑架计算书钢管强度为205.0N/mm²,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m,梁截面B×D=300mm×800mm,立杆的纵距(跨度方向)1=1.00m,梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量6000.0N/mm²。木方50×100mm,剪切强度1.3N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量9000.0N/mm²。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.50kN/m³。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m²,施工均布荷载标准值0.00kN/m²。梁两侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取2.00。按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m²由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7钢管惯性矩计算使用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算使用W=π(D⁴-d¹)/32D。一)、模板面板计算作用荷载包含梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q₁=25.500×0.800×1.000=(2)模板的自重线荷载(kN/m):q₂=0.200×1.000×(2×0.800+0.300)/0.30(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P₁=(0.000+2.000)×0.300×1.000=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×20.400+1.35×1.267)=26.325kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.600=0.529kN面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求使用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N₁=1.481kNN₂=5.465kNN₃=1.481kN最大弯矩M=0.074kN.m最大变形V=0.020mm(1)抗弯强度计算面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.020mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二)、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=5.465/1.000=5.465kN/m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×5.465=3.279kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.000×5.465=6.012kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm²;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.547×10⁶/83333.3=6.56N/mm²木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm²,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度务必满足：截面抗剪强度计算值T=3×3279/(2×50×100)=0.984N/mm²截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm²木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求使用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.063kN/m最大变形v=0.677q1⁴/100EI=0.677×4.063×1000.0*/(100×9000.00×4166667.0)=0.733mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三)、梁底支撑钢管计算通过连续梁的计算得到抗弯计算强度f=M/W=0.281×10°/4248.0=66.18N/mm²支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!2、梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四)、扣件抗滑移的计算纵向或者横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R——纵向或者横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.4单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五)、立杆的稳固性计算其中N——立杆的轴心压力最大值，它包含：横杆的最大支座反力N₁=10.491kN(已经包含组合系数)N=10.491+1.004=11.495kNW₁=u₂×u₅×w₀=0.300×1.250×0.600=0.N₄=10.491+0.9×1.2×0.827+0.9×0.9×1.4×0.083/1.000=11.589kN考虑风荷载时立杆的稳固性计算a<[f],满足要求!450*950梁模板扣件钢管高支撑架计钢管强度为205.0N/mm²,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.9m,梁截面B×D=450mm×950mm,立杆的纵距(跨度方向)1=1.00m,立杆的步距h=1.00m,梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量6000.0N/mm²。木方50×100mm,剪切强度1.3N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量9000.0N/mm²。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.50kN/m³。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m²,施工均布荷载标准值0.00kN/m²。梁两侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.50×0.95+0.20)+1.40×2.00由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.5由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7钢管惯性矩计算使用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算使用W=π(D⁴-d¹)/32D。(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q₁=25.500×0.950×1.000=(2)模板的自重线荷载(kN/m):q₂=0.200×1.000×(2×0.950+0.450)/0.45(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P₁=(0.000+2.000)×0.450×1.000=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×24.225+1.35×1.044)=30.702kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.900=0.794kN面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh²/6=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm²;截面惯性矩I=bh³/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求使用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为最大弯矩M=0.078kN.m最大变形V=0.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.078×1000×1000/54000=1.444N/mm²面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm²;面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!面板最大挠度计算值v=0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=5.522/1.000=5.522kN/m最大弯矩M=0.1ql²=0.1×5.52最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×5.522=3.313kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.000×5.522=6.075kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.552×10⁶/83333.3=6.63N/mm²木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm²,满足要求!(2)木方抗剪计算(3)木方挠度计算三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算抗弯计算强度f=M/W=0.199×10°/4248.0=46.89N/mm²支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或者横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中R。——扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R——纵向或者横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.68kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳固性计算其中N——立杆的轴心压力最大值，它包含：横杆的最大支座反力N₁=7.682kN(已经包含组合系数)脚手架钢管的自重N₂=0.9×1.35×0.143×7.900=1.370kNN=7.682+1.370=9.052kNa——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m;h——最大步距，h=1.00m;1。——计算长度，取1.000+2×0.700=2.400m;λ——长细比，为2400/16.0=150<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳固系数，由长细比l₀/i查表得到0.312;经计算得到σ=9052/(0.312×397)=73.007N/mm²;不考虑风荷载时立杆的稳固性计算o<[f],满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mg根据模板规范计算公式5.2.5-15:W₁=u₂×u₅×w₀=0.300×1.250×0.600=0.h——立杆的步距，1.00m;l,——与迎风面垂直方向的立杆间距，1风荷载产生的弯矩M=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.000×1.000/10=0.023kN.m;N,——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14;N=7.682+0.9×1.2×1.127+0.9×0.9×1.4×0.023/1.000=9.078kN经计算得到σ=9078/(0.312×397)+23000/4248=78.622N/mm²;考虑风荷载时立杆的稳固性计算o<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求!钢管强度为205.0N/mm²,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.9m,梁截面B×D=500mm×800mm,立杆的纵距(跨度方向)1=1.00m,立杆的步距h=1.00m,梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量6000.0N/mm²。木方50×100mm,剪切强度1.3N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量9000.0N/mm²。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.50kN/m³。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m²,施工均布荷载标准值0.00kN/m²。梁两侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m²由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m²由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7钢管惯性矩计算使用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算使用W=π(D⁴-d¹)/32D。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q₁=25.500×0.800×1.000=(2)模板的自重线荷载(kN/m):q₂=0.200×1.000×(2×0.800+0.500)/0.50(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P₁=(0.000+2.000)×0.500×1.000=1.000kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×20.400+1.35×0.840)=25.807kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×1.000=0.882kN面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh²/6=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm²;截面惯性矩I=bh³/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm;弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求使用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为最大弯矩M=0.082kN.m最大变形V=0.038mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.082×1000×1000/54000=1.519N/mm²面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm²;面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!面板最大挠度计算值v=0.038mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=5.238/1.000=5.238kN/m最大弯矩M=0.1ql²=0.1×5.24最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×5.238=3.143kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.000×5.238=5.762kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.524×10⁶/83333.3=6.29N/mm²木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm²,满足要求!(2)木方抗剪计算(3)木方挠度计算三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求使用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)抗弯计算强度f=M/W=0.195×10°/4248.0=45.96N/mm²支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或者横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中R。——扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R——纵向或者横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.10kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳固性计算其中N——立杆的轴心压力最大值，它包含：横杆的最大支座反力N₁=7.095kN(已经包含组合系数)脚手架钢管的自重N₂=0.9×1.35×0.143×7.900=1.370kNN=7.095+1.370=8.465kNa——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m;h——最大步距，h=1.00m;1。——计算长度，取1.000+2×0.700=2.400m;λ——长细比，为2400/16.0=150<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳固系数，由长细比l₀/i查表得到0.312;经计算得到σ=8465/(0.312×397)=68.272N/mm²;不考虑风荷载时立杆的稳固性计算o<[f],满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mg根据模板规范计算公式5.2.5-15:W₁=u₂×u₅×w₀=0.300×1.250×0.600=0.h——立杆的步距，1.00m;l,——与迎风面垂直方向的立杆间距，1风荷载产生的弯矩M=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.000×1.000/10=0.023kN.m;N,——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14;N=7.095+0.9×1.2×1.127+0.9×0.9×1.4×0.023/1.000=8.491kN经计算得到σ=8491/(0.312×397)+23000/4248=73.888N/mm²;考虑风荷载时立杆的稳固性计算o<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求!一)、墙模板基本参数计算断面宽度700mm,高度800mm,两侧楼板厚度0mm。模板面板使用普通胶合板。内龙骨间距250mm,内龙骨使用50×100mm木方，外龙骨使用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm,断面跨度方向间距500mm,直径14mm。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量6000.0N/mm²。模板组装示意图二)、模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.28γtβTF=YHt——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m²考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中使用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.90×27.000=24.3考虑结构的重要性系数0.90,倒混凝土时产生的荷载标准值：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度与刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值q=1.2×24.300×0.800+1.40×5.400×0.800=29.377kN/m面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh²/6=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm²;截面惯性矩I=bh³/12=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm¹;A弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求使用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图通过计算得到从左到右各支座力分别为N₁=2.938kNN₂=8.079kNN₃=8.079kNN₄=2.938kN最大弯矩M=0.183kN.m最大变形V=0.221mm(1)抗弯强度计算面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!挠度计算荷载标准值q=0.25×24.30=6.075kN/m内龙骨弯矩图(kN.m)通过计算得到最大弯矩M=0.183kN.m截面抵抗矩W=bh²/6=5.00×10.0抗弯计算强度f=M/W=0.183×10⁶/83333.3=2.20N/mm²内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm²,满足要求!截面抗剪强度计算值T=3×1836/(2×50×100)=0.内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!最大变形Vx=0.084mm最大支座力Qmx=7.896kN抗弯计算强度f=M/W=0.321×10⁶/8496.0=37.78N/mm²支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六)、对拉螺栓的计算计算公式：N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm²):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.896对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求!(三)、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数：模板支架搭设高度为7.8m,立杆的纵距b=1.00m,立杆的横距1=1.00m,立杆的步距h=1.80m。木方50×90mm,间距300mm,模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.10kN/m³。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m²,施工均布荷载标准值2.49kN/m²。按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.4由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.49=7.523kN/m²由于可变荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算使用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算使用W=π(D⁴-d¹)/32D。一)、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度与刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值ql=0.9×(25.100×0.150×1.000+0.200×考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.490)×1.000=2.241kN/m面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm²;(1)抗弯强度计算其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm²);其中q——荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0.100×(1.20×3.569+1.40×2.241)×0.300×0.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/54000=1.237N/mm²面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.569+1.4×2.241)×0.300=1.336kN面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!面板最大挠度计算值v=0.677×3.569×300⁴/(100×面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!通过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.200×面板的计算跨度1=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.282×0.300×经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.226×1000×1000/54000=4.185N/mm²(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.130+1.20×0.060)=1.285kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.747=0.941kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=2.226/1.000=2.226kN/m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×2.226=1.336kN最大支座力N=1.1q1=1.1×1.000×2.226=2.448kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面惯性矩I=bh³/12=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm;(1)木方抗弯强度计算(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度务必满足：截面抗剪强度计算值T=3×1336/(2×50×90)=0.445N/mm²截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm²木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求使用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)最大变形v=0.677q1⁴/100EI=0.677×1.071×1000.0⁴/(100×9000.00×3木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!通过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2P1+0.08q1²考虑荷载重要性系数0.9,集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×1.285×1.000×1.000=0.733kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.733×10⁶/67500.0=10.86N/mm²三)、托梁的计算顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!Ng₁=0.116×7.800=0.90钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根(2)模板的自重(kN):Nc₂=0.200×1.000×1.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):Nc₃=25.100×0.150×1.000×1.000=3.765kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值N₆=0.9×(Na₁+Nu₂+Nu₃)=4.381kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值N₀=0.9×(2.490+0.000)×1.000×3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式五)、立杆的稳固性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.40kNa——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m;1₀——计算长度，取1.800+2×0.200=2.200m;λ——长细比，为2200/16.0=137<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳固系数，由长细比l₀/i查表得到0.363;经计算得到σ=8395/(0.363×397)=58.266N/mm²;不考虑风荷载时立杆的稳固性计算o<[f],满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳固性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩M根据模板规范计算公式5.2.5-15:W₄=u₂×u₄×w₀=0.300×1.250×0.600=0.h——立杆的步距，1.80m;风荷载产生的弯矩M=0.9×0.9×1.4×0.225×1.000×1.800×1N₄——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14;N=1.2×4.381+0.9×1.4×2.241+0.9×0.9×1.4×0.083/1.000=8.175kN经计算得到o=8175/(0.363×397)+83000/4248=76.200N/mm²;考虑风荷载时立杆的稳固性计算a<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求!一)、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm,B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=900mm,H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=8mm,柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍使用双钢管48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm,高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。柱模板支撑计算简图二)、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.28y,t₁β√TF=γ.Ht——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m;β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中使用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.90×27.000=24.30考虑结构的重要性系数0.90,倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.90×3.000=2.700面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值q=1.2×24.300×0.500+1.40×2.700×0.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh²/6=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm³;截面惯性矩I=bh³/12=50.00