新编高层建筑混凝土结构技术规程样本VIP

《高层建筑混凝土构造技术规程》修订简介徐永基中华人民共和国建筑西北设计研究院二○一○年九月《高层建筑混凝土构造技术规程》修订简介依照原建设部建标（）77号文《关于印发〈工程建设原则规范制定、修订筹划（第一批）〉告知》规定，规程编制组经广泛调研、总结工作经验、地震震害经验和研究成果，参照关于国际原则和国外先进原则，在广泛征求意见基本上，对本规程进行了修订。本规程涉及13章，6个附录，13章为：1、总则；2、术语和符号；3、构造设计基本规定；4、荷载和地震作用；5、构造计算分析；6、框架构造设计；7、剪力墙构造设计；8、框架—剪力墙构造设计；9、筒体构造设计；10、复杂高层建筑构造设计；11、混合构造设计；12、地下室和基本设计；13、高层建筑构造施工。共有三十一条强制性条文，即：3.8.1条；3.9.1条；3.9.3条；3.9.4条；4.2.2条；4.3.1条；4.3.2条；4.3.12条；4.3.16条；5.4.4条；5.6.1条；5.6.2条；5.6.3条；5.6.4条；6.1.6条；6.3.2条；6.4.3条；7.2.17条；8.1.5条；8.2.1条；9.2.3条；9.3.7条；10.1.2条；10.2.7条；10.2.10条；10.2.19条；10.3.3条；10.4.4条；10.5.2条；10.5.6条；11.1.4条。本规程重要修订内容为：1、修改了合用范畴。2、修改、补充了构造平面和立面规则性关于规定。3、调节了某些构造最大合用高度，增长了8度（0.3g）抗震设防区房屋最大合用高度规定。4、增长了构造抗震性能设计基本办法及抗震持续崩塌设计基本规定。5、修改、补充了房屋舒服度设计规定。6、修改、补充了风荷载及地震作用关于内容。7、调节了“强柱弱梁、强剪弱弯”及某些构件内力调节系数。8、修改、补充了框架、剪力墙（含短肢剪力墙）、框架—剪力墙、筒体构造关于规定。9、修改、补充了复杂高层建筑构造关于规定。10、混合构造增长了筒中筒构造、钢管混凝土、钢板剪力墙关于设计规定。11、补充了地下室设计关于规定。12、修改、补充了构造施工关于规定。如下简介本规程修改内容。一总则1、1.0.2条本条修订了如下内容：（1）规程规定合用于10层及10层以上或房屋高度超过28m高层民用建筑构造。本次修订为“本规程合用于10层及10层以上或房屋高度28m住宅建筑构造和房屋高度不不大于24m其她高层民用建筑构造”。因素是为了与《民用建筑设计通则》（GB50352-）及《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）（）协调。需阐明两点：a、住宅建筑构造：当住宅建筑层高较大或住宅底部几层布置层高较大商场（商住楼），其层数虽不到10层，但房屋总高度已超过28m，此类住宅建筑构造应按本规程设计。b、高度不不大于24m其她高层民用建筑构造是指办公楼、酒店、综合楼、商场、会议中心、博物馆等高层民用建筑。有层数虽不到10层，但层高较高、内部空间较大、变化多、有必要将此类高度不不大于24m构造纳入本规程合用范畴。高度不不大于24m体育场馆、航站楼、大型火车站等大跨空间构造，其构造设计应符合国家现行关于原则规定，本规程可供参照。（2）本次修订增长了：本规程不合用于建造在发震断裂最小避让距离内高层建筑构造。震害调查在危险地段及发震断裂最小避让距离内高层建筑构造，较难避免发生灾害，国内尚缺少在上述地段建造高层建筑工程实践经验及研究成果，因而没提供关于条款。发震断裂最小避让距离见表1（《抗规》（）表4.1.7）。表1发震断裂最小避让距离（m）建造烈度建筑抗震设防类别甲乙丙丁8专门研究200100－9专门研究400200－2、1.0.3条新增抗震设计高层建筑构造，当其房屋高度、规则性、构造类型等超过本规程规定或抗震设防原则等有特殊规定期，可采用构造抗震性能设计办法进行补充分析和论证。高层建筑采用抗震性能设计是针对（1）有特殊规定且难以按本规程规定常规设计办法进行抗震设计高层建筑构造；（2）构造类型或有些部位布置复杂，难以直接按常规办法进行设计；（3）位于高烈度区（8、9度）甲、乙类构造或处在抗震不利地段工程，难以拟定抗震级别或难以直接按常规办法进行设计。上述状况可采用构造抗震性能设计办法进行设计。二术语和符号（略）三构造设计基本规定1、3.1.3条高层建筑构造采用四种常用构造体系，本规程涉及范畴为：（1）框架构造本规程不涉及下列两种构造体系。a、无剪力墙或筒体板柱构造，由于此类构造侧向刚度和抗震性能差、研究工作不充分、工程实践经验少，暂不列入规程。b、异形柱框架构造：此类构造已有行业原则《混凝土异形柱构造技术规程》（JGJ149），因而本规程也未列入。（2）剪力墙构造除剪力墙构造外，尚涉及：a、某些框支剪力墙构造。b、具备较多短肢剪力墙且带有筒体或普通剪力墙构造。（3）框架—剪力墙构造其中板柱—剪力墙构造板柱指无纵梁和横梁无梁楼盖构造。该体系重要由剪力墙承担侧向力，侧向刚度较大。在高层建筑中可采用，但其合用高度宜低于框架—剪力墙构造。震害表白，板柱—剪力墙构造节点破坏较重，涉及板冲切破坏及柱端破坏等。（4）筒体构造筒体构造由于其刚度较大、承载能力高、层数较多时有较大优势，因而在国内应用较多。但其中某些新颖构造体系，如巨型框架构造、巨型桁架构造、悬挂构造等，由于当前应用尚少，经验不多，尚需对其设计办法加强研究，因而本规程未列入。2、3.1.3条及3.1.4条重要强调了高层建筑构造概念设计原则，明确宜采用规则构造，不应采用严重不规则构造。（1）规则构造指体型（平面和立面）规则，构造平面布置均匀、对称并具备较好抗扭刚度；构造竖向布置均匀，构造刚度、承载力和质量分布均匀，无突变。（2）不规则构造本规程3.4.3-3.4.7条提出了平面不规则限制内容；3.5.2-3.5.6条提出了竖向不规则限制内容。构造方案中仅有个别项目（1-2项）超过上述平面不规则和竖向不规则规定限制条件，则以为该构造属不规则构造，但仍可按本规程关于规定进行设计。（3）特别不规则1）超过本规程3.4.3条、3.4.5条、3.4.6条、3.5.2条~3.5.6条中三项“不适当”限制条件。2）具备表2所列一项不规则。表2特别不规则项目序号不规则类型内容1扭转偏大裙房以上有较多楼层考虑偶尔偏心扭转位移比不不大于1.4。2扭转刚度弱扭转周期比不不大于0.9，混合构造扭转周期比不不大于0.85。3层刚度偏小本层侧向刚度不大于相邻上层50%。4高位转换框支墙体转换构件位置：7度超过5层，8度超过3层。5厚板转换7-9度设防厚板转换构造。6塔楼偏置单塔或多塔联合质心与大底盘质心偏心距不不大于底盘相应边长20%。7复杂连接各某些层数、刚度、布置不同错层或连体两端塔楼明显不规则构造。8多重复杂同步具备转换层、加强层、错层、连体和竖向体型收进、悬挑状况两种以上。（4）严重不规则构造方案不规则限度超过“特别不规则条件较多时，属于严重不规则构造，这种方案不应采用，必须对构造方案进行调节。关于对构造体系规定《高规》分两类规定：（1）构造体系应符合规定（《抗规》定为强条）a、高层建筑不应采用严重不规则构造体系。b、应具备必要承载能力，刚度和延性。c、应避免因某些构造或构件破坏而导致整个构造丧失承受重力荷载，风荷载和地震作用能力。d、对也许浮现薄弱部位应采用有效加强办法。（2）构造体系宜符合规定a、构造竖向和水平布置宜使构造具备合理刚度和承载力分布，避免因刚度和承载力局部突变或构造扭转效应而形成薄弱部位。b、抗震设计时宜具备多道防线。3、3.2.1条高层建筑构造普通柱轴向力很大，为满足轴压比限值规定，强调采用高强混凝土，高强度钢筋及型钢混凝土构件和钢管混凝土构件。（1）高强混凝土当前采用C60混凝土已较广泛，可获得较好效益。（2）高强度钢筋当前可大量生产400MPa、500MPa级热轧带肋钢筋和300MPa级热轧光园钢筋。400MPa、500MPa级钢筋强度设计值比335MPa级钢筋分别提高20%和45%；300MPa级钢筋强度设计值比235MPa级钢筋提高28.5%，节约效果明显。（3）型钢混凝土柱截面含型钢约5%-8%，但可减小柱截面30%左右；钢管混凝土可使柱混凝土处在有效侧向约束，形成三向应力状态，因而延性和承载力提高较多。4、3.2.4条补充了混合构造中钢材规定：（1）钢材屈服强度实侧值与抗拉强度实侧值比值不应不不大于0.85。（2）钢材应有明显屈服台阶，且伸长率不应不大于20%。（3）钢材应有良好焊接性和合格冲击韧性。5、3.3.1条关于房屋合用高度进行了如下修订。（1）增长了8度（0.3g）抗震设防构造最大合用高度规定。（2）A级高度高层建筑中，除6度外框架构造最大合用高度恰当减少，板柱—剪力墙构造最大合用高度恰当增长。（3）取消了在Ⅳ类场地上房屋合用最大高度应恰当减少规定。（4）平面和竖向均不规则构造，其合用最大高度恰当减少，由“应“改为“宜”。对某些框支剪力墙构造，表中规定最大合用高度已考虑了框支层不规则性，而比全落地剪力墙构造减少。故对“平面和竖向均不规则”，是指框支层以上构造同步存在平面和竖向不规则状况。（5）仅有个别墙体不落地，只要框支某些设计安全合理，其合用最大高度可按普通剪力墙构造拟定。关于房屋合用高度尚应注意如下问题：（1）B级高度未列入框架构造、板柱—剪力墙构造和9度抗震设计各类构造。重要因素是研究成果和工程经验局限性。（2）对具备较多短肢剪力墙剪力墙构造，其抗震性能尚待进一步研究。其合用高度比普通剪力墙构造恰当减少，7度不应超过100m，8度（0.2g）不应超过80m，8度（0.3g）不应超过60m；B级高度及9度A级时高度不应采用这种构造。（3）对超过B级高度工程，应通过全国超限高层建筑工程抗震专家委员会进行审查论证。6、3.3.3条高宽比是对构造刚度、整体稳定、承载能力和经济性宏观控制，构造安全并不需要满足高宽比规定，重要影响工程经济性。关于构造合用高宽比，本次修订有如下几点：（1）不再区别A级高度与B级高度。（2）将筒中筒构造和框架—核心筒构造高宽比限值分开规定，恰当提高了筒中筒构造合用高宽比。两点阐明：（1）复杂体型高层建筑，可按所考虑方向最小宽度计算高宽比，但对突出建筑物平面很小局部构造（如楼梯间、电梯间等）应不包括在计算宽度内。（2）带裙房高层建筑，当裙房面积和刚度相对于上部塔楼面积和刚度较大时，可按裙房以上塔楼计算房屋高宽比。7、3.4.3条关于构造平面布置宜符合规定中，补充了一种对抗震不利建筑平面（规程条文阐明图1）。图1角部重叠和细腰平面图1所示为角部重叠和细腰形平面，中部细腰某些，在地震中容易发生震害，特别在凹角部位，应力集中容易使楼板开裂、破坏，不适当采用。如采用，在这些某些应加大楼板厚度，增长板内配筋、设立集中配筋边梁、配备45º斜筋等办法予以加强。8、3.4.5条本条重要是限制构造扭转效应。扭转效应重要从两方面加以限制：（1）限制构造平面布置不规则性，避免产生过大偏心而导致构造产生较大扭转效应。本规程详细规定了与相似位移比详细指标。本次修订在本条注中增长了当楼层最大层间位移角不不不大于本规程3.7.3条规定限制0.4倍时，该楼层竖向构件最大水平位移和层间位移与该楼层平均值比值可恰当放松，但不应不不大于1.6。（2）限制构造抗扭刚度不能太弱。9、3.4.10条防震缝宽度，依照汶川地震震害调查，02规程规定防震缝宽度偏小，本次最小宽度由70mm改为100mm。本条规定与《抗规》（GB50011）是一致，该值为最小值，在强烈地震作用下，防震缝两侧相邻构造仍也许发生局部碰幢而损坏。10、3.5.2条本次修订对楼层侧向刚度变化控制办法进行了修改。中华人民共和国建筑科学研究院振动台实验研究表白，框架构造楼层与上部相邻楼层侧向刚度比不适当不大于0.7与上部相邻三层侧向刚度比平均值不适当不大于0.8是合理。对框架—剪力墙构造、板柱—剪力墙构造、剪力墙构造、框架—核心筒构造、筒中筒构造，楼面体系对侧向刚度贡献较小，当层高变化时刚度变化不明显，可按定义楼层侧向刚度比作为鉴定侧向刚度变化根据，但控制指标也应作相应变化，普通状况按不不大于0.9控制；层高变化较大时，对刚度变化提出更高规定，按1.1控制；底部嵌固楼层层间位移角成果较小，因而对底部嵌固楼层与上一层侧向刚度变化作了更严格规定按1.5控制。11、3.5.3条楼层抗侧力构造承载能力突变将导致薄弱层破坏，本规程针对高层建筑构造提出了限制条件。A级高度高层建筑楼层抗侧力构造层间受剪承载力不适当不大于其相邻上一层受剪承载力80%，不应不大于65%；B级高层不应不大于75%。规程规定柱受剪承载力可依照柱两端实配钢筋受弯承载力按两端同步屈服假定失效模式反算；剪力墙可依照实配钢筋按抗剪设计公式反算；斜撑受剪承载力可计及轴力贡献，应考虑受压屈服影响。12、3.5.6条本条为新增内容。规定楼层质量不适当不不大于相邻下部楼层质量1.5倍，这是对质量沿竖向分布不规则限制。13、3.5.7条本条为新增内容。不适当采用同一楼层刚度和承载力变化同步不满足规则性规定（本规程3.5.2条和3.5.3条）构造。由于此类构造对抗震十分不利，应尽量避免。14、3.5.8条本条为02规程第5.1.14条修改。普通刚度变化不符合本规程3.5.2条规定楼层，称为软弱层；承载力变化不符合本规程3.5.3条规定楼层称为薄弱层。为以便起见，本规程将软弱层、薄弱层及竖向抗侧力构件不持续楼层统称为构造薄弱层。为提高安全度，本次修订将构造薄弱层在地震作用原则值作用下剪力增大系数原02规定1.15改为1.25，恰当提高安全度规定。15、3.5.9条取消了02规程关于构造顶层某些墙、柱形成空旷房间时，宜进行弹性或弹塑性时程分析补充计算并采用有效构造办法规定。16、3.6.2条当前钢筋混凝土剪力墙构造中采用预制楼板状况较少，本次修定取消了关于预制板与现浇剪力墙连接构造规定；6、7度时采用装配整体式楼盖时，预制板在梁上搁置长度由02规程35mm增长到50mm。17、3.7.3条规程表3.7.3楼层层间最大位移与层高之比限值，表中将“框支层”改为“除框架外转换层”，它涉及了框架—剪力墙构造和筒体构造托柱或托墙转换以及某些框支剪力墙构造框支层。18、3.7.4条本条修订新增长了高度不不大于150m构造应验算罕遇地震下构造弹塑性变形规定。19、3.7.6条高层建筑不不大于150m高层混凝土建筑构造，应满足风振舒服度规定。（1）舒服度与风振加速度关系，见表3。表3舒服度与风振加速度关系不舒服限度建筑物加速度无感觉＜0.005g有感0.005g~0.015g扰人0.015g~0.05g十分扰人0.05g~0.15g不能忍受＞0.15g（2）依照国内外研究成果，规程规定了按《建筑荷载规范》（GB50009）规定一遇风荷载值计算或专门风洞实验拟定构造顶点最大加速度αmax不应超过限值为：对住宅、公寓不不不大于0.15m/s2，对办公楼、旅馆不不不大于0.25m/s2。（3）关于高层建筑风振加速度涉及顺风向最大加速度、横风向最大加速度和扭转角速度。建议按现行行业原则《高层民用建筑钢构造技术规程》（JGJ99）进行计算。（4）本次修订，明确了计算舒服度时构造阻尼比。对混凝土构造取0.02，对混合构造可依照房屋高度和构造类型取0.01~0.02。20、3.7.7条本条为新增内容。国内大跨楼盖构造正在兴起，此类楼盖构造舒服度是一项重要设计内容。普通状况下，楼盖构造竖向频率不适当不大于3HZ，以保证构造具备适当舒服度。当楼盖构造竖向频率不大于3HZ时，其楼盖构造振动加速度可按本规程附录A计算，宜采用时程分析法进行计算，也可采用简化近似办法计算。其竖向振动加速度峰值不应超过规程表3.7.7规定。21、3.9.3条及3.9.4条关于高层建筑构造抗震级别，本次修订有如下变化。（1）框架构造不再以高度划分。（2）不涉及24m如下构造抗震级别。（3）3.9.3条注3，增长了对于房屋高度不超过60m框架—核心筒构造，其作为筒体构造空间作用已不明显，更接近框架—剪力墙构造，因而其抗震级别容许按框架—剪力墙构造采用。22、3.9.6条规定与主楼相连裙房抗震级别，除应按裙房自身拟定外，“有关范畴”不应低于主楼抗震级别。本条中“有关范畴”，普通指主楼外延三跨裙房构造。裙房偏置时，其端部有较大扭转效应，也需恰当加强。23、3.10节特一级构件设计规定有两点修改：（1）特一级剪力墙，筒体墙其剪力设计值应按考虑地震作用组合剪力计算值1.4倍采用（02规程为1.2倍）。（2）特一级连梁规定同一级，取消了02规程设立交叉暗撑规定。24、3.11节构造抗震性能设计整节为新增内容。抗震性能化设计是规程新增内容，结合当前技术和经济条件，慎重发展性能化目的设计办法，明确规定需要进行可行性论证。普通需综合考虑使用功能、设防烈度、构造不规则限度和类型、构造发挥延性变形能力、造价、震后各种损失及修复难度等因素，不同抗震设防类别，其性能设计选用不同抗震性能目的规定。24、3.12节抗持续崩塌设计基本规定，整节为新增内容。（1）构造持续崩塌是指构造因突发事件或严重超载而导致局部构造破坏失效。继而引起与失效破坏构件相连构件持续破坏，最后导致相对于初始局部破坏更大范畴崩塌破坏。构造产生局部构件失效后，破坏范畴也许沿水平方向和竖直方向发展，其中破坏沿竖向发展影响更为突出。当偶尔因素导致局部构造破坏失效时，如果整体构造不能形成有效多重荷载传递途径，破坏范畴就也许沿水平或竖直方向蔓延，最后导致构造发生大范畴崩塌甚至是整体崩塌。（2）构造抗持续崩塌、概念设计规定是：规定安全级别为一级时，应满足持续崩塌概念设计规定；安全级别一级且有特殊规定期，可采用拆除构件办法进行抗持续崩塌设计。（3）抗持续崩塌概念设计内容为：a、应具备在偶尔作用发生时适当抗持续崩塌能力，不容许采用摩擦连接传递重力荷载，应采用构件连接传递重力荷载。b、应具备适当多余约束性、整体持续性、稳固性和延性。c、水平构件应具备一定反向承载力，如持续梁边支座非地震区简支梁支座顶面及持续梁、框架梁梁中支座底面应有一定数量配筋及适当锚固连接构造，防止偶尔作用发生时，该构件产生过大破坏。（4）抗持续崩塌拆除构件办法内容为：该办法重要引自美、英关于规范规定。a、逐个分别拆除构造周边柱、底层内部柱以及转换桁架腹杆等重要构件。b、可采用弹性静力办法分析剩余构造内力与变形。c、剩余构造构件承载力应满足下式规定：式中：——剩余构造构件效应设计值；——剩余构造构件承载力设计值；——效应折减系数。对中部水平构件取0.67，对其她构件取1.0。d、剩余构造构件效应设计值按下式计算，剩余构造基本处在弹性工作状态。式中：——永久荷载原则值产生效应；——第i个竖向可变荷载原则值产生效应；——风荷载原则值产生效应；——可变荷载准永久值系数；——风荷载组合值系数，取0.2；——竖向荷载动力放大系数。当构件直接与被拆除竖向构件相连时取2.0，其她构件取1.0。d、构件截面承载力计算时，混凝土强度可取原则值；钢材强度，正截面承载力验算时，可取原则值1.25倍，受剪承载力验算时可取原则值。e、当拆除某构件不能满足构造抗持续崩塌设计规定期，在该构件表面附加60kN/m2侧向偶尔作用原则值，此时其承载力应满足下列规定：式中：——构件承载力设计值；——作用组合效应设计值；——永久荷载原则值产生效应；——活荷载原则值产生效应；——侧向偶尔作用原则值产生效应。四荷载和地震作用1、4.2.2条（强制性条文）对风荷载比较敏感高层建筑，其承载力设计时应按基本风压1.1倍采用。相对02规程作如下修订：（1）取消了对“特别重要”高层建筑风荷载增大规定，重要因素是重要建筑构造，其重要性已通过构造重要性系数体现。（2）对于正常使用极限状态设计（如位移计算），其规定可比承载力设计恰当减少，普通可采用基本风压值拟定。（3）对风荷载比较敏感高层建筑构造，风荷载计算时不再强调按1重现期风压值采用，而是直接按基本风压值增大10%采用。（4）对风荷载与否敏感，重要与高层建筑体型、构造体系和自振特性关于，当前尚无实用划分原则。普通状况，对房屋高度不不大于60m高层建筑，承载力设计时风荷载计算可按基本风压1.1倍采用；对于房屋高度不超过60m高层建筑，风荷载取值与否提高，由设计人员拟定。（5）本条规定合用于使用年限为50年和1高层建筑构造。2、4.2.8条、4.2.9条该两条均为新增内容。（1）提示设计人员应考虑构造横风向风振对高层建筑特别是超高层建筑影响。构造高宽比较大，构造顶点风速不不大于临界风速时，也许引起较明显构造横风向振动，甚至浮现横风向振动不不大于顺风向作用效应状况。《建筑构造荷载规范》对园形平面构造横风向风振作用作出了规定。当构造体型复杂时，宜通过风洞实验拟定横风向振动等效荷载。（2）横风向效应与顺风向效应是同步发生，因而必要考虑两者效应组合。对于构造侧向位移控制仍可按同步考虑横风向与顺风向影响后计算主轴方向位移拟定，不必按矢量和方向控制构造层间位移。3、4.2.10条取消了02规程中房屋高度150m以上才考虑风洞实验限制条件。对构造平面及立面形状复杂、开洞或连体建筑及周边地形环境复杂构造，都建议进行风洞实验。4、4.3.2条高层建筑构造地震作用计算本次修订了如下内容：增长大跨度（指跨度不不大于24m楼盖构造及跨度不不大于8m转换构造）、长悬臂构造（跨度不不大于2m悬挑构造）7度（0.15g）时也应计入竖向地震作用影响。5、4.3.3条关于计算单向地震时应考虑偶尔偏心影响是考虑到构造地震动力及反映过程中：（1）也许由于地面扭转运动；（2）构造实际刚度；（3）质量分布相对于计算假定值偏差；（4）在弹塑性反映过程中各抗侧构造刚度退化限度不同等因素引起扭转反映增大，特别是当前对地面运动扭转分量强震实侧记录很少，地震作用计算中还不能考虑输入地面运动扭转分量。因而采用了附加偶尔偏心计算这种实用办法。采用底部剪力法计算地震作用时，也应考虑偶尔偏心影响。对构造平面有局部突出时，建筑物总长度Li可按回转半径相等原则，简化为无局部突出平面进行计算。例：图2所示平面，可按下述公式计算建筑物长度Li。图2局部突出平面若b/B及h/H不大于1/4时Li=B+Bi当沿X方向，两侧均突出b×h时，也可近似按上式计算。6、4.3.5条关于进行构造时程分析时输入地震波作了如下修订：（1）将02规程地震波持续时间不适当不大于建筑构造基本自振周期3-4倍，也不适当少于12S改为基本自振周期5倍和15S。地震影响加速度时程曲线，要满足地震动三要素规定：a、频率谱特性：依照所处场地类别和设计地震分组拟定地震影响系数曲线拟定。b、有效峰值：按表4采用。c、地震加速度曲线有效持续时间：输入地震加速度时程曲线有效持续时间，普通从初次达到该时程曲线最大峰值10%那一点起，到最后一点达到最大峰值10%为止，约为构造基本周期5-10倍。表4时程分析时输入地震加速度最大值（cm/s2）设防烈度6度7度（0.10g）7度（0.15g）8度（0.2g）8度（0.30g）9度多遇地震18355570110140设防地震50100150200300400罕遇地震120220310400510620（2）依照构造抗震性能设计规定，本次修订增补了表4设防地震（中震）和6度时数值。（3）增长了当取七组和七组以上时程曲线进行计算时，构造地震作用效应可取时程法计算成果平均值与振型分解反映谱法计算成果较大值。7、4.3.7条水平地震影响系数最大值αmax本次修订增长了：（1）增长了7度（0.15g）和8度（0.30g）αmax值。（2）为配合构造抗震性能设计需求，增长了设防烈度（中震）和6度时αmax值。（3）《抗规》场地一节将建筑场地划分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类，其中Ⅰ类又细分为Ⅰ0及Ⅰ1两段类，因而《规程》表4.3.7-2特性周期Tg（S）按五类给出。8、4.3.8条弹性反映谱法理论是现阶段抗震设计最基本理论。本次修订对地震反映谱曲线计算表达式未变，但对其参数公式进行了调节，见表5。表5地震影响系数曲线参数公式调节参数02《高规》本规程曲线下降段衰减系数直线下降段下降斜率调节系数阻尼调节系数通过以上调节，达到了如下效果：（1）阻尼比为5%地震影响系数维持不变。（2）基本解决了01《抗规》在长周期不同阻尼比地震影响系数曲线交叉，大阻尼曲线值高于小阻尼曲线值不合理现象。（3）减少了小阻尼（0.02~0.03）地震影响系数值，最大减少幅度达18%。略提高了阻尼比0.06~0.10范畴地震影响系数值，长周期某些最大增幅约5%。（4）恰当减少了大阻尼（0.20~0.30）地震影响系数值，在5Tg周期内基本不变；长周期某些最大降幅约10%，扩大了消能减震技术应用范畴。9、4.3.12条（1）由于地震影响系数在长周期下降较快，对基本周期不不大于3.5S构造，据此计算所得水平地震作用下构造效应也许偏小。而对长周期构造、地震地面运动速度和位移也许对构造破坏具备更大影响，但当前采用振型分解反映谱法无法对此作出合理预计。为安全考虑，增长了对各楼层水平地震剪力最小值规定。规程表4.3.12规定了不同设防烈度下楼层最小地震剪力系数值，当不满足时，构造总剪力和各楼层水平地震剪力均需要进行调节或变化构造布置，使之满足规定。（2）本次修订补充了6度时最小地震剪力系数规定。（3）对于薄弱层，即侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件持续性不满足竖向不规则规定期（本规程3.5.2条、3.5.3条、3.5.4条）。应对于地震作用原则值剪力乘以1.25增大系数，放大后，由于该构造为竖向不规则构造薄弱层，尚需满足该层地震剪力不不大于本规程表4.3.12中楼层最小地震剪力数值1.15倍。10、4.3.14条、4.3.15条新增条文。（1）对于大跨度构造（跨度不不大于24m及跨度不不大于12m转换构造和连体构造）及长悬挑构造（悬挑长度不不大于5m）需采用时程分析法或反映谱法进行竖向地震分析。竖向地震反映谱采用水平反映谱65%，但竖向反映谱特性周期特别在远震中明显不大于水平反映谱，故本条规定，特性周期均按第一组采用。对处在发震断裂10Km以内场地，最大值也许接近水平谱，特性周期不大于水平谱。（2）对跨度较大、所处位置较高状况，应按本规程4.3.13条、4.3.14条规定进行计算，但其计算成果不适当不大于。式中：——构造总竖向地震作用原则值；——构造竖向地震影响系数最大值；——构造等效总重力荷载代表值。（3）对跨度或悬挑长度不不不大于本规程4.3.14条规定大跨构造和悬挑构造，可按本规程竖向地震作用系数乘以相应重力荷载代表值作为竖向地震作用原则值。规程表4.3.15增长了6度、8度（0.30g）竖向地震作用系数。11、4.3.17条高层建筑构造计算自振周期折减系数作了如下修订。（1）将“填充砖墙”改为“砌体墙”，但不涉及采用柔性连接填充墙或刚度很小轻质砌体填充墙。（2）增长了框架核心筒构造周期折减系数规定。（3）将剪力墙构造周期折减系数由0.9-1.0调节为0.8-1.0。当前有些剪力墙构造布置填充墙较多，其周期折减系数可取0.8。五构造计算分析1、5.1.9条高层建筑构造是逐级施工完毕，其竖向刚度和竖向荷载（如自重和施工荷载）也是逐级形成。这种状况与构造刚度一次形成，竖向荷载一次施加计算办法存在较大差别。本次修订，增长了复杂构造及150m以上高层建筑应考虑施工过程影响。2、5.1.11条关于型钢混凝土和钢管混凝土构件计算，当前已可以实当前整体模型中直接考虑型钢混凝土和钢管混凝土构件。因而取消了02规程关于将型钢混凝土和钢管混凝土构件等效为混凝土构件计算规定。3、5.1.14条本条为新增内容.多塔楼构造振动形态复杂，整体模型计算有时不容易判断构造合理性；需增长分塔楼模型分析，取两者不利成果进行设计。分塔计算时，当塔楼周边裙楼超过两跨，分塔至少附带两跨裙楼进行设计。4、5.2.1条关于对剪力墙连梁予以折减问题，明确如下几点：（1）明确仅在有地震作用组合中可对连梁刚度进行折减，对无地震作用参加组合，如重力荷载与风组合，不能考虑连梁刚度折减。（2）连梁刚度折减是考虑在不影响承受竖向荷载前提下，容许连梁恰当开裂，将内力转移到墙体上。因而低烈度时可少折减某些（6、7度可取0.7），高烈度时可多折减某些（8、9度时可取0.5）。（3）当连梁跨高比较大时（如不不大于5），重力作用效应比风或地震作用效应更明显，此时可不进行梁刚度折减以控制正常使用阶段梁裂缝发生和发展。5、5.3.7条本地下室顶板作为上部构造嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不适当不大于2。在计算地下构造楼层侧向刚度时，可考虑地上构造以外地下室有关部位，有关部位指地上构造四周外扩不超过三跨范畴。6、5.5.1条本条为新增条文。（1）采用弹塑性计算分析，重要用于重要建筑物，超高层建筑构造，复杂高层建筑构造。（2）依照工程重要性，破坏后危害性及修复难易限度，按本规程3.11节拟定构造抗震性能目的，依照性能目的规定，进行构造弹塑性计算分析。（3）依照构造构件性能和分析进度规定，在建立构造计算模型时，采用适当简化模型，如梁、柱、斜撑采用一维单元；墙、板可采用二维单元或三维单元。（4）构造构件几何尺寸、钢筋、型钢和混合构造钢构件应按实际状况参加计算。（5）构造材料（钢筋、型钢、混凝土等）力学性能指标（如变形模量、强度取值等）及本构关系，应依照实际状况合理选用。如材料强度可分别取设计值、原则值、抗拉极限值或实测值、实测平均值等。构造本构关系直接影响弹塑性分析成果，钢筋和混凝土材料本构关系可按《混凝土构造设计规范》（GB50010）附录C规定采用。（6）由于构造弹塑性变形比弹性变形大诸多，为提高计算成果可靠性，考虑构造几何非线性进行计算是必要。（7）进行动力弹塑性计算时，地面运动加速度时程选用，预估罕遇地震作用时峰值加速度取值以及计算成果选用，按本规程4.3.5条执行。（8）与弹性静力分析计算相比，构造弹塑性分析具备更大拟定性，因而对计算分析成果应进行认真分析和判断。7、5.5.2条对6度抗震设计构造，也要进行薄弱层验算。8、5.6.1条荷载基本组合效应设计值有如下变化：（1）荷载基本组合效应设计值公式为增长了考虑构造设计使用年限荷载调节系数，设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为1时取1.1。（2）上述公式仅合用于作用和作用效应呈线性相应关系状况，如呈非线性关系，则作用组合应符合《工程构造可靠性设计统一原则》关于规定。9、5.6.4条表5.6.4条有地震作用组合时荷载和作用分项系数增长了如下内容。（1）增长了7度竖向地震规定。（2）增长了竖向地震与水平地震组合时，竖向地震力为主组合分项系数值。六框架构造设计1、6.1.2条抗震设计框架构造，由“不适当”改为“不应”采用单跨框架。震害表白，单跨框架特别是层数较多高层建筑，震害严重。单跨框架构造冗余度低不应采用。单跨框架构造是指整栋建筑所有或绝大某些采用单跨框架构造，不涉及仅局部为单跨框架框架构造。2、6.1.4条新增条文。汶川地震震害表白，框架构造中楼梯及周边构件破坏严重。本次修订，增长了对楼梯设计抗震规定。（1）框架构造中楼梯构件组合内力设计值应涉及与地震作用效应组合，楼梯梁、柱抗震级别应与框架构造相似。（2）框架构造中，钢筋混凝土楼梯自身刚度对构造地震作用和地震反映有较大影响。如果楼梯布置不当会导致构造平面不规则，设计时应尽量避免。（3）震害调查，发现框架构造楼梯板破坏严重，浮现被拉断状况，因而应进行抗震设计，并加强构造办法，采用双层双向配筋。3、6.1.5条汶川地震震害发现，框架构造填充墙破坏严重，为此，对填充墙规定增长了如下几点：（1）明确了用于填充墙砌块强度级别不应低于MU5。采用轻质砌块时，不应低于MU2.5。（2）提高了砌体填充墙与主体构造拉结规定，7度时拉筋亦宜沿墙全长贯通。（3）提高了构造柱设立规定，增长了当墙长不不大于层高2倍时，宜设立间距不不不大于4m构造柱。（4）新增了楼梯间采用砌体填充墙时，应设立间距不不不大于层高且不不不大于4m钢筋混凝土构造柱，并宜采用钢丝网砂浆面层加强。4、6.1.8条新增内容.不与框架柱（涉及框—剪构造中柱）相连次梁，可按非抗震设计。与梁相连次梁不参加抗震，其构造可按非抗震规定设计，即梁端箍筋不需加密，仅需满足抗剪规定；其间距可按非抗震构件规定；箍筋弯90º即可；纵筋锚固、搭接等可按非抗震规定。如一端与梁、另一端与框架柱相连，则与框架柱相连一端应满足框架梁规定。5、6.2.1条框架柱延性比梁延性小，若框架柱形成了塑性铰，就会产生较大侧移，并影响构造承受垂直荷载能力。为此，在框架柱设计中，有目地增大柱端弯矩设计值，实现“强柱弱梁”概念设计规定。（1）对二、三级框架构造柱端弯矩增大系数由02规程1.2、1.1分别提高至1.5、1.3。由于本规程框架构造不含四级，故取消了四级规定。（2）一级框架构造和9度时框架应按实配钢筋进行“强柱弱梁”验算。（3）增长了在梁端实配钢筋计算中，应计入梁有效翼缘宽度范畴内楼板钢筋规定。梁有效翼缘宽度取值，可取梁两侧各6倍板厚范畴。（4）对二、三级框架，仅提高了柱端弯矩增大系数，未规定采用实配反算。但当框架梁按最小配筋构造配筋时，为避免浮现因梁实际受弯承载力与弯矩设计值相差太多而无法实现“强柱弱梁”状况宜采用实配反算办法进行柱受弯承载力设计，但实配系数不得低于1.1。6、6.2.2条纯框架构造（不涉及其她类型中框架）底层柱下端，在强震作用下不能避免浮现塑性铰。为提高抗震安全度，推迟塑性铰浮现，将框架构造底层柱下端弯矩设计值增大系数由02规程一、二、三级1.5、1.25、1.15分别调节为1.7、1.5、1.3。7、6.2.3条为满足框架柱、框支柱“强剪弱弯”规定，作了如下修订。（1）对纯框架构造，二、三级时柱端剪力增大系数由02规程1.2、1.1分别提高至1.3、1.2。（2）对其她构造框架，增长了四级框架柱为1.1规定。8、6.2.4条抗震设计时，框架角柱承受双向地震作用，扭转效应较大，应对其弯矩设计值、剪力设计值增大10%。本次增长四级框架柱也应符合上述规定。9、6.2.5条增长了抗震设计时，框架梁端截面组合剪力设计值，当为一级框架及9度时框架，需按实配钢筋计算正截面抗震受弯承载力及时应计入受压钢筋，涉及有效翼缘宽度范畴内楼板钢筋。10、6.2.7条（1）增长了对三级框架节点核心区进行抗剪验算规定。（2）节点核心区验算，可按《混凝土设计规范》（GB50010）关于规定执行。11、6.3.2条本条有如下修订。（1）取消了02规程对框架梁最大配筋率不应不不大于2.5%强制性规定，改为普通规定，放在6.3.3条中。重要为了保证梁端截面延性，配筋过密影响混凝土浇筑质量。（2）表6.3.2-2增长了注2。“一、二级抗震级别框架梁，当箍筋直径不不大于12mm且肢数不少于4肢时，箍筋加密区最大间距容许恰当放松，但不应不不大于150mm”。以利于混凝土浇捣。12、6.3.3条梁纵向钢筋配备，增长了如下内容：（1）参照国外规范，规定梁端纵向受拉钢筋配筋率不应不不大于2.75%，以保证梁延性。（2）增长了对三级抗震级别框架梁，贯通中柱纵向钢筋直径规定。以保证梁在反覆荷载作用时钢筋滑移。13、6.3.4条给出了非抗震设计时，框架梁受弯、剪、扭时，梁箍筋面积配筋率和受扭纵向钢筋面积配筋率最小规定公式。14、6.3.7条框架梁上开洞规定为新增内容。（1）当承受均布荷载时，在跨度中部1/3区段内，剪力较小，容许洞口高度不应不不大于梁高0.4倍。如不不大于以上范畴，应通过承载力验算，合理配筋。（2）在梁两端接近支座处开洞不适当过大，且必要通过计算，加强配筋。（3）当梁跨中有集中荷载时，应依照详细状况另行考虑。15、6.4.1条本次修订提高了抗震设计时对柱截面最小尺寸规定。一、二、三级抗震设计时，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改为400mm；园柱最小直径由350mm改为450mm。16、6.4.2条为保证框架柱延性，对轴压比提出了规定，本次修订有如下内容。（1）增长了四级抗震轴压比限值规定。（2）框架构造比02高规限值减少了0.05。（3）框架—剪力墙等构造中三级框架柱限值减少了0.05。（4）当采用框架柱配备芯柱达到放宽柱轴压比限值时，对芯柱截面增长了如下规定：a、当柱截面为矩形时，芯柱也可采用矩形截面；边长不适当不大于柱截面相应边长1/3。b、当柱截面为正方形时，芯柱可采用正方形或园形，其边长或直径不适当不大于柱截面边长1/3。c、当柱截面为园形时，芯柱宜采用园形，其直径不适当不大于柱截面直径1/3。17、6.4.3条柱纵向钢筋和箍筋配备作了如下修订：（1）柱纵向受力钢筋最小配筋百分率，本规程是以500MPa级钢筋为基准，与02规程相比，对335MPa及400MPa级钢筋最小配筋率略有提高，对框架构造边柱和中柱最小配筋百分率提高了0.1。（2）增长了一级框架柱端加密区箍筋可恰当放松规定，以保证混凝土浇筑质量，但应注意箍筋间距放宽后，尚需满足柱体积配箍率规定。18、6.4.4条调节了非抗震设计时柱纵向钢筋间距由350mm改为300mm；明确四级抗震设计时，柱纵筋间距同非抗震设计。19、6.4.7条柱加密区范畴内箍筋体积配箍率有如下修订：（1）在计算箍筋体积配箍率时，箍筋或拉筋抗拉强度设计值取消了超过360N/mm2时应按360N/mm2计算规定，这样可以更合理采用高强度钢筋。（2）取消了“计算复合箍筋体积配箍率时，应扣除重叠某些箍筋体积”规定。20、6.4.11条本条为新增内容。为便于浇捣混凝土，在柱中心需留出300mm×300mm空位，以利于导管将混凝土引入柱底。七剪力墙构造设计1、7.1.1条关于剪力墙洞口布置应注意如下问题：（1）洞口布置宜规则开洞，成列成排布置，能形成明确墙肢与连梁。这样应力分布比较规则，与当前应用程序计算简图较符合。（2）错洞剪力墙和叠合错洞剪力墙应力分布复杂，计算与构造都较困难，因而：a、剪力墙底部加强部位，是塑性铰浮现及保证剪力墙安全重要部位，一、二、三级剪力墙底部加强部位不适当采用错洞布置，如无法避免错洞墙，应控制错洞墙洞口水平距离不不大于2m，并仔细计算分析，在洞口周边采用有效构造办法（图3a、3b）。b、一、二、三级抗震设计剪力墙全高都不适当采用叠合错洞墙，如无法避免叠合错洞布置时，应按有限元办法仔细计算分析，并在洞口周边采用加强办法（图3c）或在洞口不规则部位采用其她轻质材料填充，将叠合洞口转化为规则洞口（图3d）。（a）普通错洞墙（b）底部局部错洞墙（c）叠合错洞墙构造之一（d）叠合错洞墙构造之二图3剪力墙洞口不对齐时构造办法2、7.1.2条细高剪力墙（高宽比不不大于3）容易设计成具备延性弯曲破坏型剪力墙，符合剪力墙构造应具备延性规定。当墙长很大时，可通过开设洞口将长墙提成较小墙段，使每个墙段成为高宽比不不大于3较均匀独立墙肢或联肢墙，分割洞口上可设立约束弯矩较小弱连梁（跨高比宜不不大于6）。当墙段长度（即墙段截面高度）很长时，受弯后裂缝宽度会较大，墙体配筋易拉断，因而规定墙段长度不适当不不大于8m。3、7.1.2条关于连梁设计有两类：（1）跨高比不大于5连梁：连梁弯矩以水平荷载作用下产生弯矩与剪力为主，竖向荷载作用下弯矩影响较小，此类连梁对剪切变形敏感，容易产生剪切裂缝，应按连梁设计规定进行设计。（2）跨高比不不大于5连梁，宜按框架梁进行设计，其抗震级别与所连接剪力墙抗震级别相似。4、7.1.4条为保证剪力墙底部浮现塑性铰后具备足够大延性，需要提高其抗剪破坏能力、设计边沿构件等，形成底部加强部位。本次修订加强部位定为剪力墙高度1/10与两层层高两者较大值。并明确本地下室顶板不作为嵌固端时，剪力墙底部加强部位设计宜延伸至嵌固部位。5、7.1.6条当剪力墙与平面外方向大梁连接时，墙肢平面外承受弯矩，当梁高不不大于2倍墙厚时，刚性连接梁梁端弯矩将使剪力墙平面外产生较大弯矩，此时为保证剪力墙安全，应设立壁柱或墙内设立暗柱。对壁柱及暗柱截面、配筋、钢筋锚固等见规程条文。6、7.1.7条剪力墙与柱均为压弯构件，其压弯破坏状态及计算原理基本相似，但截面配筋构造却不相似，配筋计算办法也不相似，为此，本规程将墙截面高厚比宜不不大于4，作为按墙进行截面设计分界点，不不不大于4，按柱进行截面设计。取消02规程中关于小墙肢规定。7、7.1.8条当剪力墙开大洞口时，会形成短肢剪力墙，对于L、T、十字形剪力墙，两个方向墙肢高度与厚度之比最大值为，厚度不不不大于300mm时，称为短肢剪力墙，此类墙也许沿建筑高度有较多楼层浮现反弯点，受力特点接近异形柱，但又需承受较大轴力与剪力，因而本规程规定对短肢剪力墙应加强，且在某些状况下要限制详细高度。详细规定为：（1）不应采用所有为短肢剪力墙构造。（2）B级高度高层建筑及抗震设防烈度为9级A级高度高层建筑，不适当布置短肢剪力墙，不应采用品有较多短肢剪力墙构造。（3）当采用较多短肢剪力墙剪力墙构造时，应满足如下条件：a、短肢剪力墙承担倾覆力矩不不不大于构造底部总倾覆力50%。b、短肢剪力墙承担倾覆力矩不不大于构造底部总倾覆力矩30%时，称为具备较多短肢剪力墙剪力墙构造，此时房屋合用高度应恰当减少，7度、8度（0.2g）和8度（0.3g）时分别不应不不大于100m、80m和60m。8、7.2.1条关于剪力墙截面厚度作了如下修订：（1）本次修订强调了剪力墙截面厚度应符合本规程附录D墙体稳定验算规定。并应满足剪力墙截面最小厚度规定。剪力墙截面除应满足稳定规定外，尚应满足剪力墙受剪截面限制条件，剪力墙正截面受压承载力规定及剪力墙轴压比规定。（2）本次修订不再规定墙厚与层高或剪力墙无肢长度比值限制规定，重要因素是：a、规定了剪力墙截面最小厚度，这是高层建筑基本规定。b、剪力墙平面外稳定与该层墙体顶部所受轴压力大小密切有关，如果不考虑墙体顶部轴压力影响，仅限制墙厚与层高或无肢长度比值，会形成高差相差很大房屋，其底部墙厚限制相似或一幢高层建筑底部与顶部墙厚限制条件相似等不合理现象。c、本规程附录D墙体稳定验算公式能合理地反映楼层墙体顶部轴向压力及层高或无支长度对墙体平面外稳定影响、安全可靠。9、7.2.2条关于短肢剪力墙作了如下修改。（1）短肢剪力墙厚度02规程规定不应不大于200mm，本规程规定除应符合7.2.1条规定外，底部加强部位不应不大于200mm，其她部位不应不大于180mm。（2）减少了轴压比限制。02规程规定短肢墙抗震级别提高一级，一、二、三级短肢剪力墙轴压比限制分别为0.5、0.6、0.7。本次修订不再提高抗震级别，但轴压比限制减少为一、二、三级分别不适当不不大于0.45、0.50、0.55，一字形截面短肢剪力墙轴压比限值应相应减少0.1。（3）增长了三级时剪力设计值增大系数1.1。（4）短肢剪力墙所有竖筋配筋率分抗震级别及加强部位和普通部位分别给出。10、7.1.13条轴压比是影响剪力墙在地震作用下塑性变形能力重要因素。轴压比低延性大；反之延性小。通过设立约束边沿构件，可提高轴压比高剪力墙塑性变形能力，但轴压比不不大于一定值后，在强震作用下，剪力墙也许因混凝土压溃而丧失承受重力荷载能力。因而，规程规定了剪力墙轴压比限值。本次修订重要内容为：（1）将轴压比限值扩大到三级剪力墙。（2）将轴压比限值扩大到构造全高，不但仅是底部加强部位。11、7.2.14条剪力墙两端和洞口两侧应设边沿构件有如下几点修订：（1）轴压比高剪力墙（轴压比超过规程表7.2.14限值）在水平力作用下，塑性变形能力差，规定一、二、三级剪力墙应在底部加强部位及相邻上一层设立约束边沿构件。（2）当剪力墙轴压比满足本规程表7.2.14规定期，墙塑性变形能力较大，应设立构造边沿构件。（3）B级高度高层建筑，考虑到其高度比较高，为避免边沿构件配筋急剧减少不利状况，规定约束边沿构件与构造边沿构件之间设立过渡层规定。12、7.2.15条剪力墙约束边沿构件有如下修订内容：（1）增长了三级剪力墙约束边沿构件规定。（2）将轴压比分为两级，较大一级约束边沿构件规定与02规程相似，较小一级有所减少。（3）可以计入“符合构造规定水平分布钢筋”约束作用。“符合构造规定水平分布钢筋”，是指水平分布钢筋伸入约束边沿构件，在墙端有90º弯折后延伸到另一排分布钢筋并钩住其竖向钢筋，内、外排水平分布钢筋之间设立足够拉筋，形成复合箍，可以起到约束混凝土作用。（4）取消了计算配箍特性值时，箍筋（拉筋）抗拉强度设计值不不不大于360MPa规定。13、7.2.16条剪力墙构造边沿构件有如下修订内容：（1）将箍筋、拉筋肢距“不应不不大于300mm”改为“不适当不不大于300mm”。（2）规程表7.2.16中增长了对底部加强部位构造边沿构件规定。（3）02规程规定，对于复杂高层构造、混合构造、框架—剪力墙构造、筒体构造及B级高度剪力墙构造其构造边沿构件比普通剪力墙更高规定。本次修订规定连体构造、错层构造及B级高度高层建筑构造构造边沿构件比普通剪力墙构造边沿构件更高规定。14、7.2.24条及7.2.25条：新增条文。（1）7.2.24条给出了跨高比不不不大于1.5连梁，非抗震及抗震设计时，纵向钢筋最小配筋率；跨高比不不大于1.5连梁可按框架梁规定采用。（2）7.2.25条给出了连梁非抗震及抗震设计时纵向配筋最大配筋率，跨高比不不大于2.5连梁，其最大配筋率限值可按框架梁采用，不适当不不大于2.5%。以实现连梁强剪弱弯。15、7.2.26条当剪力墙“超限”时，给出了如下解决办法：（1）减小连梁截面高度或采用其她减小连梁办法。（2）抗震设计剪力墙连梁弯矩可塑性调幅，办法有二：a、对连梁刚度予以折减，折减系数不适当不大于0.5。b、在内力计算后，将连梁弯矩和剪力组合值乘以折减系数。无论用什么办法，调幅后弯矩，剪力设计值不应低于使用状况下值，也不适当低于比设防烈度低一度地震作用组合所得弯矩、剪力设计值。避免在正常使用条件下或较小地震作用下连梁浮现裂缝。详细建议值为调节后弯矩不不大于调幅前刚度不折减计算弯矩0.8倍（6~7度）和0.5倍（8~9度），并不不大于风荷载作用下连梁弯矩。连梁与否“超限”，必要用弯矩调幅后相应剪力按规程7.2.22条公式进行验算。（3）当按（1）、（2）两条解决尚不能满足时，容许假定连梁在大震下剪切破坏，不再约束墙肢，按独立墙肢进行第二次构造内力分析，增大墙肢内力及配筋，以保证墙肢安全，相称于第二道防线，不存在连梁约束位移加大，但是大震下已不必小震作用规定限制位移。八框架—剪力墙构造设计1、8.1.3条框架—剪力墙构造在规定水平力作用下，构造底层框架某些承受地震倾覆力矩与构造总地震倾覆力矩比值不尽相似，构造性能有较大差别。本次修订对此做了较为详细规定。在构造设计时，应据此比值拟定该构造相应合用高度和构造办法，计算模型及分析均按框架—剪力墙构造进行实际输入和计算分析。（1）当框架某些承担倾覆力矩不不不大于构造总倾覆力矩10%时，意味着构造中框架承担地震作用较小，绝大某些均由剪力墙承担，工作性能接近于纯剪力墙构造，此时构造中剪力墙抗震级别可按剪力墙构造规定执行；其最大合用高度仍按框架—剪力墙构造规定执行；其中框架某些应按框架—剪力墙构造框架进行设计，也就是说需要进行本规程8.1.4条剪力调节，其侧向位移控制指标按剪力墙构造采用。（2）当框架某些承受地震倾覆力矩不不大于构造总地震倾覆力矩10%但不不不大于50%时，属于典型框架—剪力墙构造，按本章关于规定进行设计。（3）当框架某些承受倾覆力矩不不大于构造总倾覆力矩50%但不不不大于80%时，意味着构造中剪力墙数量偏少，框架承担较大地震作用，此时框架某些抗震级别和轴压比宜按框架构造规定执行，剪力墙某些抗震级别和轴压比按框架—剪力墙构造规定采用；其最大合用高度不适当再按框架—剪力墙构造规定执行，但可比框架构造规定恰当提高，提高幅度可视剪力墙承担地震倾覆力矩来拟定。（4）当框架某些承受倾覆力矩不不大于构造总倾覆力矩80%时，意味着构造中剪力墙数量很少，此时框架某些抗震级别和轴压比应按框架构造规定执行，剪力墙某些抗震级别和轴压比按框架—剪力墙构造规定采用；其最大合用高度宜按框架构造采用。对于这种少墙框剪构造，由于其抗震性能较差，不主张采用，以避免剪力墙受力过大、过早破坏。不可避免时，宜采用将此种剪力墙减薄、开竖缝、开构造洞、配备少量单排钢筋等办法，减小剪力墙作用。在条文第3、4款规定状况下，为避免剪力墙过早破坏，其位移有关控制指标按弹性方式计算楼层层间最大位移与层高之比限值按框架—剪力墙构造采用，构造薄弱层（部位）层间弹塑性位移角限值按框架—剪力墙构造采用。2、8.1.4条框架—剪力墙构造在水平地震作用下，按多道防线概念设计规定，墙是第一道防线，在中震、大震下先于框架破坏，由于塑性内力重分布，框架某些按侧向刚度分派剪力会比多遇地震下增大，为保证作为第二道防线框架，具备一定抗侧力能力，需对框架承担剪力予以调节。当框架柱数量沿竖向有规律分段变化时，可分段调节；当框架数量沿竖向变化更复杂时，应专门研究框架柱剪力调节办法。对有加强层构造，框架承担最大剪力不涉及加强层及相邻上、下层剪力。框架总剪力按和两者较小值取用。3、8.1.8条长矩形平面剪力墙布置有如下修订：（1）单片剪力墙底部承担水平剪力由不应超过底部总水平剪力30%改为40%。（2）表8.1.8中注4为新增内容。“当房屋端部未布置剪力墙时，第一片剪力墙与房屋端部距离，不适当不不大于表中剪力墙间距1/2”4、8.1.9条板柱—剪力墙构造布置有如下修订：（1）规定7度时宜采用有柱托板；8度时应采用有柱托板。（2）当板厚不满足冲切承载力规定，又不能设立柱托板时，建议采用型钢剪力架（键）抵抗冲切，剪力架（键）应依照计算拟定。（3）由于剪力架（键）高度不应不不大于板面筋下排筋和板底筋上排筋净距，因而，板厚不能不大于200mm。5、8.1.10条板柱—剪力墙构造，按多道防线原则，所有地震剪力应由剪力墙承担，各层板柱除应符共计算规定外，尚需承担不少于该层相应方向20%地震剪力。本次修订，针对高层建筑构造，增长了抗风设计规定。板柱—剪力墙构造中各层筒体或剪力墙应承担不不大于80%相应方向该层承担风荷载作用下剪力。6、8.2.2条剪力墙厚度在满足附录D墙体稳定计算规定前提下，取消了墙厚不不大于层高1/6和1/20限制。7、8.2.3条板柱—剪力墙构造设计规定如下：（1）板柱—剪力墙构造计算分析办法：a、规则板柱构造，可采用等代框架法，等代梁宽度宜采用垂直于等代框架方向两侧柱距各1/4。b、不规则板柱构造，宜用持续体有限元空间模型进行分析。（2）设计无梁平板（涉及有托板）抗冲切承载力时，当冲切应力不不大于0.7ft时，可使用箍筋承担剪力。但由于箍筋竖肢上、下端皆为弧形；板双向纵筋使h本地震作用导致柱上板带支座弯矩反号时，应验算反向界面冲切承载力。（3）为防止无柱托板柱构造在柱边开裂后楼板坠落，穿过柱截面板底两个方向钢筋受拉承载力应满足该柱承担该层楼面重力荷载代表值所产生轴压力设计值，。九筒体构造设计1、9.1.2条（1）研究表白，筒中筒构造空间受力性能与其高度和高宽比关于，当高宽比不大于3时，就不能较好地发挥构造整体空间作用，因而规定筒中筒构造高度不适当低于80m、高宽比不适当不大于3。（2）框架—核心筒构造高度和高宽比可不受高宽比限制，对高度不超过60m框架—核心筒构造，可按框架—剪力墙构造设计，恰当减少构造规定。2、9.1.5条依照近年来工程经验，恰当放松了核心筒或内筒与外框柱之间距离，非抗震设计和抗震设计分别由02规程12m-10m增大为15m、12m3、9.1.7条筒体构造核心筒或内筒设计规定，重要修订了对墙体规定应按本规程附录D进行稳定验算，必要时可增设扶壁柱或扶壁墙以增强其稳定性。4、9.1.11条关于对框架—核心筒构造和筒中筒构造框架剪力调节问题，按如下规定执行。（1）当各层框架承担地震剪力不不大于构造底部总剪力20%时，则框架地震剪力可不进行调节。（2）当框架某些分派地震剪力原则值最大值不大于构造底部总剪力原则值10%时，阐明外周框架刚度太弱，核心筒过刚，强烈地震时，核心筒墙体也许损坏严重，内力重分布后，框架会承担较大地震作用。如按框架某些承担剪力最大值1.5倍调节也许过小，因而需增大各层框架某些承担地震剪力原则值，规定达到构造底部总地震剪力值15%；同步要对核心筒地震剪力原则值增大1.1倍，并将墙体抗震构造办法提高一级，已为特一级可不再提高。（3）当框架某些分派地震剪力原则值不不大于构造底部总剪力原则值10%，但不大于20%时，应按构造底部总地震剪力原则值20%和框架某些楼层地震剪力原则值中最大值1.5倍两者较小值进行调节。（4）调节框架柱地震剪力后，框架柱端弯矩及与之相连框架梁端弯矩、剪力应相应调节。（5）除加强层及其上、下层外，框架某些分派楼层地震剪力原则值最大值不适当不大于构造底部总地震剪力原则值10%。5、9.2.2条框架—核心筒构造，核心筒是重要抗侧力构件，其底部加强部位水平和竖向分布筋最小配筋率不适当不大于0.30%，高于普通框架—剪力墙构造。6、9.2.5条内筒偏置框架—筒体构造，其质心与刚心偏心距大，构造在地震作用下扭转反映增大，为此，需控制此类构造扭转反映。详细规定为：（1）位移比和周期比均按B级高度高层建筑从严控制。（2）内筒偏置时，构造第一自振周期T1中具有较大扭转成分，为改进构造抗震性能，除控制构造扭转为主第一自振周期Tt与平动为主第一自振周期T1之比不应不不大于0.85外，尚需控制T1扭转成分不适当不不大于平动成分之半。7、9.2.6条及9.2.7条新增条文.当内筒偏置，长宽比不不大于2时，宜采用框架—双筒构造。可以增强构造扭转刚度，减小构造在水平地震作用下扭转效应。双筒间楼板需传递双筒间力偶，因而会产生较大平面剪力，因而，洞口附近楼板应加厚，配筋双层双向每层单向配筋率不应不大于0.25%。双筒间楼板应按弹性板进行细化分析。8、9.3.8条跨高比较小框筒梁和内筒连梁增设交叉暗撑对提高其抗震性能有较好作用，但施工较困难，本次修订，作了恰当调节：对跨高比不不不大于2框筒梁和内筒连梁，宜增配对角斜向钢筋，详细规定参见《混凝土构造设计规范》（GB50010）；跨高比不不不大于1框筒梁和内筒连梁，宜设立交叉暗撑，但箍筋不再设加密区。十复杂高层建筑构造设计1、10.1.1条本次修订增长了竖向体型收进、悬挑构造，并将多塔楼构造并入其中。2、10.2.1条（1）带转换层构造涉及底部带托墙转换层剪力墙构造（某些框支剪力墙构造）和底部带托柱转换层筒体构造。（2）竖向体型收进，悬挑构造一节，将多塔构造并入其中，由于这三种构造刚度和质量竖向变化有一定共性。3、10.2.2条带转换层高层建筑，其剪力墙底部加强部位高度从地下室顶板算起，宜取转换层以上两层且不适当不大于房屋高度1/10（02规程为1/8）。4、10.2.4条（1）关于转换构造构件采用厚板时有如下规定：a、非抗震设计及6度抗震设计时。b、当设大空间地下室，因周边有约束作用，地震反映不明显，7、8度抗震设计时地下室转换构件可采用厚板。（2）取消了02规程“其薄弱层地震剪力应乘以1.15增大系数”。为保证转换构件设计安全并具备良好抗震性能，将特一、一、二级转换构件在水平地震作用下计算内力分别增大为1.9、1.6、1.3（02规程为1.8、1.5、1.25），并应考虑竖向地震作用。5、10.2.6条当某些框支剪力墙构造转换层位置设立在3层及3层以上时，其框支柱、落地剪力墙底部加强部位抗震级别宜提高一级采用，已为特一级时可不再提高。对托柱转换构件，因受力状况和抗震性能有助于某些框支剪力墙构造，其抗震级别不再提高。6、10.2.7条强制性条文。转换梁设计规定有如下修订：（1）将“框支梁”改为“转换梁”涉及某些框支剪力墙中框支梁及托柱框架梁，由于其受力复杂，因而其纵向钢筋、梁端加密区箍筋最小构造配筋均比普通框架梁更严。（2）对偏心受拉转换梁（普通为框支梁）顶面纵向钢筋及腰筋配备提出了更高规定。偏心受拉转换梁、截面受拉区域大、甚至全截面受拉，因而除按构造分析配筋钢筋外，尚需加强梁跨中区段顶面纵向钢筋及两侧腰筋最低构造配筋。7、10.2.8条对转换梁非强制性条文。对转换梁截面尺寸及配筋构造提出了详细规定，本次修订有如下内容：（1）转换梁截面高度不适当不大于计算跨度1/8（02规程为1/6）。（2）增长了对托柱转换梁腰筋配备规定，其直径不适当不大于12mm，间距不适当不不大于200mm。（3）对框支梁锚固长度作了调节，梁上部纵筋采用基本锚固长度，下部纵筋采用锚固长度。8、10.2.9条转换层上部竖向抗侧力构件，宜直接落在转换层重要转换构件上。当必要采用转换时，由于转换途径长，框支梁将承受较大剪力、扭矩和弯矩，普通不适当采用。中华人民共和国建筑科学研究院实验表白，框支主梁易产生受剪破坏，如采用多次转换时，应进行应力分析，按应力较核配筋并加强构造办法；条件允许时，可采用箱形转换层。9、10.2.11条转换柱设计其截面重要由轴压比控制并要满足剪压比规定有如下修订：（1）抗震级别为二级转换柱由地震作用产生轴力增大系数，由1.25改为1.3；但在计算轴压比时可不考虑该增大系数。（2）抗震级别为二级转换柱上端和底层柱下端截面弯矩组合值增大系数由1.25改为1.3。目是为推迟转换柱屈服以免影响整个构造变形能力。10、10.2.12条由于转换构件节点受力非常大，增长了对转换梁、柱节点核心区验算规定。11、10.2.13条箱形转换构件设计时要保证其整体受力作用，箱形构造上、下楼板厚度不适当不大于180mm，并应设立隔板。箱形转换层上、下板，除产生局部弯曲外，还会产生因箱形构造整体变形产生整体弯曲、截面承载力设计时应同步考虑这两种弯曲变形在截面内产生拉、压应力。12、10.2.16条某些框支剪力墙构造布置和设计基本规定，增长第7款规定框支框架承担地震倾覆力矩应不大于构造总地震倾覆力矩50%。13、10.2.18条某些框支剪力墙构造设计时，为加强落地剪力墙底部加强部位，规定特一、一、二级落地剪力墙底部加强部位弯矩设计值应乘以增大系数。相应地其剪力设计值，应按规定进行“强剪弱弯”调节，但对02规程中“对特一级剪力增大系数应取1.9”，改为按3.10.514、10.2.23条某些框支剪力墙构造中，框支转换层楼板是重要传力构件，为保证楼板能可靠传递面内相称大剪力和弯矩，规定了转换层楼板最小断面，最小配筋及板内钢筋锚固规定，并规定落地剪力墙和筒体外围楼板不适当开洞。楼板边沿和较大洞口周边应设边梁，梁宽不适当不大于板厚2倍，全截面纵向配筋率不应不大于1.0%。且与转换层相邻楼层楼板也应恰当加强。15、10.2.24条及10.2.25条规定了框支转换层楼板其截面剪力设计值计算办法；当转换楼板平面较长或不规则以及各剪力墙内力相差较大时，可用简化办法验算楼板平面内受弯承载力。16、10.2.26条新增条文。依照实验，带托柱转换层筒体构造，外围框架柱与内筒距离不适当超过12m，否则难以保证不落地构件剪力可靠地传递到筒体。17、10.2.27条新增条文。托柱转换层构造采用转换桁架时，上部