斜拉桥计算书

青岛理工大学毕业设计(论文)第一章方案比选为K0+100,规划河道宽度约为120m,河道与道路正交。性气候。四季分明，4~9月份为东南季风，气候湿热多雨；10~3月份则以西北季(2002年7月15日),极端低气温-16.9℃(1931年1月10日)。全年8月份最热，平均气温25.3℃;1月份最冷，平均气温-0.5℃。日最高气温高于30℃的日数，年平均为11.4天；日最低气温低于-5℃的日数，年平均为22天。历年平均大风日64.8天，风速：年均风速5.3米/秒，瞬间最大风速44.20米/秒。降水量年平均为662.1mm,其中夏季占58%,冬季占5%。降水量年内分配不均，年降水量的73%集中于6~9月，且多集中在几次暴雨中。平均降雨强度最大月(8月)13.6mm/日，最小月(2月)为2.5mm/日。冻土深度40~50cm。据史料记载，青岛陆地至今未发生5级以上的地震。青岛地区季节性冻土标准冻结深度为0.50m。跨径布置：60m+130m+60m=250m+2×1.0m(布索区)=32.5m青岛理工大学毕业设计(论文)普通钢筋：主筋采用HRB335(相当于原来的Ⅱ级),其它采用R235(Q235)(相当于原来的I级)钢筋。青岛理工大学毕业设计(论文)700m左右的桥梁，斜拉桥在技术上和经济上都具有相当优越的竞争能力。适用、美观、环保。通过预应力混凝土斜拉桥这种结构形式60%左右；钢梁的质量(400kg/m2)约为混凝土上部结构(1600kg/m2)的1/4,但前者的造价比后者约大2~3倍，对于跨度较小的桥梁而言，这个造价差往往难以抵消由该方案为双塔三跨式预应力混凝土斜拉桥，跨径布置为60m+130m+60m=250m,边主跨比为0.46,塔高46m,桥面以上高度32m,高跨比0.246,采用漂浮体系，桥面设双向横坡为1.5%,见图1.1。(中央分隔带)+2×2.5m(右侧路肩宽度)+2×1.0m(布索区)=32.5m,顺桥第4页图1.1双塔三跨斜拉桥(单位：cm)青岛理工大学毕业设计(论文)2)因墩梁固结，桥墩的厚度大大减小，约为梁在支点处高度的0.2倍一0.4倍，比T形刚构的墩厚小的多，减少桥墩与基础工程的材料用量；第6页图1.2预应力混凝土刚构桥(单位：cm)桥跨布置为45m+150m+45m=240m,净矢跨比为0.27,净矢高为40m,见图为φ500×10mm的钢管，内浇筑C50微膨胀混凝土，直腹杆和斜腹杆为图1.3中承式钢管混凝土拱桥(单位：cm)青岛理工大学毕业设计(论文)(3)必须在满足安全和适用的前提下，应根据具体情况考虑经济和美观的要(4)同时，在我国经济实力不断增强的时期，应该提倡公路工程设计的环保此桥采用平衡悬臂施工法，由于结构上墩梁固结，为多次超静定，次内力较大。第8页第二章总体设计通过初步设计阶段的综合技术经济比较，决定主桥采用双塔三跨式双索面预应力混凝土斜拉桥方案。桥梁跨度应根据公路等级、功能、通行能力及抗洪防灾等要求，再根据相关部门的地质和地形资料、环境要求等综合考虑，选出适合于的设计原则确定边中跨比例。双塔三跨斜拉桥的边跨与主跨跨径比宜为0.33~0.50。其中，钢主梁宜为0.30～0.40;组合梁宜为0.40～0.50;混合梁宜为0.30~0.45;混凝土主梁宜为0.40～0.45。但在特殊的地形条件下，可采用更小的跨径本桥为双塔三跨双索面预应力混凝土斜拉桥，其桥跨布置为60+130+60=250m,桥梁全长250m,边主跨比为0.46,桥面以上索塔高32m,高跨比0.246,采用漂浮体系。主桥各塔均布置为10对索，在每个索塔处布置一对0号索以及纵、横桥向限位装置。桥型布置图见图1.1。主桥在桥塔处分别设纵、横向限位装置。横向限位装置采用在主梁侧面设置2.2.1主梁截面形式的选择主梁的截面形式应根据结构的受力性能、车辆的通行条件、主梁与塔的连接构造、斜拉索的锚固及结构形式的抗风性来确定。主梁采用双边箱断面，主梁高2.5m,梁宽为32.5m,此结构有效地减轻2.2.2主梁梁段划分本桥全桥共划分了48个梁段，分为索塔区梁段、无索区梁段、中跨合拢段和混凝土梁标准段。索塔区梁段共8个，梁段长4.0m;标准梁段共32个，混凝土标主塔0#块的长度为16.0m。主梁单元划4×400300后后400400600+600+600,600,600,600,600600,600,600,600,600,600,600,600,60023456789图2.1主梁梁段划分青岛理工大学毕业设计(论文)混凝土主梁采用预应力混凝土结构，桥面全宽32.5m,纵向每隔6.0m设置一道横隔板，横梁宽为35cm,主梁中心高2.5m。顶板厚30cm,底板厚35cm。在边跨无索区梁段设置一段实心梁段以便更好的起到压重作用，从而避免设置抗拉支座。混凝土主梁的标准断面图如图2.2。混凝土主梁采用部分预应力混凝土A类构件。本桥根据施工和使用阶段各种作用效应的组合，根据混凝土主梁段最不利组合下的弯矩包络图和剪力包络图，对混凝土主梁进行预应力钢筋配置。本桥的预应力钢束分为15-φj15.24和19-φj15.24两种型号，钢束均为高强度低松弛钢绞线，均为分段张拉接长，锚下张拉控制应力为ok=1395MPa,预应力管道采用φ80mm的金属波纹管。双塔斜拉桥索塔高与主跨比宜选用0.18～0.25,并使边索与水平线夹角控制常用斜拉桥索塔的纵向形式有单柱式、A形式及倒Y形式等，如图2.3所示。索塔宜设计成竖直式，也可根据需要设计成倾斜式。常用斜拉桥索塔的横向形式有单柱式、双柱式、门式、花瓶式、A形式、倒Y形式、宝塔式、钻石式等，如图2.4所示。索塔塔柱的横断面可采用实心或空心，截面形式可采用矩形、I字形或箱形。第10页2.3.2索塔尺寸的拟定本桥采用造型美观的花瓶式(1)索塔，钢筋混凝土实腹矩形结构。花瓶式索塔造形简单，受力明确，由于塔柱斜度较小，施工比较方便。索塔自承台顶到索塔顶的高度是46.0m,主梁梁顶到索塔顶高度为32.0m,塔高与跨径的比为0.26。塔柱包括上塔柱、中塔柱和下塔柱。下横梁以下部分索塔整个塔柱为矩形实体截面，顺桥向长2m,横桥向宽1.5m。索塔尺寸如图2.5。图2.5索塔尺寸图(单位：cm)钢筋外加设一层直径为5mm,间距为10cm×10cm的带肋钢筋焊网，以增强钢筋表索塔共设上、下两道矩形断面横梁，皆为钢筋混凝土结构，上横梁的长度为青岛理工大学毕业设计(论文)第11页下横梁断面图2.3.3索塔基础上横梁断面图一个基础设置20根直径为1.5m的钻孔灌注桩。钻孔灌注桩桩长18m,桩底进入泥本桥斜拉索为空间双面扇形体索，斜拉索钢丝采用行业标准《无粘结钢绞线斜拉索技术条件》(JT/T771-2009),为保证斜拉索具有足够的安全性和耐久性，本桥斜拉索设计选用无粘结PE钢绞线。斜拉桥钢绞线应符合ASTM青岛理工大学毕业设计(论文)第12页A416/A416M(美国材料试验标准)、YB/T152以及GB/T5224关于低松弛钢绞线部分的规定，钢绞线必须是无焊缝、低松弛级。镀锌钢绞线的标准强度不得低于斜拉索的PE外套层挤压后表面应光滑、均匀，且要对钢绞线包裹紧密，按致，最大厚度1.5mm,允许偏差0~+0.5mm。PE外套具有良好的持久性，耐氢离子侵蚀和不渗透性。无粘结钢绞线斜拉索锚具应符合FIP标准和GB/T14370-93标准。锚具采用冷铸锚。斜拉索在主梁端的标准索距为6.0m,在索塔锚固端的索距为1.2m,全桥共设置84根斜拉索，最外侧斜拉索的倾角为28°。根据受力的大小，全桥斜拉索共分三类。全桥斜拉索规格型号参数如表2-1所示。斜拉索在风力作用下，气流在拉索的背面生成卡门涡流，涡流脱落的频率正好与斜拉索自身的某一阶频率合拍，使斜拉索受激产生振动。另外，主梁与索塔的振动也会引起斜拉索的振动。斜拉索的振动使其在根部出现反复绕曲，索中的斜拉索的持续振动会使人们对桥梁结构的可靠性和稳定性产生怀疑。因此，斜拉索必须进行防振设计。本桥选用丁基橡胶作为减振橡胶进行减振，并在其下端2.5m范围内外包不锈钢管，以保护斜拉索免受撞击或破坏。表2-1斜拉索规格型号参数表规格型号钢索面积(cm²)拉索直径(mm)拉索重(kg/m)理论破断荷载(kN)PES15-25PES15-27PES15-31PES15-37PES15-55下塔柱采用支架现浇施工，中、上塔柱采用爬模法施工。在桥梁基础和索塔施工完成后，进行上部主梁施工。根据桥梁所处的地形地貌选择施工方法。本桥预应力混凝土主梁施工采用满堂支架现浇混凝土，混凝土青岛理工大学毕业设计(论文)第13页2.6.1桥面铺装采用10cm厚C40沥青混凝土铺装，摊铺前，在桥面板上涂防水剂。防水剂应具有防水渗透功能，且对混凝土、钢筋无不利作用，桥面横披取1.5%。2.6.2伸缩缝应根据桥梁伸缩量，参照现行《公路桥梁伸缩装置》(JT/T327-2004)标准的要求选择性能好的伸缩装置。伸缩缝锚固部位混凝土强度等级不得低于C40,并做好接缝处理。本桥两端采用整体式GQF-F60型伸缩缝。该桥位于一级公路上，所以桥梁必须设置护栏。护栏的主要作用在于封闭沿使车辆尽量在路幅之内行驶，给驾驶员以安全感；同时还具有吸收碰撞能量、迫使失控车辆改变方向并使其恢复到原有的行驶方向，防止其跃出路外或跌落桥下桥梁护栏按设置部位可分为桥侧护栏、桥梁中央分隔带护栏和人行、车行道分界处护栏。按照构造特征可分为钢筋混凝土墙式护栏、梁柱式护栏、组合式护根据该桥的情况，最终决定采用钢筋混凝土墙式护栏，具体尺寸见下图2.9。图2.9防撞护栏构造图第14页青岛理工大学毕业设计(论文)第三章有限元建模分析斜拉桥是塔、拉索和加劲梁三种基本结构组成的缆索承重结构体系，是高次超静定结构。有限元分析首先是建立计算模型，对整体结构划分单元和结点，形成结构离散图，研究各单元的性质，并用合适的单元模型进行模拟。对于柔性拉索，可用拉压桁架单元进行模拟，对于梁和塔单元，则用梁单元进行模拟。为了决定安装拉索时的控制张拉力，首先要决定在成桥阶段恒载作用下的初始平衡状态，然后再按施工顺序进行施工阶段分析。本桥在进行斜拉桥成桥分析时，采用MidasCivil的未知荷载系数功能可求出满足成桥阶段的理想的索力。体系设置为“kN”和“m”。按表3-1输入拉索、混凝土主梁、索塔、索塔上横梁、索塔下横梁、边主梁表3-1截面几何特性特性截面面积AsyAsz(m^2)形心(上缘)混凝土主梁索塔索塔上横梁索塔下横梁边主梁生成斜拉桥的二维模型，如图3.1所示。青岛理工大学毕业设计(论文)第15页x斜拉桥建模助手x节点坐标和索塔高度2:主梁◎对称桥梁C节点坐标和索塔高度2:主梁◎对称桥梁C非对称桥梁拉索类型可类型可X(n)Z(m)索塔3:索塔C选择素单元类型◎桁架单元C选择素单元类型◎桁架单元厂主梁端到索塔中心线的距离弧长(m)高度(n)46拉索水平和垂直方向间距高度(n)46距离(n)左侧左侧204.728中心8,9106右侧□主梁高度03)厂节点号厂构件号◎截面大样C实际形状图3.1斜拉桥建模助手该斜拉桥模型索塔顶部宽度为30.0m,底部宽度为34.4m。为了建立倾斜的倾斜布置的索塔构件的单元坐标轴因节点的移动发生了变化，这是因为镜像复制。为了是复制的索塔的单元坐标系与原来的一致，应打开“镜像Beta第16页青岛理工大学毕业设计(论文)图3.2弹性连接竖向。(0表示自由，1对地面表示固结或两个构件之间在该自由度上相互约束。)表3-2分析计算边界条件自由度Ay下塔柱与承台111111主梁与桥台011101至此，斜拉桥的有限元分析模型已经建立，有限元分析模型的三维视图如图图3.3双塔三跨预应力混凝土斜拉桥结构计算有限元模型图为了计算荷载引起的初拉力，输入自重、二期恒载、拉索的单位初拉力等荷载条件。其中主梁横隔板自重以节点荷载的形式施加在主梁上。本斜拉桥是多塔两侧各有拉索21根的对称结构，所以所需的未知荷载系数为21个，输入荷载条件，如图3.4所示。载包括防撞墙、桥面铺装荷载等，合计为-117.3kN(负号表示力的方向垂直桥面青岛理工大学毕业设计(论文)第17页静力荷载工况静力荷载工况工况：删除D)X号名称类型说明7张拉力1用户定义的荷载(USER)拉索1——单位初拉力 8张拉力2用户定义的荷载(USER)拉索2——单位初拉力 9张拉力3用户定义的荷载(USER)拉索3——单位初拉力10张拉力4用户定义的荷载(USER)拉索4——单位初拉力11张拉力5用户定义的荷载(USER)拉索5——单位初拉力12张拉力6用户定义的荷载(USER)拉索6——单位初拉力13]张拉力7用户定义的荷载(USER)拉索7——单位初拉力14张拉力8用户定义的荷载(USER)拉索8——单位初拉力15张拉力9用户定义的荷载(USER)拉索9——单位初拉力16张拉力10用户定义的荷载(USER)拉索10——单位初拉力17张拉力11用户定义的荷载(USER)拉索11——单位初拉力18张拉力12用户定义的荷载(USER)拉索12——单位初拉力19张拉力13用户定义的荷载(USER)拉索13——单位初拉力20张拉力14用户定义的荷载(USER)拉索14——单位初拉力Ⅲ图3.4建立恒载和单位荷载条件运行结构分析后，使用拉索的单位初拉力(21个荷载条件)和结构自重以及二期恒载建立荷载组合。如图3.5所示。青岛理工大学毕业设计(论文)第18页相加相加相加相加米张拉力1(ST)张拉力2(ST)张拉力3(ST)张拉力9(ST)张拉力10S张拉力11(S张拉力17(S张拉力18(S图3.5输入荷载组合斜拉桥索力调整采用以控制主梁线形为主兼顾主塔位移的零位移法，为了调索方便，此时模型中的所有索单元均用桁架单元代替，并给桁架单元施加了1kN的单位初拉力，施加约束条件，给全桥施加自重和二期恒载。运行分析后，利用Midas软件中后处理阶段中的未知荷载系数模块，设置主梁和主塔的控制参数，根据初步给出的未知荷载系数和主梁线形、主塔位移的控制结果，手动对未知荷载系数进行调整，调整时按照以线形即控制条件为目标的原则进行调整。为了保证桥梁的线形与受力，在自重与二期恒载作用下主梁线形和主塔变位必须控制在一定范围内，从而确定出拉索的初拉力。进行索力调整时选取主梁和索塔上的点作为约束条件，所选的部分参数控制情况如表3-3。表3-3主要约束节点参数约束节点约束参数约束上限值(m)约束下限值(m)理论控制值(m)12345青岛理工大学毕业设计(论文)第19页6789-0.001-0.002-0.004-0.005-0.006-0.007-0.008-0.008-0.009-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.009-0.009-0.009-0.008-0.008-0.008青岛理工大学毕业设计(论文)-0.008-0.008-0.008-0.008-0.009-0.009-0.009-0.010-0.010-0.010注：上表中Dz表示桥梁竖向位移，负号表示方向向下。Dx表示顺桥向位移。件的拉索的荷载系数，然后生产荷载组合。如图3.6所示。×-C线性-C线性◎平方C最大绝对值CC负◎正负C正节点11节点12节点218219表格未知系数1自重2横隔板自重3二期恒载4√张拉力1未知5张拉力2未知6张拉力3未知张坊4厂联立方程方法确认取消确认取消图3.6未知荷载系数利用Midas软件中“调整索力/搜索”功能，对通过未知荷载系数法求得的荷载组合进行调整，进而进一步优化索力。具体操作见图3.7。青岛理工大学毕业设计(论文)第21页X自重横隔板自重二期恒载张拉力1张拉力2张拉力3张拉力4张拉力5张拉力6业共+7步骤444444444调索后结束值4399.66599.44492.66738.94564.06846.04009.66014.42740n4077n调索前123456789X自重横隔板自重二期恒载张拉力1张拉力2张拉力3张拉力4张拉力5张拉力6业共+7步骤444444444调索后结束值4399.66599.44492.66738.94564.06846.04009.66014.42740n4077n调索前1234567894700.004381.00anennn4700.004381.00ancnnn=√4n单元号(坐标】123456789范围advnnn◎绝对值C搜索在Midas软件结果中查看通过“调整索力”进行优化后的荷载组合所产生的梁单元内力图，然后根据梁单元内力图对荷载组合的荷载系数进行手动微调。最终将索力优化到最佳状态，使成桥阶段的主梁内力图尽可能的符合理想状态下的受拉索从两边到中跨中央依次编号为1到10、0号索、11到20。根据索力的控制条件，经过反复调整优化得出各斜拉索的初始索力如表3-4。表3-4斜拉索初拉力拉索编号单元号初拉力(kN)拉索1拉索2拉索3拉索44,37,44,77拉索5拉索6拉索7拉索8青岛理工大学毕业设计(论文)第22页拉索9拉索10拉索11拉索12拉索13拉索14拉索15拉索16拉索17拉索18拉索19拉索200号索优化后的主梁弯矩图如图3.8所示。在以上系数组合的荷载工况下，其变形图如图3.9所示。由施工模拟成桥后的实际控制线形来看，实际成桥后的位移变化很小，说明主梁线形控制的较好。本桥斜拉索安全系数为2.5,调整未知荷载系数满足要求后，根据拉索的受力情况确定拉索的型号，各个拉索的型号如下表3-5:青岛理工大学毕业设计(论文)第23页表3-5拉索型号表拉索规格初拉力(kN)设计索力(kN)理论破断荷载(kN)PES15-55PES15-55PES15-55PES15-55PES15-37PES15-37PES15-31PES15-31PES15-25拉索10PES15-27拉索11PES15-27拉索12PES15-25拉索13PES15-31拉索14PES15-31拉索15PES15-37PES15-37PES15-55拉索18PES15-55拉索19PES15-55拉索20PES15-55PES15-37青岛理工大学毕业设计(论文)第24页第四章成桥阶段内力计算分析根据斜拉桥结构的对称性和结构的受力特性取全桥的控制截面如图4.1所示。图4.1结构控制截面示意图全桥控制截面的具体位置见表4-1所示。表4-1控制截面内力控制截面位置控制截面位置青岛理工大学毕业设计(论文)第25页表4-2主梁控制截面恒载内力控制截面位置荷载轴力剪力-z弯矩-y恒载-8004.88-2306.53-1512.66恒载-15931.1-1345.73恒载-23465.7恒载-52395.3-2089.45-2497.41恒载-30204.1-1426.11恒载-41575.1恒载-46118.6-1424.86恒载-49803.2恒载-52390.8-2497.94恒载-54351.1恒载-54351.1-2530.67恒载-54351.1恒载-54351.1-2497.41恒载-49793.4恒载-46117.7-1429.27J[[250]恒载-36242.3恒载-30197.9-1431.38恒载-16191.4恒载-8338.79-1433.52恒载-44.630恒载-53986.6-22.32恒载-53441-22.32第26页MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y2.58646e+0032.12127e+0031.65607e+0031.19088e+0037.25685a+0022.60491e+000.00000e+000MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y2.58646e+0032.12127e+0031.65607e+0031.19088e+0037.25685a+0022.60491e+000.00000e+0006.69897e*002-1.135099+0031.60029e+003.06548e+003 2.53067a+003LCB1CB:MAX:276MIN:235文件；2014毕业设计票开·方间X:0.0000.00( MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM写力22.55441e+0032.08997e+0031.62553e+0031.16110e+0036.96657e+0022.32219e+0020.00000e+0006.96657e+0021.16110e+0031.62553e+00308997e+003-2.55441a+003LCB1MIN表示-方商0.000Z:0.000青岛理工大学毕业设计(论文)恒载-50468.3-22.32恒载-49988.3-22.32恒载-49748.3恒载-46246.7-22.32恒载-30721.6-22.76主梁恒载内力图如图4.2、图4.3和图4.4所示。基本MA)236第27页BEAMDIAGRAM弯矩-y,z7.91759e+003BEAMDIAGRAM弯矩-y,z7.91759e+0030.00000e+000文件：2014毕业设计日期：05/21/2014表乐-方向o图4.4主梁恒载轴力图索塔恒载内力图如图4.5、图4.6和图4.7所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向X:1.000Y:0.000Z:0.000第28页MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-y,z6.02720e+0034.93134e+0033.83549e+0032.73963e+003 0.00000e+000-5.47927e+002-1.64378e+003-2.73963e+003CB:LCB1MAXMIN文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:1.000Y:0.000Z:0.000MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM轴力6.12938e+0030.00000e+0004.80081e+003-1.02659e+004-1.57310e+004-2.11961e+004-2.66612e+004-3.21263e+004-3.75914e+0044.30564e+0044.85215e+0045.39866e+004CB:LCB1MIN:130文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.7索塔恒载轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)第29页从MidasCivil中导出控制截面活载内力见表4-3表4-3主梁控制截面汽车荷载作用内力控制截面荷载轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z汽车荷载-414.89-26.66-2339.59汽车荷载-812.55-26.66-1777.744675.59汽车荷载-1188.83-26.66-1562.364027.69汽车荷载-2688.8-26.66-1748.89-14893.8-5212.65汽车荷载-1522.88-26.66汽车荷载-2050.67-26.66汽车荷载-2283.92-26.66-7997.59-21896.5-2326.63汽车荷载-2523.65-26.66-8266.07-21367.6-3608.36汽车荷载-2726.34-26.66-18931.8汽车荷载-2875.8-26.66-17497.4-6300.64汽车荷载-2875.8-26.66-9620.83-16852.5-6341.15汽车荷载-2875.8-26.66-1481.36-15532.2-6381.78汽车荷载-2875.8-26.66-1312.19-14893.8-6422.54汽车荷载-2412.36-26.66-1665.42-3740.7汽车荷载-2082.86-26.66-1558.57-2349.58汽车荷载-1360.18-26.66-1716.62汽车荷载-1001.25-26.66-1551.66汽车荷载-385.62-26.66-1531.11汽车荷载-175.09-26.66-1318.11汽车荷载-26.66汽车荷载-3236.99-2724.19汽车荷载-3236.99-1881.88-222.72汽车荷载-3264.95-187.18-170.87-1044.82汽车荷载-3264.95-187.18-170.87-832.54-369.37汽车荷载-3264.95-187.18-170.87-855.61-946.8汽车荷载-2882.39-293.32-1084.52汽车荷载-1623.69000EAMDIAGRAM宫炬y3.38547e+0042.87765e+0042.36983e+0041.86200e+0041.35418a+0048.46352a+0033.38528e+0030.0000Oe+000EAMDIAGRAM宫炬y3.38547e+0042.87765e+0042.36983e+0041.86200e+0041.35418a+0048.46352a+0033.38528e+0030.0000Oe+0006.77121g+0031.18495e+004169277e+0042.20059g+004ll:汽车荷载MVaAXMIN:85kN²m05/21/2014青岛理工大学毕业设计(论文)主梁汽车荷载(最大)内力图如图4.8、图4.9和图4.10所示。本本MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向0.000体图4.8主梁汽车荷载弯矩图MIDAS/OvilPOST-PROCE5SORBEAMDIAGRAM需力-22.52373e--0032.06487e+0031.6060le+0031.14715e+0036.88289e+0022.29430e+0020.00000e+0006.88289e+002-1.14715e+0032521.60601e+0032.06487e+003MVall:汽车荷载MIN:217文件：14毕业设计日期:05/21/2014表承-方向0.000]图4.9主梁汽车荷载剪力图MIDAS/Civil轴力+002-2.37765e+0025.20880e+002-1.11711e+003-1.70334g+00328957e+003车劳数位:0.000图4.10主梁汽车荷载轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)第31页索塔汽车荷载(最大)内力图如图4.11、图4.12和图4.13所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y,22.72419e+0032.22888e+0037,42961e+0020.00000e+0002.47654e+002-7,42962e+002-1.73358e+003-2.22888e+003-2.72419e+003ll:汽车荷载MVaMAX:107MIN:130文件：2014毕业设计日期：05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.11索塔汽车荷载弯矩图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-z2.77380e+0022.26947e+0027.56490e+0010.00000e+000-2.52163e+0017.56490e+001-1.26082e+002-1.76514e+002-2.26947e+0022.77380e+002ll:汽车荷歉MVaMIN:112文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0.483Yt-0.837Z:0.259图4.12索塔汽车荷载剪力图9999MIDAS/Civil轴力3.99343e+0020.00000e+000-2.66892e+002-9.33127e+002-1.26624e+003-1.59936e+003-2.26560e+003-2.59871e+003-2.93183e+003-3.26495e+003MVall:汽车荷载文件：2014毕业设计图4.13索塔汽车荷载轴力图按体系整体升温25℃,整体降温-5℃计算斜拉桥结构的温度作用内力。整体升温引起的控制截面温度次内力如表4-4所示。表4-4主梁控制截面温度作用内力(整体升温)控制截面位置荷载轴力剪力-z弯矩-y整体升温整体升温整体升温整体升温-1017.74整体升温-1676.3整体升温-2243.02整体升温-2331.84青岛理工大学毕业设计(论文)第33页整体升温-19.68整体升温-85.76整体升温-85.76整体升温-133.26整体升温-133.26-550.42整体升温-74.69整体升温-24.78整体升温-19.61J[[250]整体升温-70.32-11.69整体升温-84.58整体升温-88.98整体升温0整体升温整体升温整体升温整体升温整体升温整体升温-204.16整体升温-319.05整体升温-187.22主梁汽车荷载(最小)内力图如图4.14、图4.15和图4.16所示。MIDAS/CivilMIDAS/Civil弯矩y27066e+0019.35089e*0071.07836e+00gim?第34页MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAMDIAGRAM写力-21.33263e+0021.09033e+0028.48035a+001MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAMDIAGRAM写力-21.33263e+0021.09033e+0028.48035a+0016.05739e+0013.63444e+0010.00000e+0001.21148e+0013.63444e+0016.05739e+0018.42035e+0011.05033e+0021.332630+002整体升温MIN2期05/21/2014表示-方商0.0000.000MIDAS/OvilPOST-PROCE55ORBEAMDIAGRAM轴力1.2737le-H0021.07592e0028,78134e+0016.803469+0014.82558e+0012.84770e+0010,00000e+0001.10806e+0013.08594e+0015.06383e+0017.04171e+0015.01959e+00整体升温AAXMIN:56文牛：2014毕业设计期:05/21/2014表承-方商X:0.0000.000图4.14主梁整体升温弯矩图图4.15主梁整体升温剪力图图4.16主梁整体升温轴力图索塔整体升温内力图如图4.17、图4.18和图4.19所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y,z4.00592e+0033.27757e+0032.54922e+0031.09252e+0030.00000e+000-3.64174e+002-1.09252e+003-1.82087e+003-2.54922e+003-3.27757e+0034.00592e+003ST:整体升滋MAX:176单位：kN*m日期：05/21/2014表示-方向X:1.000Y:0.000z:0.000青岛理工大学毕业设计(论文)第35页图4.17索塔整体升温弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSORBEAMDIAGRAM数力-y,z7.23427e+0025.91895e+0024.60363e+0023.28830e+0020.00000e+0006.57661e+0013.28830e+0024.60363e+002-5.91895e+0027.23427e+002整体升温MIN:174文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259图4.18索塔整体升温剪力图MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM轴力5.38485e+0010.00000e+000-9.58884e+001-1.70757e+002-2.45625e+002-3.20494e+0023.95362e+0024.70231e+002-5.45099e+002-6.19968e+002整体升温MIN:207文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259图4.19索塔整体升温轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)第36页按体系整体升温25℃,整体降温-5℃计算斜拉桥结构的温度作用内力。整体降温引起的控制截面温度次内力如表4-5所示。表4-5主梁控制截面温度作用内力(整体降温)控制截面位置荷载轴力剪力-z弯矩-y整体降温整体降温-15.22整体降温-20.41-11.47整体降温整体降温-23.89-13.67整体降温-24.94-14.35整体降温-22.11-11.71整体降温-17.07整体降温-10.74整体降温整体降温整体降温整体降温整体降温-62.46整体降温-166.55J[[250]整体降温-216.23整体降温-242.03整体降温-251.59整体降温-254.13整体降温0-254.13整体降温-246.89整体降温-181.28整体降温-91.91第37页力-22.66525e+0012.18066e+0011.69607e+0011.21148e+0017.26887e+0002.42296e+0000.00000e+000-7.26887c+000力-22.66525e+0012.18066e+0011.69607e+0011.21148e+0017.26887e+0002.42296e+0000.00000e+000-7.26887c+0001.21148a+001-1.69607a+0012.18066e+001-2.66525+001整体降温ST:MA:05/21/2014整体降温整体降温整体降温整体降温-10.77主梁汽车荷载(最小)内力图如图4.20、图4.21和图4.22所示。MIDAS/Civil POSTPROCE55OF BEAMDIAGRAM弯矩y4.84132a+0024.17017e+0023.49902e+0022.82787e+0022.15672e+0021.48557g+0028.14420e+0010.00000e+0005.27879e+0011.19903e+002-1.87018e+002+002-2.54133g整体降温MIN:14毕业设计文件MIN:目期：05/21/2014表示-方向MAX:X:0.0002:0.0y图4.20主梁整体降温弯矩图MIDAS/Civil POSTPROCESSORBEAMDIAGRAM表乐-方向x:0.0000.000图4.21主梁整体降温剪力图第38页青岛理工大学毕业设计(论文)MIDAS/Ovil POSTPROCESSORBEAMDIAGRAM轴力180392e+0011.40834e+0011.01277e+0016.17189e+0002.21613e+0000.00000e+0005.69540e+0009.65116e+000-1.36069+0011.75627e+0012.15184e+0012.54742e+001整体降温MAX;257MIN:225文单日文单日表示·方向Z:0.000图4.22主梁整体降温轴力图索塔整体降温内力图如图4.23、图4.24和图4.25所示。图4.23索塔整体降温弯矩图青岛理工大学毕业设计(论文)第39页爵爵最最爵爵最最亂最最最MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-y,z9.20725e+0016.57661e+0013.94597e+0010.00000e+000-3.94597e+001-6.57661e+001-9.20725e+001-1.18379e+002-1.44685e+002整体降温MAX:175MIN:130文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0,837Z:0.259图4.24索塔整体降温剪力图MIUAS/UivIPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力9.40461e+0017.90724e+0016.40987e+0014.91251e+0013.41514e+0010.00000e+000-1.07697e+001整体降温MAX:207MIN:115文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.25索塔整体降温轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)第40页依据规范，计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应时，可采用图4.26所示的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度T1按照规范取用，对于混凝土所以t=300mm。但是梁高为2500mm>400mm,所以A取300mm。由于采用100mm的沥青混凝土铺装层，所以T1=14,T2=5.5。温度梯度引起的控制截面温度次内力如表4-6所示。表4-6主梁控制截面温度作用内力(温度梯度)控制截面位置荷载轴力剪力-z弯矩-y温度梯度-56.15-373.09温度梯度-93.52-393.99温度梯度-113.79-405.754970.42温度梯度-32.45温度梯度-111.39-404.23温度梯度-56.15-362.33温度梯度-13.11-322.27温度梯度-269.86温度梯度-206.4温度梯度-136.05温度梯度-136.05第41页温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度0温度梯度-537.79温度梯度-342.56温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度主梁温度梯度内力图如图4.27、图4.28和图4.29所示。2.01720a+004温度梯度w强m图4.27主梁温度梯度弯矩图第42页青岛理工大学毕业设计(论文)POST-PROCESSBEAMDIAGRAM4.05750e+001.10659e+002MIN:2m05/21/201图4.28主梁温度梯度剪力图MIDAS/CwllMIDAS/CwllPOSTPROCESSOR轴力005419e*0028.10631e+0016.15775e+0014.20919e+0010,00000e+00053362e+001革业设计4表示-方向0.000位:纲;图4.29主梁温度梯度轴力图索塔整体降温内力图如图4.30、图4.31和图4.32所示。索塔整体降温内力图如图4.30、图4.31和图4.32所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR5.37789e+0024.40009e+0023.42229e+0022.44450e+0021.46670e+0024.88899e+0010.00000e+000-1.46670e+002-2,44450e+002-3,42229e+002-4.40009e+002-5.37789e+002ST:温度梯度MAX:107旦期：05/21/2014Z:0.259图4.30索塔温度梯度弯矩图青岛理工大学毕业设计(论文)第43页TOPMIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM剪力-y,z6.4288le+0015.25994e+0014.09106e+0012.92219e+0011.75331e+0010,00000e+000-5.84438e+000-1.75331e+001-2.92219e+0014.09106e+0015.25994e+0016.42881e+001MAX:88MIN:111文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259图4.31索塔温度梯度剪力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力9.95444e+0018.13642e+0016.31841e+0014.50039e+0012.68238e+0010.00000e+000-9.53648e+000-2.77166e+001温度梯度MAX:120MIN:88文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0.483Y+0.837Z:0.259图4.32索塔温度梯度轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)4.5风荷载内力式中各参数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》的相关表格。计算结果如表表4-7主梁控制截面风荷载内力控制截面荷载轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z风荷载-83.21-18.29-54.37风荷载-145.24-52.98风荷载-189.38-78.58风荷载-1867.13-3452.84风荷载-216.07-95.44风荷载-208.59-88.84风荷载-170.93-53.79风荷载-112.61风荷载-45.83风荷载-120.54风荷载-1297.35风荷载-913.19-2403.76风荷载-1867.13-3439.78风荷载-2610.94-5545.4风荷载-52.61-2336.21-7286.91风荷载-97.13-1524.85-8711.45风荷载-90.95-687.78-9754.68风荷载-46.06-112.36-10492.7青岛理工大学毕业设计(论文)第45页风荷载-12.62风荷载风荷载-238.57风荷载-199.47风荷载-127.12-173.59风荷载-127.12-173.59风荷载-89.49-151.44风荷载-110.46-151.44风荷载-60.51主梁风荷载内力图如图4.33、图4.34和图4.35所示。MIDAS/Gvil2.73321e+0032.231750+0031.73029e+0031.22883e+0037.27364e+0020.00000e+000-2.75561e+002-7.77023e+002-1.27849e+003-1.77995e+003-2.281410+003-2.78287e+003MAX:文件：2014毕业设计X:0.000Z:0.000图4.33主梁风荷载弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSORBEAMDIAGRAM家力- 40724e+0022.09646e+0021.78568e+00287400+001.16411e+0020C33200+005.42547g+0012.31764e+0010.00000e+00C3.89802e+007.00544-+00101177风荷数单位：kN日期：05/21/2014X:0.000图4.34主梁风荷载剪力图青岛理工大学毕业设计(论文)第46页MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力2.22310o+0021.81132e+0021.39954e+0029.87754e+0015.75972e+0010.00000e+000-2.47591g+001-6.59373e+0011.07115e+0021.48294e+0021.89472e+0022.30650e+002风荷载T:.46MIN:2672014基业将表示-方向x:0.000Z:0.00C图4.35主梁风荷载轴力图索塔风荷载内力图如图4.36、图4.37和图4.38所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM高矩-y25.46743e+0034.73408e+0034.00074e+0033.26740e+0032.53405e+0030.00000e+000-3.99318e+002-1.13266e+003-1.86600e+003-2.59935e+003风荷载MAX:107MIN:197文件：2014毕业设计单位：kN*m日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y+0.837Z:0.259图4.36索塔风荷载弯矩图青岛理工大学毕业设计(论文)第47页BEAMBEAMMAX:89MIN:106单位：kN日期：05/21/2014表示POST-MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDIAGRAM剪力-z96453e+00250594e+00204734e+00288740e+00100000e+00028456e+00187054e+00124565e+00270425e+00262145e+00208004e+002载文件：2014毕业设计-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.37索塔风荷载剪力图四MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力3.12253e+0022.55632e+0021.99012e+0028.57700e+0012.91492e+0010.00000e+000-8,40925e+0011.40713e+0021.97334e+002-2.53955e+002-3.10576e+002MAX:104MIN:152文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0,837Z:0.259图4.38索塔风荷载轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)成桥状态下考虑结构上可能同时出现的作用(结构重力、预加力、混凝土收缩徐变作用、基础变位作用、汽车荷载、温度作用、风荷载等)分别按承载能力1)只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利作用效应进2)当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不参与组3)施工阶段作用效应的组合，应按计算需要或结构所处条件而定，结构上取为1.2;S₀——在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他第j个可变作用效应青岛理工大学毕业设计(论文)Yoi在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他第j个可变作用效应分项系数，取为1.4,但风荷载取为1.1;ψ 在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他可变作用效应组合系ψ数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载(或其他一种可变作用)组合时，人群荷载(或其他一种可变作用)的组合系数取为0.8;当除汽车荷载外尚有其他两种可变荷载参与组合时，其组合系数取为0.7;尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取为0.6;尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取为0.5。公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以1)作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其ψi;——第j个可变作用效应的频遇值系数，汽车荷载(不计冲击力)ψ₁=0.7,人群荷载ψ₁=1.0,风荷载ψ₁=0.75,温度梯度作用ψ₁=0.8,W₁Sg₄—第j个可变作用效应的频遇值。2)作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，式中：S——承载能力状态下作用基本组合的效应组合设计值；ψ₂y——第j个可变作用效应的频遇值系数，汽车荷载(不计冲击力)ψ₂=0.7,人群荷载ψ₂=1.0,风荷载ψ₂=0.75,温度梯度作用青岛理工大学毕业设计(论文)第50页ψ₂=0.8,其他作用ψ₂=1.0;W₂,Sax——第j个可变作用效应的准永久值。成桥状态下考虑结构上可能同时出现的作用(结构重力、预加力、混凝土收缩徐变作用、基础变位作用、汽车荷载、温度作用等)分别按承载能力极限状态2)正常使用极限状态短期组合：1.0xG1(恒载)+1.0x徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0x钢束荷载(作为外加作用)+0.667×汽车活载+1.0x体系升温4)弹性阶段应力验算组合(短期):1.0×G1(恒载)+1.0x徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0x钢束一次(钢束作为外加作用)。5)弹性阶段应力验算组合(长期):1.0×G1(恒载)+1.0×徐变、收缩及其钢承载能力极限状态基本组合作用下控制截面的内力如表4-8所示。控制截面荷载轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z基本组合-8686.63-6068.83基本组合-17245.4基本组合-25359.8-2670.96基本组合-32588.146029.44基本组合-44667.5-1514.73基本组合-49494.4-12212.145324.86-3563.48基本组合-53461.4-12504.646322.27-5553.88基本组合-56279.1-13694.6-7922.35青岛理工大学毕业设计(论文)第51页基本组合-58409.2-51.16-9716.18基本组合-58409.2-51.164668.27-14209.6-9828.21基本组合-58409.2-51.16-2130.84-9940.4基本组合-58409.2-51.164221.29-10052.8基本组合-53221.7-51.16-2354.4244169.03-6211.67基本组合-49081.2-51.1648250.13-4237.08基本组合-38168.7-51.16-2425.984123.04基本组合-31603.7-51.16基本组合-16694-51.16-2194.47基本组合-51.16基本组合-51.16基本组合-58469.2-340.19-4241.43基本组合-57923.6-340.19-2904.06-1492.04基本组合-54979.7-1117.95-250.86-1517.55基本组合-54499.7-1051.95-250.86基本组合-54259.7-1018.95-250.86-3511.22基本组合-50261.7-456.87基本组合-33088.90-202.6600基本组合-23526.10-447.100基本组合-9544.2100-619.640承载能力极限状态基本组合作用下主梁内力图如图4.39、图4.40和图4.41POSTDROCESSORBEAMDIAGRAM4.70795e+004文件：2014毕业设计图4.39基本组合主梁弯矩图第52页青岛理工大学毕业设计(论文)图4.40基本组合主梁剪力图MIDAS/CvilMIDAS/CvilBEAMDLAGRAM0ee*2.1019 MAX:!05/22/2014基本图4.41基本组合主梁轴力图承载能力极限状态基本组合作用下索塔内力图如图4.42、图4.43和图4.44MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM弯矩-y,21.97540e+0041.61985e+0041.26430e+0049.08757e+0035.53210e+0031.97663e+0030.00000e+000-5.13430e+003-8.68977e+003-1.22452e+0041.58007e+004-1.93562e+004CBCall:cLCB24MAX:149文件：2014毕业设计单位：kN*m目期：05/22/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259图4.42基本组合索塔弯矩图青岛理工大学毕业设计(论文)第53页MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM剪力-y,z6.53189e+0035.34427e+0034.15665e+0032.96904e+0030.00000e+000-5.93808e+002-1.78142e+003-2.96904e+003-4.15665e+003-5.34427e+0036.53189e+003CBCall:dCB24MIN:171文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/22/2014表示-方向X:-0,483Yt-0,837Z:0.259基本组合索塔剪力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力6.84567e+0030.00000e+000-5.02976e+003-1.09675e+004-1.69052e+004-2.28429e+004-2.87806e+004-3.47183e+004-4.06561e+004-4.65938e+004-5.25315e+004-5.84692e+004CBCall:cLCB24MAX:198MIN:130文件；2014毕业设计单位：kN日期：05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.44基本组合索塔轴力图青岛理工大学毕业设计(论文)第54页4.6.3正常使用极限状态长期组合正常使用极限状态长期组合作用下控制截面的内力如表4-9所示。表4-9长期组合作用控制截面内力控制截面荷载轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z长期组合-8284.85-3614.02-2393.84长期组合-16458.3长期组合-24208.4-972.51长期组合-31116.9长期组合-42694.2-585.19长期组合-47294.6长期组合-51022.4-489.78长期组合-53634.3长期组合-55613.9-4281.21长期组合-55613.9-5289.88长期组合-55613.9-596.3-6245.8长期组合-55613.9-7148.98长期组合-50846.2-750.62-7533.46长期组合-47019.4-8255.6长期组合-36825.8-786.19-8636.88长期组合-30630.2-9567.46长期组合-16376.3-714.63-10007.7长期组合-8445.95-10551.1长期组合-162.82-38.26-6702.46-11030.6长期组合-55150.5-316.78-212.36-3488.74长期组合-54604.9-299.5-212.36长期组合-51708.4-1095.13-219.21长期组合-51228.4-1029.13-219.21长期组合-50992.2-967.91-202.59-615.99-3250.45长期组合-47355.8-202.59-1546.77长期组合-31467.7-45.380-1744.35长期组合-22475.6-45.380-1113.22正常使用极限状态长期组合作用下主梁内力图如图4.45、图4.46和图4.47第55页青岛理工大学毕业设计(论文)MIDAS/ClvilMIDAS/ClvilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM2.99069e+0042.63462e+0042.27855e+0041.92248e+0041.56640e+0044.98187e+003e+00013958e+0035.70031e+003CBCall:d.C848X:0.000FPPFPyPOST-DROCESSORB+0033.58433e-2.92993e+003POST-DROCESSORB+0033.58433e-2.92993e+0032.27554e+0031.62114e+0039.66747e+0020.00000e+0003,42044e+0029.96440e+0021.65084e+0032.30522e*0022.95963,61402e+003all:d.CB48BCMI件N：2014毕业设计表示-方向x:0.0000.00CMAX:MIDAS/OvilBEAMDIAGRAM轴力-2.5280Be+0043.03375e+004.5507Be+0045,05645e+004%kN正常使用极限状态长期组合作用下索塔内力图如图4.48、图4.49和图4.50青岛理工大学毕业设计(论文)第56页MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM套矩-y,z7.72699e+0034.05989e+0030.00000e+000-3.27430e+0036.94140e+003-1.06085e+004-1.42756e+004-1.79427e+004-2.16098e+004CBCall:dCB48MAX:149MIN:197文件：2014毕业设计单位：kN*m日期：05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:=0.837Z:0.259长期组合索塔弯矩图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM窗力-y,26.03791e+0034.91830e+0033.79869e+0032.67907e+0030.00000e+0006.79762e+002-1.79937e+0032.91899e+003-4.03860e+003-5.15821e+0036.27782e+003CBCall:dCB48MAX:119MIN:149文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/22/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259青岛理工大学毕业设计(论文)第57页MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM轴力5.51492e+0030.00000e+000-5.57075e+003-1.11136e+004-1.66564e+004-2.21993e+004-2.77421e+004-3.32849e+004-3.88278e+004-4.43706e+004-4.99134e+004-5.54563e+004CBCall;dCB48MAX:205MIN:153文件：2014毕业设计单位：kN日期：05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259图4.50长期组合索塔轴力图4.6.4正常使用极限状态短期组合正常使用极限状态短期组合作用下控制截面的内力如表4-9所示。表4-9长期组合作用控制截面内力控制截面荷载轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z短期组合-9540.34-2824.62短期组合-19201.1短期组合短期组合-37169.9短期组合-51186.4短期组合-56770.2短期组合-61300.3短期组合-64454.7短期组合-66871.9短期组合-66871.9短期组合-66871.9短期组合-66871.9第58页短期组合短期组合-56613.9短期组合-44424.5短期组合-36992.3短期组合-19824.740841.74短期组合-10208.4短期组合41962.34短期组合-261.62-164.85-2386.41短期组合-61820.2-244.34-164.85短期组合-59032.8-1061.14-153.87短期组合-58552.8-995.14-153.87-184.27-189.54短期组合-933.92-137.26-692.71-3262.29短期组合-54258.7-137.26-1413.82短期组合0-1509.21短期组合-26029.40-1177.28正常使用极限状态短期组合作用下主梁内力图如图4.45、图4.46和图4.47MIDAS/OwilPOSTPROCE55ORBEAMDIAGRAM72591 22961*+004 0.000+000CBCmaxiCB7MAX;MIN位:kNm表示-方间0.02000.000图4.45短期组合主梁弯矩图第59页74617461青岛理工大学毕业设计(论文)MIDAS/CvilBEAMDIAGRAM+0030.00000+0C