某城市轨道交通总部模板工程施工方案

I 1 1 2 3 4 4 4 4 4 9 9 10 10 10 10 10 11 11 12 12 12 14 14 14 15 17 18 19 19 19 20 21 21 21 22 22 22 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 28 28 29 29 29 29 29 29 30 32 33 33 34 34 34 34 34 34 35 35 36 36 47 58 65 72 8111234567892//ZJQ08-SGJB001-2017ZJQ08-SGJB002-2017ZJQ08-SGJB003-2017文2.1工程建设概况一览表42028.89平方米。项目总承包施工范围济南轨道交通集团资源开发有主要分包3要求创山东省建筑施工安全文明小区建筑设计概况一级一级层4二二结构设计概况结构安全等级结构安全等级级级结构抗震等级结构抗震等级混凝土强度等级及抗渗板基础梁板柱特殊结构特殊结构/其它需说明的事/2.4工程施工条件本项目主体结构施工劳务分包单位为山东创辉建筑劳务有限公司和滨海县鑫盛建筑劳务有限56789技术负责人张树新商务经理薛菲菲生产经理廉德广安全总监郝亚磊物资设备部综合管理部质量工程师材料工程师土建工程师造价工程师安全工程师资料工程师陈宏鹏郭永远张相杰姚瞰杜浩晗朱耿彤技术负责人张树新商务经理薛菲菲生产经理廉德广安全总监郝亚磊物资设备部综合管理部质量工程师材料工程师土建工程师造价工程师安全工程师资料工程师陈宏鹏郭永远张相杰姚瞰杜浩晗朱耿彤刘永昌杨尚东黄荣涛许西淼济南东部基项目A地块组织机构图项目经理王冰执行经理刘显平安装经理周成文安装工程师安装工程师唐亮唐亮各班组作业人员12方案编制、施工交底、企业信用维护、项目3实施计划编制、日周情况报表、企业信用维护、绿色施工、分包管理、现场协调组织安排4技术安全交底、隐蔽验收、资料编制、生产5技术安全交底、隐蔽验收、资料编制、生产6水电专业方案编制、现场实施、质量跟踪、7监督交底和现场实施，跟踪检查及质量台账18取样保管、送检分析、试验台账、检验试验9工程计量、签证、结算、资料管理、信息化物资采购、进出场控制，物资标识、领用、期3.5工程施工重点和难点分析及应对措施1模板施工范围发生局部集中荷载过大、模板在各工序施工过程中，应采取支撑架体检测措施，及时发现危险源，排除112223/2411济南东总部基地项目A地块钢筋2济南东总部基地项目A地块模板3济南东总部基地项目A地块混凝4济南东总部基地项目A地块模板12341离布置一处二级箱21342板㎡tm³tm1142143141B1/2B2/3B1/4B/6.1方案及技术参数1梁加固体系4、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫1框架柱架体抱柱框架柱架体抱柱架体抱柱示意图2架体抱柱示意图1架体抱柱示意图26.2施工工艺流程次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一1⑵梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆（1）纵横向剪刀撑的搭设时设置）设置一水平向剪刀撑，顶部和底部（1（1）梁板模板支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在40~60N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆等用的碗扣必须拧紧后再用锤子砸（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离1NONO要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止平间距400mm，竖向间距400mm。斜向支撑用钢管在上、（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次1并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的8、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定与水模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表6.4-112324模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不152346852657//8/93///51、拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.2(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》板>2，≤8>8梁>8/2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件式钢管支2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术交底，然（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊24、模板进场前要进行验收，主要检查模板的顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制底标高5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于8、冬季施工期间艳照按照我项目所编制的冬季2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随219、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。安装与拆除止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑2(5)监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工7.4预防坍塌事故的安全措施用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、7.5预防高空坠落事故安全措施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全2（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、7.6预防物体打击事故的安全措施（4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时（5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上（8）拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防（7）塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格7.8绿色施工及现场文明施工措施2（7）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音8.1模板安装过程的成品保护3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆8.2模板拆除过程的成品保护2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，9.2砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续2筑。混凝土浇筑过程中，严禁集中超负荷堆放机械该模板工程作业危险源较多。因此，有必要⑸安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢⑴模板工程应按相关规定编制施工方案，经分作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门2安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止①施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业⑤在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵2木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用3、钢筋直螺纹加工过程中，必须采用防锈蚀功能的切削液，直螺纹成型后，保证每个螺纹上4、雨天不宜施工钢筋电焊，若遇特殊情况施焊34、在潮湿和易触及带电体场所的照明电源不得（2）雨季施工前对动力、照明线路及供配电设备进行全面检查，杜绝漏电现象。各种电器设备经常进行绝缘，接地，接零保护的检测，发现问（3）加强现场巡视管理，发现险情及时组织人员救护、抢险。必要时，有危险隐患房间的人所有动力及照明线路。供配电设施进行一次全面检查，对线路老化、安装不良及漏电现象及时修须准备充足，拆模严格办理拆模申请，顶板3---------------------混凝土掺用早强剂、防冻剂，当室外最低气温不低于-15℃5）砼在运输过程中不得有表层冻结、砼离析、水泥砂浆流失、坍落度损失等现象。保证运输5、砼的保温及养护:在冬施期间，砼的养护措施十分关键，正确的养护能避免砼产生不必要砼的保温覆盖。棉帘被长短边搭接均不小于100mm，并用1）墙柱砼模板拆除前利用棉帘被保温，拆模后马上涂刷养护剂，并及时采用塑料薄膜及阻燃牢。上下两层棉帘被接缝处应相互错开,柱顶也须用≥5Mpa（2）夜间进行顶板砼浇筑时，砼随浇筑振捣完毕随盖一层彩条布和一层棉帘被做临时保温，（3）围挡（风障）措施：顶板(±0.000）砼浇筑时，在基坑的外围及各施工流水段间用彩条本模板支撑系统作业危险源较多。因此，有必要3地址、电话负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应（人力、物力、资金）并对突发事件的应急负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以3123456783依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB512《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13《建筑施工模板安全技术规范》JGJ16《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164500015001100517167517500015001100517167517计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN500按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.5永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.4钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/q1=25.500×1.100×0.500=1q2=0.200×0.500×(2×1.100+0.500)/0.5均布荷载q=1.35×14.025+1.35×0.540=1集中荷载P=0.98×1.125=1面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: B4按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.239/0.最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.48×0.50×0.50最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×8.478=最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×8.478最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2543.27/(2×50.00×70.00)=1.090N均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.341×500.04/(100×9000.00×1429167.0龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250三、梁底支撑钢管计算支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与1纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取1R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.634=0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.215=顶部立杆段N=5.222+0.291W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*M其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.225×5.0×0.50×(0.5×5.0+0.60)=1.744kNNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.744/8.00)=0.116顶部立杆Nw=5.222+1.350×0.215+1.4×0.6×0.11非顶部立杆Nw=5.222+1.350×0.634+1.4×0.6×0脚手架钢管的自重N2=1.00×1.35×0.127×5.000=0N=5.222+0.855=6.07A——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；经计算得到σ=1.00×6078/(0.458×424.1)=31.289N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σWk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.225×5.0×0.50×(0.5×5.0+0.60)=1.744kNNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.744/8.00)=0.116Nw=5.222+1.350×0.634+1.4×0.6×0.116=6.175经计算得到σ=1.00×6175/(0.458×424.1)+1.00×51000/4493=43.模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐六、模板支架整体稳定性计算抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.500×(1.057+0.200)+2×(0.倾覆力矩:MT=3×1.000×1.744=5.231kN.m模板支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13《建筑施工模板安全技术规范》JGJ165550150095049221749255501500950492217492《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1梁截面B×D=650mm×950mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距h面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN650由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.5由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/q1=25.500×0.950×0.500=1q2=0.200×0.500×(2×0.950+0.650)/0.6均布荷载q=1.35×12.113+1.35×0.392=1集中荷载P=0.98×1.463=1面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:5A A 经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.102×1000×1000/12000=8.截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2545.0/(2×500.000×12.000)=0.6按照三跨连续梁计算，计算公式如下:q=P/l=4.848/0.5M=0.1ql2=0.1×9.70×0.50×0.50=0.242kQ=0.6ql=0.6×0.500×9.695=2.最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×9.69抗弯计算强度f=M/W=0.242×106/40833.3=5.最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×2908.53/(2×50.00×70.00)=1.247N/均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.961×500.04/(100×9000.00×1429167.0龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250三、梁底支撑钢管计算 抗弯计算强度f=M/W=0.121×106/4493.0=26.支撑钢管的最大挠度小于491.7/150与1纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取1R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力脚手架钢管的自重N2=1.35×0.703=顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.215=顶部立杆段N=5.763+0.291W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.225×1.200×1.500×1.500/10=0顶部立杆Nw=5.763+1.350×0.215+0.9×0.980×0.077/0.50非顶部立杆Nw=5.763+1.350×0.703+0.9×0.980×0.077模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐计算断面宽度500mm，高度1350mm，两侧楼面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量601350mm5003001350mm500300木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.500mm当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.30考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400k6荷载计算值q=1.2×24.300×1.100+1.40×5.400×1.100=40.392面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:A A 经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.252×1000×1000/26400=9.截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×6058.0/(2×1100.000×12.000)=0.68内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.挠度计算荷载标准值q=0.25×24.30=6.0A A 抗弯计算强度f=M/W=0.413×106/40833.3=10.1AA截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×2754/(2×50×70)=1.180N AA 抗弯计算强度f=M/W=0.441×106/8985.9=49.支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10六、对拉螺栓的计算计算公式:对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=6计算断面宽度650mm，高度1130mm，两侧楼面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6061130mm5003001130mm500300木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.650mm当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.30考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400k三、梁侧模板面板的计算荷载计算值q=1.2×24.300×0.950+1.40×5.400×0.950=34.884面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:A A N4=3.488kN经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.218×1000×1000/22800=9.截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×5232.0/(2×950.000×12.000)=0.6内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.挠度计算荷载标准值q=0.25×24.30=6.0A A抗弯计算强度f=M/W=0.413×106/40833.3=10.17截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×2914/(2×50×70)=1.249NA AA 抗弯计算强度f=M/W=0.496×106/8985.9=55.支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10六、对拉螺栓的计算计算公式:对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB512《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.5木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.1钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/3静荷载标准值q1=25.100×0.250×1.000+0.200×1.000=6.面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:其中f——面板的抗弯强度计算值(N/M——面板的最大弯距(N.mm)；经计算得到M=0.100×(1.20×6.475+1.40×4.500)×0.300×0.30其中最大剪力Q=0.600×(1.20×6.475+1.40×4.500)×0.300=截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2533.0/(2×1000.000×12.000)=0面板最大挠度计算值v=0.677×6.475×3004/(100×6000×144000)=q11=25.100×0.250×0.30静荷载q1=1.20×1.883+1.20×0.060=2.计算单元内的龙骨集中力为(1.890+2.331)×0.900=3.7按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.22×0.90×0.90=最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×4.221=最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×4.2最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2279.34/(2×50.00×70.00)=0.977N均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.943×900.04/(100×9000.00×1429167.0龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250三、托梁的计算 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)NG1=0.127×6.100=0.775NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kNNG3=25.100×0.250×0.900×0.900=5.0833.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=168.9527Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.225×6.1×0.90×(0.5×6.1+0.60)=4.509kNNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(4.509/7.20)=0.334顶部立杆Nw=1.200×5.461+1.400×3.645+1.4×0.6×1.400×0.03非顶部立杆Nw=1.200×6.020+1.400×3.645+1.4×0.6×1.400×0.a=0.5m时，u1=1.215,l0依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=181.536A——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；经计算得到σ=1.00×12327/(0.458×424.1)=63.459N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MHm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.225×6.1×0.90×(0.5×6.1+0.60)=4.509kNNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(4.509/7.20)=0.334Nw=1.200×6.020+1.400×3.645+1.4×0.6×0.334=12.607经计算得到σ=1.00×12607/(0.458×424.1)+1.00×38000/4493=73.模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐8七、模板支架整体稳定性计算抗倾覆力矩:MR=7.2002×0.900×(0.957+0.200)+2×(倾覆力矩:模板支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB512《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.5木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/3静荷载标准值q1=25.100×0.180×1.000+0.200×1.000=4.面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:其中f——面板的抗弯强度计算值(N/M——面板的最大弯距(N.mm)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.718+1.40×4.500)×0.300×0.300其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.718+1.40×4.500)×0.300截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2153.0/(2×1000.000×12.000)=0面板最大挠度计算值v=0.677×4.718×3004/(100×6000×144000)=q11=25.100×0.180×0.30静荷载q1=1.20×1.355+1.20×0.060=1.计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.698)×0.900=3.2按照三跨连续梁计算，计算公式如下:M=0.1ql2=0.1×3.59×0.90×0.90=0.291kQ=0.6ql=0.6×0.900×3.588=1.最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.58最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×1.00×1937.78/(2×50.00×70.00)=0.830N均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横最大变形v=0.677ql4/1