GBT 23891.1-2009 滑动轴承 稳态条件下流体动压瓦块止推轴承 第1部分：瓦块止推轴承的计算

滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承Part1:Calculationofthrustpadbea本部分是GB/T23891的第1部分。I1滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第1部分：瓦块止推轴承的计算适用的单个瓦块宽长比B/L的范围是0.5～2。协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本GB/T23891.2—2009滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分：瓦块止推轴承 (1)3)滑动轴承侧面的环境压力为p(x,z=O±0.5B)=见表1和图1。ABm润滑油比热容(p=常量)CDmmm11F轴承载荷(额定载荷N11FNhmmm最小油膜厚度(最小油楔间隙高度)m克23表1(续)外部传热系数(与轴承室散热面积A相关)mLmM1N止推环旋转频率(转速)p局部润滑油膜压力p比压p=F/(B×L×Z)PWWWQ1润滑间隙人口处的润滑油流量(周向)润滑间隙的出口处的润滑油流量(周向)Q润滑间隙出口处的润滑油流量特性值Qi-Q31侧边的润滑油流量(径向)Q11℃℃T℃℃T出口处的润滑油温度℃℃℃℃U天my润滑间隙厚度方向的坐标(轴向)mz垂直于运动方向的坐标(径向)mZ17P4——润滑油槽；图1瓦块止推轴承示意图5机械加载极限是由轴承材料的强度确定的。只要不削弱滑动轴承的正常功能，允许有少量永久否是循环润滑冷却循环润滑冷却否否是是是否否否重新确定尺寸重新确定尺寸是是是否否是否仍合适?”否是提供循环润滑冷却图2计算流程图67 (3) (4) (5)在图3中：Q₁=Q₂+Q₃ (8)其中 (9) Q₂=Q₁-Q₃ (11) (12)lwa/L=0.75)和最小相对润滑油膜厚度h/C的函数。GB/T23891.2—2009中还给出这里假设从瓦块侧边泄出的润滑油流量Q₃的温度为(T₁+T₂)/2,从瓦块末端泄出的润滑油流量的表面以辐射和传导的方式传递到环境中。根据参考文献[7],这个热量耗散的复杂过程可以概括如Pch,amb=kA×A其中k₄=7+12√wsmh (15) (16) (17)89 A=(15～20)×B×L×Z (23) (24) (25) (26) (27)Tat=T+△T₁+0.5×△T₂=Tm+(△T*+0.5)△T2 (28)TB=T₂=Tm+△T+△T₂=Tm+(△T*+1)△T2 (29)动力黏度很大程度上依赖于温度。因此知道润滑油的温黏关系曲线及其特性是必要的(见(规范性附录)℃根据GB/T23891.2—2009中图1,通过F=0.609根据GB/T23891.2—2009中图2,通过h/Ca=0.3中图1,通过F=0.458中图2,通过h/Ca=0.426查得hmn/Cwa=0.426,因此h=21.3×A.2示例2校核轴向鼓风机用瓦块止推轴承，其尺寸为：D,=0.28m,D。=0.34m,B=0.03m,转速为16.67s-¹时工作载荷F=40000N,静止时轴承无载荷如果最高温度超过了Tm,应采用循环润滑并对润滑油进行冷却。本示例中假设在这种情况下供℃按照图2的流程图进行计算：p=1.85×10⁵Pa<5×10⁶Pa根据GB/T23891.2—2009中图1,通过Fj=1.21查得h/C=0.23,因此h=0.23×0.055×根据GB/T23891.2—2009中图2,通过h/C=0.23查得fa=2.95。根据GB/T23891.2—2009中图1,通过F=2.4查得h/Ca=0.144,因此根据GB/T23891.2—2009中图2,通过h/C=0.144查得fa=4.29。根据GB/T23891.2—2009中图1,通过Fg=2.35查得h/C=0.147,因此h=8.08×10~⁶m。根据GB/T23891.2—2009中图2,通过h/C=0.147查得fa=4.17。根据GB/T23891.2—2009中图1,查得h/Cwa=0.23,因此h=12.6×10-5m。根据GB/T23891.2—2009中图2,查得fg=2.95。Q₀=30×10-³×12.6×10-⁶×16.23×24=1根据GB/T23891.2—2009中图3和图4,通过h/C…a=0.23查得：Q=0.765×2.5×10-⁴=1.91245℃F m WKK℃K[1]REYNOLDS,0.,Onthetheoryofluexperiments,includinganexperimentaldeterminationoftheviscosityofolive[2]KANARACHOS,A.,EinbeitragzumProblemTragfahigkeit(Acontributiontotheproblemconcerninghydrodynamicplainbearingsofmaximumload-carryingcapacity),Konstrucktion28(1976),pp.319—395.[3]GLIENICKE,J.,LINDLOFF,KandMEDHIOUB,M.,AxinalgleitlagergeschwindigkeitenundhohenspezifischenBelastungen(Plainthrustbearingsatfrequenciesandhighspecificloads).Konstruc[4]WILCOCKandBOOSER,BeaNew-York,1957.[5]POLLMANN,E.,Berechnungsverfahbearings),Konstruktion33(1981).[6]EFFERTZ,J.,EntwicklungeinesgleilagernunterBerucksichtigungthermischerundelastischerEffekte(DevelopmentofaFiniteEle-mentProgrammsystemfortheanalysieffects).DissertatiomRuhrUniversitat,Bochum(1983[7]VOGELPOHL,G.,BetriebssichereSpringer-Verlag,Berlin,Heidelberg,NewYork(1967).[8]WISSUSSEK,D.,DerEinflußreversiverhaltenhydrodynamische