下面层AC-25型沥青混合料目标配比设计报告10.7

附件下面层AC-25型沥青混合料目的配合比设计报告广州珠江黄埔大桥路面工程技术征询项目部二下面层AC-25型沥青混合料目的配合比设计报告实验人员：黄涛王钊刘煜曾俊标关志深报告编写：黄涛王钊袁万杰报告审核：孙长新广州珠江黄埔大桥路面工程技术征询项目部二目录说明 1一、AC-25型沥青混凝土目的配合比设计（第一阶段） 1（一）原材料实验 11.沥青实验 12.沥青与集料的粘附性实验 23.集料实验 24.矿粉及水泥实验 3（二）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计 51.下面层AC-25F型——“规范级配” 52.下面层AC-25M型——“规范级配” 103.下面层AC-25C型——“规范级配，贝雷法” 15（三）AC-25型沥青混凝土目的配合比实验结果汇总表 22（四）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计优化方案 231.下面层方案Ⅰ——“掺1％水泥和1％矿粉” 232.下面层方案Ⅱ——“规范级配，掺1％水泥和1％矿粉” 283.下面层方案Ⅲ——“规范级配，贝雷法，掺1％水泥和1％矿粉” 33（五）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计优化方案实验结果汇总表 38（六）AC-25型沥青混凝土目的配合比推荐方案 39二、AC-25型沥青混凝土目的配合比设计（第二阶段） 40（一）原材料实验 401.沥青实验 402.集料、矿粉及水泥实验 403.沥青与集料的粘附性实验 41（二）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计 411.掺2％SBS改性剂的改性沥青目的配合比实验 412.掺3％SBS改性剂的改性沥青目的配合比实验 45（三）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计实验结果汇总表 49（四）AC-25型沥青混凝土目的配合比推荐方案 50说明一、设计依据1.《公路沥青路面设计规范》(JTGD50-2023)2.《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2023)3.《公路工程沥青与沥青混合料实验规程》(JTJ052-2023)4.《公路工程集料实验规程》(JTGE42-2023)5.广东省交通厅粤交基函[2023]299号《关于加强我省高速公路一级公路沥青路面质量管理的告知》(2023.3)6.广东省交通工程质量监督站粤交监督[2023]106号《关于规定进一步加强沥青混凝土路面原材料及配合比质量管理的告知》(2023.5)7.国道主干线广州绕城公路东段(珠江黄埔大桥)两阶段施工图设计及修编二、设计内容1.按《公路工程集料实验规程》(JTGE42-2023)和《公路工程沥青及沥青混合料实验规程》(JTJ052-2023)对原材料的各项物理力学指标进行实验并判断材料的性能；2.按集料的筛分结果，并按《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2023)中对AC-25型沥青混凝土矿料级配范围的规定，对其进行矿料组成设计，提出三个设计方案；3.按《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2023)和《公路工程沥青及沥青混合料实验规程》(JTJ052-2023)的规定，分别对AC-25型沥青混凝土三个设计方案进行马歇尔实验，并拟定出最佳用油量；4.依据拟定的最佳沥青用量，分别对AC-25型沥青混凝土三个设计方案进行车辙实验；5.依据拟定的最佳沥青用量，分别对AC-25型沥青混凝土三个设计方案进行水稳定性实验；6.依据拟定的最佳沥青用量，分别对AC-25型沥青混凝土三个设计方案进行渗水实验。三、实验过程本次下面层沥青混合料目的配合比设计实验共分为两个阶段：第一阶段：矿料合成级配按照现行《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2023)规定的级配范围，根据原材料筛分结果，以4.75mm筛孔通过率作为粗细集料划分标准，按粗、细两条曲线进行设计，得到AC-25F、AC-25M型两条级配曲线，并在较细曲线的基础上结合贝雷法对级配进行检查和局部调整得到第三条级配曲线AC-25C型在下面层目的配合比设计过程中，通过对选定的三个方案分别进行沥青混合料的高温稳定性检查(车辙实验)、水稳定性检查(浸水马歇尔实验和冻融劈裂实验)和渗水系数检查，发现三个方案的浸水马歇尔残留稳定度MS0和冻融劈裂强度比TSR都偏低，特别是冻融劈裂强度比没有达成规范规定。根据这个情况，我部对整个目的配合比设计及实验过程进行了仔细分析，发现导致此三个方案的沥青混合料水稳性能差的重要因素是本项目所采用的细集料(0～5mm石屑)中粉尘量含量偏大，砂当量偏小，影响沥青与矿料的粘附性，同时本项目所采用的基质沥青软化点偏低且抗老化性能较差也对沥青混合料的抗水损害性能产生了不利影响。针对细集料中粉尘量含量偏大的问题，我部通过与广州珠江黄埔大桥建设有限公司工程部协商，决定采用人工筛除0～5mm石屑中部分0.075mm筛孔以下的粉尘含量，从而能加入1％的水泥和1％的矿粉，并对级配进行了优化后再次进行配合比实验，以提高下面层沥青混合料的水稳性能。通过对以上三个设计方案加入水泥和矿粉分别进行实验，进一步检查沥青混合料的高温稳定性、水稳定性和渗水系数，并提出本项目下面层目的配合比的最佳方案。第二阶段：由于本项目所用的基质沥青软化点指标不能满足本项目相关技术文献规定，建设单位拟采用低剂量SBS改性剂的改性沥青，针对这个情况，我部在第一阶段下面层目的配合比最佳方案的基础上，再次对该方案进行了优化及配合比实验，通过检查沥青混合料的高温稳定性、水稳定性和渗水系数，最终提出本项目下面层目的配合比的最佳方案。四、原材料选用本项目下面层AC-25型沥青混合料目的配合比设计实验所采用的集料为佛山三水田野石料场生产的石灰岩，集料粒径规格分别为S8(10～25mm)、S9(10～20mm)、S11(5～15mm)和S15(0～5mm)；矿粉由石灰岩磨细制成；水泥采用“粤花”牌32.5水泥；第一阶段沥青为壳牌新粤(佛山)沥青有限公司生产的CBC重交通道路石油沥青AH-70，第二阶段沥青为壳牌新粤（佛山）沥青有限公司生产的低剂量SBS改性沥青。一、AC-25型沥青混凝土目的配合比设计（第一阶段）（一）原材料实验1.沥青实验沥青实验严格按照《公路工程沥青及沥青混合料实验规程》JTJ052-2023的规定和方法进行，沥青性能指标实验结果见表1所列。壳牌新粤(佛山)重交通道路石油沥青AH-70实验结果表1项目实验结果设计规定实验依据针入度(10℃，100g，5s，16-T0604-2023针入度(15℃，100g，5s，22-针入度(20℃，100g，536-针入度(25℃，100g，5s，6660～80针入度(30℃，100g，5s，112-针入度指数P.I-0.5-1.0～1.0延度(5cm/min，10℃脆断≥15T0605-1993延度(5cm/min，15℃，＞100≥100软化点(℃)46.5/47.347～54T0606-2023动力粘度(60℃，Pa.s-180～240T0620-2023运动粘度(135℃，Pa.s0.449实测T0619-1993运动粘度(165℃0.111实测闪点(℃)＞260≥260T0611-1993含蜡量(蒸馏法)(％)1.7≯2.2T0615-2023溶解度(％)99.8≥99.5T0607-1993密度(15℃1.037实测T0603-1993旋转薄膜加热实验(163℃，5h)T0610-1993质量损失(％)0.17≯±0.8残留针入度比(％)61≥61T0604-2023残留延度(5cm/min，10℃，10≥6T0605-1993残留延度(5cm/min，15℃66.3≥50注：实验结果显示，软化点和残留针入度接近低值，将影响沥青的抗高温变形能力和抗老化性能。根据表1中所测定不同温度的运动粘度，绘制粘温曲线，以拟定适宜的沥青混合料拌和及压实温度，分别为153～158℃和143～147℃，如图1所示。图1粘温曲线2.沥青与集料的粘附性实验本实验采用T0616-1993中水煮法，沥青与粗集料粘附性实验结果见表2所列：沥青与集料粘附性实验结果表2沥青与集料粘附性实验后石料表面上沥青膜剥落情况粘附性等级沥青膜有少部分为水所移动，剥离面积百分率少于10％4备注所用石料为石灰岩3.集料实验集料实验严格按照《公路工程集料实验规程》(JTGE42-2023)的规定和方法进行，粗、细集料实验结果分别见表3、表4所列。粗集料实验结果表3实验项目单位实验结果规范标准实验依据洛杉矶磨耗损失％-≯30T0317－2023压碎值％19.8≯25T0316－2023粘附性级4≮4T0616－1993表观相对密度10～25mm-2.749≮2.50T0304－202310～202.7475～15mm2.749吸水率10～25mm％0.21≯2.0T0307－202310～200.325～15mm0.36坚固性％-≯12T0314－2023冲击值％-≯28T0322－2023软石含量％-≯5T0320－2023针片状颗粒含量(混合料)其中粒径大于9.5其中粒径小于9.5％10.19.310.9≯18≯15≯20T0312－2023水洗法＜0.075mm10～25mm％0.5≯1T0310－202310～20mm0.65～15mm0.7各种集料的毛体积相对密度10～25mm-2.733-T0304－202310～202.7235～15mm2.722各种集料的松装密度10～25mmt/cm31.437-T0309－202310～201.4785～15mm1.491各种集料的干捣密度10～25mmt/cm31.590-10～201.6045～15mm1.628细集料实验结果表4实验项目单位实验结果规范标准实验依据表观相对密度-2.760≮2.50T0328－2023毛体积相对密度T0304－2023紧装密度g/cm31.696-T0331－1994砂当量％61≮60T0334－2023坚固性％-≯12T0340－2023亚甲蓝值g/cm3-≯25T0349－2023棱角性(流动时间)s-≮30T0345－2023注：1)石屑的砂当量值偏低，应加强碎石生产过程中的除尘效果，减少已开采碎石被山体泥土污染，此外，对矿料的一些指标规定缺少相应的检测，不利于对面层矿料的质量控制，应按规定频率进行检测。4.矿粉及水泥实验矿粉及水泥实验结果见表5所列。 矿粉及水泥技术指标表5实验项目单位实验结果规范标准实验依据表观相对密度矿粉t/m32.773≮2.50T0352-2023水泥3.050\矿粉亲水系数-0.87＜1T0353-2023含水量％0.09≯1T0332-2023塑性指数-2＜4T0354-2023粒度范围＜0.6＜0.15＜0.07％100(100)93.5(100)79.5(99.5)10090～10075～100T0351-2023注：括号内数值为水泥粒度范围。（二）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计1.下面层AC-25F型——“规范级配”1)原材料筛分及合成级配AC-25F型沥青混凝土合成矿料级配组成筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm10～20m5～15m0～5mm37.5100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.0100.010026.588.4100.0100.0100.098.390～10019.02.994.9100.0100.084.475～9016.00.770.8100.0100.079.365～8313.20.623.699.7100.069.757～769.50.61.079.0100.058.645～654.750.60.74.7100.034.724～522.360.50.70.870.323.716～421.180.50.70.745.315.412～330.60.50.70.731.210.78～240.30.50.70.724.48.55～170.150.50.60.718.96.74～130.0750.50.60.714.95.33～7掺配比例(％)15.020.032.033.0//2)矿料合成级配曲线AC-25F型矿料合成级配曲线如图2图23)AC-25F型沥青混合料①马歇尔实验结果见表7。AC-25F型马歇尔实验结果试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.52.4452.5775.112.860.211.7928.624.02.4632.5633.912.669.211.1833.434.52.4732.5462.912.777.411.6730.945.02.4842.5321.912.785.110.6734.655.52.4702.5121.713.687.810.4934.0技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表7得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图3所示。图3AC根据曲线图，稳定度没有出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.97％OAC2＝(3.76％+4.27％)/2＝4.02％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.76～4.27％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25F型目的配合比的最佳油石比为：OAC=4.0％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=4.0％时，空隙率为3.9％，VMA值为12.64)最佳油石比马歇尔实验AC-25F型沥青混合料最佳油石比马歇尔实验结果表试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论14.02.4732.5683.712.369.910.2235.2技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。5)浸水马歇尔实验AC-25F型沥青混合料残留稳定度实验结果表油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值4.030min9.8410.2278.49.8610.739.0210.1711.6948h8.68.018.389.46.647.217.846)冻融劈裂实验AC-25F型沥青混合料冻融劈裂实验结果表1油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)4.0未经受冻融循环7.850.78685.06.68.149.268.1经受冻融循环7.160.6686.596.447.75.977)车辙实验AC-25F型沥青混合料车辙实验结果表1车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：15行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6012601330②1370=3\*GB3③1330①70512438②341=3\*GB3③4628)渗水实验AC-25F型沥青混合料渗水实验结果表1实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①010018015017②010018018027=3\*GB3③0100180200332.下面层AC-25M型——“规范级配”1)原材料筛分及合成级配AC-25M型沥青混凝土合成矿料级配组成表1筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm10～20mm5～15m0～5mm37.5100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.099.910026.588.4100.0100.0100.098.190～10019.02.994.9100.0100.083.375～9016.00.770.8100.0100.077.765～8313.20.623.699.7100.067.257～769.50.61.079.0100.055.945～654.750.60.74.7100.033.024～522.360.50.70.870.322.516～421.180.50.70.745.314.612～330.60.50.70.731.210.28～240.30.50.70.724.48.15～170.150.50.60.718.96.34～130.0750.50.60.714.95.13～7掺配比例(％)16.022.030.731.3//2)AC-25M型矿料合成级配曲线如图4图43)AC-25M型沥青混合料①马歇尔实验结果见表14。AC-25M型沥青混合料马歇尔实验结果表1试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.52.4592.5834.812.361.28.3532.824.02.4762.5633.412.272.28.9832.534.52.4882.5392.012.283.48.9134.145.02.4922.5251.312.489.69.7934.155.52.4882.5191.213.090.59.0538.0技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表14得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图5所示。图5AC根据曲线图，由于稳定度没有严格出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.80％OAC2＝(3.70％+4.12％)/2＝3.91％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.70～4.12％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25M型目的配合比的最佳油石比为：OAC=3.9％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=3.9％时，空隙率为3.7％，VMA值为12.24)最佳油石比马歇尔实验AC-25M型沥青混合料最佳油石比马歇尔实验结果表1试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.92.4762.5703.712.169.89.2836.8技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。5)浸水马歇尔实验AC-25M型沥青混合料残留稳定度实验结果表1油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值3.930min8.699.2881.89.428.919.3710.308.9748h8.167.596.457.447.618.557.336)冻融劈裂实验AC-2M型沥青混合料冻融劈裂实验结果表1油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)3.9未经受冻融循环9.180.79664.97.318.037.497.88.82经受冻融循环5.370.5175.264.095.985.514.867)车辙实验AC-25M型沥青混合料车辙实验结果表1车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：155行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6013401533②1750=3\*GB3③1510①70612536②460=3\*GB3③5358)渗水实验AC-25M型沥青混合料渗水实验结果表实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①0100180420107②0100180400100=3\*GB3③01001804501173.下面层AC-25C型——“规范级配，贝雷法”1)设计方法贝雷法是由美国伊利诺伊州运送部(IDOT)的罗伯特·贝雷(RobertBailey)一方面提出，旨在使设计级配形成稳定的骨架结构并具有合适的矿料空隙率，提高沥青路面的抗车辙能力和耐久性。这一方法在80年代初期开始应用于IDOT的第5区，90年代在美国得到普及应用。并且贝雷法对细集料的级配组成也提出了设计方法和检查手段。因此，以贝雷法来设计和检查集料级配，为形成稳定的嵌挤骨架结构提供了理论依据。贝雷法对集料级配的设计与评价是分为粗、细两部分进行的，混合料中粗、细集料的分界点称为第一控制筛孔(PCS=thePrimaryControlSieve)，PCS的拟定依赖于混合料的公称最大粒径(NMPS)。贝雷法的研究结果认为采用0.22倍的划分标准，并不一定合用于每一种沥青混合料，只要在0.18～0.28这一范围内，不会影响对集料级配的分析。所求的PCS的计算公式如式(1)：PCS=NMPS×0.22(1)对细集料级配的评价也同样分为两部分，对细集料的进一步划分仍以PCS的0.22倍作为分界点，称为第二控制筛孔(SCS=theSecondaryControlSieve)；对细级配的较细部分再进一步划分，以SCS的0.22倍作为分界点，称为第三控制筛孔(TCS=theTertiaryControlSieve)。在此基础上，贝雷法提出了粗集料比(CA比)、细集料粗比(FAC比)和细集料细比(FAf比)三个判断指标。①粗集料的CA值检查对＞PCS的粗集料级配以CA值指标予以评价：CA=(2)即NMPS/2-PCS的含量与＞NMPS/2总量的比值，此值太大不能形成嵌挤骨架结构，太小则容易离析，且难以压实。②细集料的FA值检查细集料中较粗部分与较细部分级配以FA指标进行评价：FAc=,FAf=(3)2)设计过程根据下面层设计方案Ⅰ拟定的配合比，通过贝雷法对其进行验证和调整。①初步计算粗细集料组成比例国内外经验表白，当设计密度为松装密度95％～105％之间时，设计出的沥青混合料粗集料骨架结构稳定，现场变异较小，且施工压实容易。因此，本设计密度取为松装密度的105％，根据下面层设计方案Ⅰ拟定的各集料的比例和表3、表4中的各集料的密度，得出每cm3体积内各粗集料量为：10～25mm碎石为10～20mm碎石5～15mm碎石粗集料间隙率VCR为0.423。因此，每cm3体积内所需细集料：0～5mm碎石量为粗细集料总量为2.267g粗细集料初步组成为：10～25mm碎石：10～20mm碎石：5～15mm②考虑粗集料中含细料和细料中含粗料对组成比例进行调整本配合比设计中，公称最大粒径为26.5mm，则粗细集料划分界线(PCS)为4.75mm，根据各集料筛分结果，可以得出10～25mm碎石所含细料为0.110～20mm碎石所含细料为5～15mm碎石所含细料为粗集料所含细集料总量为1.8％。对粗料调整为：10～25mm碎石为1510～20mm碎石为5～15mm碎石为对细料调整为0～5mm碎石为29.9③考虑0.075mm通过率对集料比例进行调整合成集料中含0.075mm以下料为：10～25mm碎石为0.110～20mm碎石为5～15mm碎石为0～5mm碎石为4.5所需填料矿粉为0.5％。因矿粉中不含2.36mm以上部分，所以对粗料不进行调整，对0～5mm最后各档集料比例为：10～25mm碎石：10～20mm碎石：5～15mm碎石：0～53)原材料筛分及合成级配AC-25C型沥青混凝土合成矿料级配组成表2筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm10～20mm5～15mm0～5mm矿粉37.5100.0100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.0100.099.910026.588.4100.0100.0100.0100.098.390～100192.994.9100.0100.0100.084.475～90160.770.8100.0100.0100.079.165～8313.20.623.699.7100.0100.069.257～769.50.61.079.0100.0100.057.545～654.750.60.74.7100.0100.031.824～522.360.50.70.870.3100.021.716～421.180.50.70.745.3100.014.312～330.60.50.70.731.2100.010.18～240.30.50.70.724.499.28.15～170.150.50.60.718.993.56.54～130.0750.50.60.714.979.55.23～7掺配比例(％)15.020.634.529.40.5//4)AC-25C型矿料合成级配曲线如图6所示。图65)AC-25C型沥青混合料①马歇尔实验结果见表21。AC-25C型沥青混合料马歇尔实验结果表试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.52.4122.5856.714.052.310.3931.024.02.4372.5715.213.661.68.9822.434.52.4682.5513.312.974.69.1829.045.02.4802.5392.312.981.89.2035.055.52.4752.5201.813.586.87.7937.4技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±52)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表21得出的油石比与各项测定指标的关系曲线图如图7所示。图7AC根据曲线图，由于稳定度没有出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=4.29％OAC2＝(4.12％+4.52％)/2＝4.32％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为4.12～4.52％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25C型沥青混合料目的配合比的最佳油石比为：OAC=4.3％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=4.3％时，空隙率为3.9％，VMA值为13.26)最佳油石比马歇尔实验AC-25C型沥青混合料最佳油石比马歇尔实验结果表2试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论14.32.4512.5574.113.368.98.5532.5技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。7)浸水马歇尔实验AC-25C型沥青混合料残留稳定度实验结果表2油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值4.330min9.858.5583.710.567.659.925.97.4348h6.617.166.257.608.436.297.768)冻融劈裂实验AC-25C型沥青混合料油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)4.3未经受冻融循环6.380.69568.97.437.197.287.46.68经受冻融循环5.420.4795.654.174.394.555.039)车辙实验AC-25C型沥青混合料车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：155行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6019941863②1755=3\*GB3③1848①70508583②624=3\*GB3③61510)渗水实验AC-25C型沥青混合料实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①010090500267②0100100500240=3\*GB3③010090500267（三）AC-25型沥青混凝土目的配合比实验结果汇总表AC-25型沥青混凝目的配合比实验结果表27结构类型AC-25油石比(％)试件相对密度空隙率(％)间隙率(％)饱和度(％)稳定度(KN)流值(0.1mm动稳定度(次/mm)残留稳定度MS0(％)冻融劈裂比TSR(％)渗水系数(ml/min)实际理论6070AC-25F4.02.4732.5683.712.369.910.2235.2133043878.485.026AC-25M3.92.4762.5703.712.169.89.2836.8153353681.864.9108AC-25C4.32.4512.5574.113.368.98.5532.5186358383.768.9258AC-25型规范推荐值3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40≥1200-≥80≥75≯120注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。（四）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计优化方案在下面层目的配合比设计过程中，分别对以上细、中、粗三个方案进行了高温稳定性检查(车辙实验)、水稳定性检查(浸水马歇尔实验和冻融劈裂实验)和渗水系数检查，通过实验我部发现三个方案的残留稳定度MS0和冻融劈裂强度比TSR都偏低，其重要因素是本项目所采用的细集料粉尘含量偏大，砂当量偏小，影响沥青与矿料的粘附性；沥青软化点偏低和抗老化性能差也会对沥青混合料的抗水损害能力产生不利影响，因此，针对上述问题，我部建议按照规范及本项目相关技术文献严格控制沥青质量；由于本项目所用石灰岩晶体含量较高，建议对其石质进行检测，以了解该岩石的碱值情况；并加入一定量的水泥或消石灰，以提高沥青与集料的粘附性能。通过我部与广州珠江黄埔大桥建设有限公司工程部协商，决定采用通过人工筛除0～5mm碎石中一部分0.075mm以下的粉尘含量，从而能加入1％的水泥和1％的矿粉的方法，对原三个级配方案进行优化，以提高下面层沥青混凝土的抗水损害性能。以下是我部对原三个级配方案中加入1％的水泥和1％的矿粉后的各实验结果，以下分别称各方案为方案Ⅰ、Ⅱ、1.下面层方案Ⅰ——“掺1％水泥和1％矿粉”1)原材料筛分及合成级配AC-25型沥青混凝土合成矿料级配组成(方案Ⅰ)表28筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm碎石10～20mm碎石5～15mm碎石0～5mm石屑矿粉水泥37.5100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.0100.0100.099.910026.588.4100.0100.0100.0100.0100.098.390～10019.02.994.9100.0100.0100.0100.084.475～9016.00.770.8100.0100.0100.0100.079.365～8313.20.623.699.7100.0100.0100.069.757～769.50.61.079.0100.0100.0100.058.645～654.750.60.74.799.7100.0100.034.624～522.360.50.70.873.1100.0100.025.116～421.180.50.70.747.1100.0100.017.012～330.60.50.70.733.3100.0100.012.88～240.30.50.70.724.499.2100.010.05～170.150.50.60.719.393.5100.08.34～130.0750.50.60.79.079.599.55.03～7掺配比例(％)15.020.032.031.01.01.0//2)矿料合成级配曲线方案Ⅰ矿料合成级配曲线如图8所示。图8AC-25型(方案Ⅰ)3)AC-25(方案Ⅰ)马歇尔实验结果及最佳沥青用量拟定①马歇尔实验结果见表29。AC-25(方案Ⅰ)马歇尔实验结果表29试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.02.4742.6185.512.054.08.3836.123.52.4882.5994.311.964.28.4438.534.02.5042.5803.011.874.98.3339.344.52.5022.5622.412.380.88.2239.255.02.4892.5442.213.183.68.3138.4技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表29得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图9所示。图9AC-25目的配合比(补充方案Ⅰ根据曲线图，稳定度没有严格出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.60％OAC2＝(3.55％+3.98％)/2＝3.765％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.55～3.98％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25目的配合比(补充方案Ⅰ)的最佳油石比为：OAC=3.7％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=3.7％时，空隙率为3.7％，VMA值为12.8％，满足设计规定。4)最佳油石比马歇尔实验AC-25(方案Ⅰ)最佳油石比马歇尔实验结果表30试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.72.5012.5913.511.670.18.5039.2技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。5)浸水马歇尔实验AC-25(方案Ⅰ)残留稳定度实验结果表31油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值3.730min8.328.5090.28.479.018.1848h7.987.667.567.487.636)冻融劈裂实验AC-25(方案Ⅰ)冻融劈裂实验结果表32油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)3.7未经受冻融循环9.410.90097.99.369.029.03经受冻融循环8.580.8828.859.029.297)车辙实验AC-25(方案Ⅰ)车辙实验结果表33车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：155行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6014301399②1398=3\*GB3③13688)渗水实验AC-25(方案Ⅰ)渗水实验结果表34实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①010018031070②010018032073=3\*GB3③0100180310702.下面层方案Ⅱ——“规范级配，掺1％水泥和1％矿粉”1)原材料筛分及合成级配AC-25型沥青混凝土合成矿料级配组成(方案Ⅱ)表35筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm10～20mm5～15mm0～5mm矿粉水泥37.5100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.0100.0100.099.910026.588.4100.0100.0100.0100.0100.098.190～10019.02.994.9100.0100.0100.0100.083.375～9016.00.770.8100.0100.0100.0100.077.765～8313.20.623.699.7100.0100.0100.067.257～769.50.61.079.0100.0100.0100.055.945～654.750.60.74.799.7100.0100.032.924～522.360.50.70.873.1100.0100.023.916～421.180.50.70.747.1100.0100.016.212～330.60.50.70.733.3100.0100.012.28～240.30.50.70.724.499.2100.09.65～170.150.50.60.719.393.5100.08.04～130.0750.50.60.710.079.599.55.13～7掺配比例(％)16.022.030.729.31.01.0//2)方案Ⅱ矿料合成级配曲线如图10所示。图10AC-25型(方案Ⅱ3)AC-25(方案Ⅱ)马歇尔实验结果及最佳沥青用量拟定①马歇尔实验结果见表36。AC-25(方案Ⅱ)马歇尔实验结果表36试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.02.4692.6245.912.251.48.5029.323.52.4842.6054.712.161.58.7728.934.02.5032.5863.211.872.78.8527.244.52.5092.5682.312.081.08.6832.655.02.4962.5492.112.983.88.9735.9技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表36得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图11所示。图11AC-25目的配合比(方案根据曲线图，由于稳定度没有出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.71％OAC2＝(3.65％+4.10％)/2＝3.875％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.65～4.10％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25目的配合比(补充方案Ⅱ)的最佳油石比为：OAC=3.8％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=3.8％时，空隙率为3.7％，VMA值为11.9％，满足设计规定。4)最佳油石比马歇尔实验AC-25(方案Ⅱ)最佳油石比马歇尔实验结果表37试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.82.5042.5943.511.670.18.7237.6技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。5)浸水马歇尔实验AC-25(方案Ⅱ)残留稳定度实验结果表38油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值3.830min8.088.7291.79.097.919.8048h8.168.008.027.338.496)冻融劈裂实验AC-25(方案Ⅱ)冻融劈裂实验结果表39油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)3.8未经受冻融循环9.860.86497.57.768.009.58经受冻融循环8.950.8428.377.329.217)车辙实验AC-25(方案Ⅱ)车辙实验结果表40车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：155行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6015801531②1469=3\*GB3③15438)渗水实验AC-25(方案Ⅱ)渗水实验结果表41实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①010018036087②010018036588=3\*GB3③0100180350833.下面层方案Ⅲ——“规范级配，贝雷法，掺1％水泥和1％矿粉”1)原材料筛分及合成级配AC-25型沥青混凝土合成矿料级配组成(方案Ⅲ)表42筛孔尺寸(mm)原材料级配通过百分率(％)合成级配(％)规范推荐范围(％)10～25mm10～20mm5～15mm0～5mm矿粉水泥37.5100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.010031.599.2100.0100.0100.0100.0100.099.910026.588.4100.0100.0100.0100.0100.098.390～10019.02.994.9100.0100.0100.0100.084.475～9016.00.770.8100.0100.0100.0100.079.165～8313.20.623.699.7100.0100.0100.069.257～769.50.61.079.0100.0100.0100.057.545～654.750.60.74.799.7100.0100.031.724～522.360.50.70.873.1100.0100.022.916～421.180.50.70.747.1100.0100.015.612～330.60.50.70.733.3100.0100.011.88～240.30.50.70.724.499.2100.09.35～170.150.50.60.719.393.5100.07.84～130.0750.50.60.710.579.599.55.23～7掺配比例(％)15.020.634.527.91.01.0//2)方案Ⅲ矿料合成级配曲线如图12所示。图12AC-25型(方案Ⅲ3)AC-25(方案Ⅲ)马歇尔实验结果及最佳沥青用量拟定①马歇尔实验结果见表43。AC-25(方案Ⅲ)马歇尔实验结果表43试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.02.4772.6285.711.951.79.0123.723.52.4942.6104.411.762.09.1226.534.02.5032.5903.311.871.69.1534.644.52.5072.5722.512.179.18.9534.655.02.4992.5532.112.883.49.1938.4技术规定3～6≥8+设计空隙率65～75≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±52)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。②最佳沥青用量拟定由表43得出的油石比与各项测定指标的关系曲线图如图13所示。图13AC-25目的配合比(方案根据曲线图，由于稳定度没有出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.69％OAC2＝(3.65％+4.19％)/2＝3.92％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.65～4.19％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25目的配合比(方案Ⅲ)的最佳油石比为：OAC=3.8％。当OAC=3.8％时，空隙率为3.7％，VMA值为11.7％，满足设计规定。4)最佳油石比马歇尔实验AC-25(方案Ⅲ)最佳油石比马歇尔实验结果表44试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.82.4912.5944.012.167.18.0537.4技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。5)浸水马歇尔实验AC-25(方案Ⅲ)残留稳定度实验结果表45油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值3.830min8.808.0586.37.738.147.5348h7.156.656.397.167.086)冻融劈裂实验AC-25(方案Ⅲ)冻融劈裂实验结果表46油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)3.8未经受冻融循环8.660.88777.78.499.589.39经受冻融循环7.390.6896.427.576.617)车辙实验AC-25(方案Ⅲ)车辙实验结果表47车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：155行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6016341734②1725=3\*GB3③18438)渗水实验AC-25(方案Ⅲ)渗水实验结果表48实验编号初始读数时间(s)初始读数(ml)终读数时间(s)终读数(ml)渗水系数(ml/min)①0100180420107②0100180430110=3\*GB3③0100180410103（五）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计优化方案实验结果汇总表AC-25型沥青混凝目的配合比设计优化方案实验结果表49结构类型AC-25油石比(％)试件相对密度空隙率(％)间隙率(％)饱和度(％)稳定度(KN)流值(0.1mm动稳定度(次/mm，60残留稳定度MS0(％)冻融劈裂比TSR(％)渗水系数(ml/min)实际理论方案Ⅰ3.72.5012.5913.511.670.18.5039.2139990.297.971方案Ⅱ3.82.5042.5943.511.670.18.7237.6153191.797.586方案Ⅲ3.82.4912.5944.012.167.18.0537.4173486.277.7107AC-25型规范推荐值3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40≥1200≥80≥75≯120注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为155℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是通过T0711-1993方法测出。（六）AC-25型沥青混凝土目的配合比推荐方案根据《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2023)的规定与国道主干线广州绕城公路东段(珠江黄埔大桥)两阶段施工图设计及修编中对AC-25型沥青混合料性能指标的技术规定，分别对以上三个设计方案的沥青混合料进行了高温稳定性检查(车辙实验)、水稳定性检查(浸水马歇尔实验和冻融劈裂实验)、渗水系数检查，各实验数据见表49所列。并根据贝雷法检查三个设计方案的CA比，FAc比和FAf比，结果见表50所列。三个方案集料比指标值表50公称最大粒径(mm)CA比FAc比FAf比26.5AC-25(方案Ⅰ)1.150.440.55AC-25(方案Ⅱ)1.040.440.55AC-25(方案Ⅲ)1.220.450.57由于本项目设计级配均为“S”型曲线，而贝雷法认为Superpave中的“S”型级配曲线应具有更大的CA比和FA比。CA比增大，中间粒径(如9.5mm～4.75mm)颗粒含量增多，粗集料颗粒互相之间产生干涉而形成骨架结构。但CA比过大，也会使该结构由于粗集料的互相干涉，易产生推移，施工过程中压实相对比较困难。而本项目由于细集料只用一档0～5mm碎石，FA比无法进行调整。鉴于此，针对本项目设计的“S”型曲线，及综合各级配实验结果，最终推荐方案Ⅱ为下面层目的配合比设计方案。其矿料级配组成AC-25型沥青混凝土推荐目的配合比级配组成表51集料规格10～2510～25～150～5矿粉水泥最佳油石比配比(％)16.022.030.729.31.01.03.8二、AC-25型沥青混凝土目的配合比设计（第二阶段）（一）原材料实验1.沥青实验沥青采用掺加2％和3％SBS改性剂的低剂量改性沥青，沥青实验严格按照《公路工程沥青及沥青混合料实验规程》JTJ052-2023的规定和方法进行，沥青性能指标实验结果见表52所列。壳牌新粤(佛山)低剂量SBS改性沥青实验结果表52项目实验结果设计规定实验依据掺2％SBS改性剂掺3％SBS改性剂针入度(15℃，100g，5s，21.018.7-T0604-2023针入度(25℃，100g，5s，63.458.760～80针入度(30℃，100g，5s，101.9101.7-针入度指数P.I-0.9-1.3-1.0～1.0延度(5cm/min，5℃，41.347.3≥100延度(5cm/min，15℃，＞100＞100≥100软化点(℃)51.358.147～54T0606-2023运动粘度(135℃，Pa.s0.9332.044实测T0619-1993运动粘度(175℃0.1860.276实测闪点(℃)--≥260T0611-1993溶解度(％)--≥99.5T0607-1993弹性恢复(25℃7584T0662-2023密度(15℃-1.033实测T0603-1993旋转薄膜加热实验(163℃，5h)T0610-1993质量损失(％)--≯±0.8残留针入度比(％)-75≥61T0604-2023残留延度(5cm/min，10℃，--≥6T0605-1993残留延度(5cm/min，15℃-22≥502.集料、矿粉及水泥实验粗、细集料、矿粉及水泥实验结果见表3、表4、表5。3.沥青与集料的粘附性实验本实验采用T0616-1993中水煮法，沥青与粗集料粘附性实验结果见表53所列：沥青与集料粘附性实验结果表53沥青与集料粘附性实验后石料表面上沥青膜剥落情况粘附性等级掺2％SBS改性剂掺3％SBS改性剂沥青膜有少部分为水所移动，剥离面积百分率少于10％44备注所用石料为石灰岩（二）AC-25型沥青混凝土目的配合比设计第二阶段目的配合比设计是在第一阶段推荐的最佳级配方案及最佳油石比3.8％的基础上，分别采用掺加2％和3％SBS改性剂的低剂量改性沥青，对3.5％、3.8％、4.1％三个油量进行马歇尔实验。1.掺2％SBS改性剂的改性沥青目的配合比实验1）马歇尔实验结果及最佳沥青用量拟定①马歇尔实验结果见表54。AC-25型沥青混合料马歇尔实验结果表54试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.52.4802.6054.812.561.710.5335.623.82.4962.5933.812.269.410.2936.134.12.4992.5823.212.374.110.4033.6技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为160℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得出。②最佳沥青用量拟定由表54得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图14所示。图14根据曲线图，由于稳定度没有出现峰值，所以采用目的空隙率4.0％相应的油石比作为OAC1，可以得到：OAC1=3.73％OAC2＝(3.5％+3.84％)/2＝3.67％各项指标均符合沥青混合料技术规定的沥青油石比范围为3.5～3.84％，最佳油石比的初始值OAC1在此范围内。根据OAC1和OAC2，拟定AC-25目的配合比的最佳油石比为：OAC=3.7％。且OAC位于VMA凹形曲线最小值的贫油一侧，当OAC=3.7％时，空隙率为4.1％，VMA值为12.2％，满足设计规定。2)最佳油石比马歇尔实验AC-25最佳油石比马歇尔实验结果表55试件组号油石比(％)试件相对密度空隙率(％)矿料间隙率(％)沥青饱和度(％)稳定度(kN)流值(0.1mm实际理论13.72.4972.5973.912.168.210.0731.9技术规定3～6≥8+设计空隙率55～70≥8.015～40注：1)沥青加热温度控制在160℃，上下浮动±5℃；矿料加热温度为170～180℃；混合料拌和温度为160℃，上下浮动±5℃2)沥青混合料理论最大相对密度是采用计算法得出。3)浸水马歇尔实验AC-25残留稳定度实验结果表56油石比

(％)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(％)实验结果平均值3.730min9.5410.0796.19.7511.309.6948h9.839.678.969.3810.524)冻融劈裂实验AC-25冻融劈裂实验结果表57油石比(％)实验条件稳定度(kN)劈裂抗拉强度(MPa)冻融劈裂强度比(％)3.7未经受冻融循环8.770.84198.08.478.098.79经受冻融循环6.480.8247.869.639.045)车辙实验AC-25车辙实验结果表58车辙板尺寸：300×300×50mm拌和温度：160行走距离：23±1cm轮压：0.7实验编号实验温度(℃)动稳定度(次/mm)平均值(次/mm)①6056255673②5727=3\*GB3③56676)渗水实验