挡墙除险加固工程 施工图设计说明

挡墙除险加固工程施工图设计说明S-01说明目录1前言 页共26页2022.084.3挡墙桩体检测结果现场采用地质钻孔结合磁法检测仪对抗滑桩桩长、桩底嵌固岩层情况进行了检测，根据检测结果5#桩桩身长度为16m，强风化基岩深度12m，桩底满足设计进入强风化泥岩大于等于3m的要求。检测数据见以下表格。表4.1：岩芯钻孔数据（5#桩侧）桩身尺寸（mm）1000x1200设计强度C25芯样长度（m)15.40钻孔号回次孔深(m)钻进量(m)1222121基岩芯样描述强风化泥岩，10.80-21.00m芯样较破损呈短柱状和块状彩色照片表4.2桩身截面尺寸支护名称桩号设计桩身尺寸(mm)检测桩身尺寸(mm)备注抗滑桩1#1000x12001005x615从桩顶地面抽测到桩后侧至挡土板距离约300mm，桩身高度方向尺寸与设计基本一致2#1000x12001011x6423#1000x12001019x6314#1000x12001027x6095#1000x12001018x6266#1000x12001043x6137#1000x12001022x6198#1000x12001012x6249#1000x12001018x60710#1000x12001022x61111#1000x12001235x625表4.3抗滑桩间距支护名称桩号-桩号设计间距(mm)检测间距(mm)备注抗滑桩1-240001700除1-2#桩间距与设计偏差较大，其余位置桩距基本满足设计要求2-3400037903-4400039334-5400040645-6400040146-7400039917-8400039048-9400040809-104000382610-1140003989表4.4支护桩配筋情况检测数据桩号纵筋箍筋间距设计值实测值设计值实测值4#桩15C2515C252002111962242051836#桩15C2515C252001991832172042248#桩15C2514C2520017621920621121710#桩15C2515C25200187194217201234表4.5挡土板配筋情况检测数据构件名称位置部位设计值实测值允许偏差间距实测值（mm）挡土板9-10横向C12@150C12±20135112106126134159竖向C8@150A8±201501501701651721567-8横向C12@150C12±20191245175139169184竖向C8@150A8±201121151741561641573-4横向C12@150C12±20局部钢筋确失竖向C8@150A8±20201106197156179183表4.6：回弹法检测混凝土抗压强度报告建设单位设计单位施工单位奉节县酒厂中国冶金建设集团成都勘察研究总院重庆市第三建设有限责任公司构件编号构件名称及部位设计强度等级龄期d碳化深度mm各测区回弹强度换算值（MPa）平均值（MPa）标准差（MPa）最小值（MPa）推定强度（MPa）1234567891014#桩C25后期≥623.228.324.524.827.621.922.525.522.624.324.52.1421.921.026#桩C25后期≥627.026.121.321.128.423.524.326.326.623.724.82.4521.120.838#桩C25后期≥624.326.122.224.425.130.226.523.022.824.224.92.3222.221.1410#桩C25后期≥625.021.318.318.225.822.726.721.823.725.022.92.9718.218.053-4#桩间挡土板C25后期≥626.226.826.229.022.419.917.220.919.522.823.13.8217.216.867-8#桩间挡土板C25后期≥621.816.822.020.825.219.025.418.320.126.221.63.216.816.379-10#桩间挡土板C25后期≥626.522.026.824.323.322.621.320.420.830.623.93.2420.418.6备注/混凝土浇注日期/4.4挡墙锚索检测结果现场采用打开锚头保护混凝土方式，对抗滑桩上的锚索的钢绞线、钢绞线数量、锚具外钢绞线退锚情况、锚具、锚固现状、夹片工作情况等进行了检查。表4.7抽检锚索检测数据桩号锚索编号锚索锚头锚固情况1#桩1#5孔锚索退锚，其中3孔夹片缺失；台座缺失2#桩2#5孔退锚3#桩3#锚索、夹片锈蚀4#桩4#锚索、夹片锈蚀5#桩5#锚索、夹片锈蚀6#桩6#锚索、夹片锈蚀7#桩7#锚索、夹片锈蚀，有1孔退锚8#桩8#锚索、夹片锈蚀9#桩9#锚索、夹片轻微锈蚀10#桩10#锚索、夹片轻微锈蚀11#桩11#有4孔退锚，三孔夹片缺失；台座缺失表4.8荷载分散性锚索不同荷载设计和计算值锚索型号锚索轴向拉力设计值(kN)锚索预应力锁定值(kN)锚索验收试验荷载值(kN)单根锚索钢绞线抗拉强度设计值(kN)5φ15.2400（单根钢绞线计算值：400kN/5=80kN）600（单根钢绞线计算值：600kN/5=120kN）600（单根钢绞线计算值：600kN/5=120kN）1320*139=183kN表4.9锚索单根钢绞线持有荷载检测数据桩号试验锚索编号锚索型号单根锚索分布示意图锚索单根钢绞线持有荷载检测情况1#桩1#5φ15.25根钢绞线退锚，不具备检测条件，未张拉。2#桩2#5φ15.25根钢绞线退锚，不具备检测条件，未张拉。3#桩3#5φ15.25根钢绞线持有荷载分别为：53KN、36.2KN、75KN、68.4KN、45KN4#桩4#5φ15.24根钢绞线持有荷载分别为：55.2KN、41.4KN、75KN、48.6KN；1根钢绞线张拉时断丝5#桩5#5φ15.22根钢绞线持有荷载分别为：64.4KN、75KN;1根张拉至15.4KN时被拔出；另外2根未张拉6#桩6#5φ15.25根钢绞线持有荷载分别为：64KN、55.2KN、57.4KN、48.6KN、53.4KN7#桩7#5φ15.21根钢绞线夹片松弛；1根钢绞线缺丝；其余三根未张拉8#桩8#5φ15.25根钢绞线持有荷载分别为：75KN、75KN、72KN、68.4KN、66.2KN9#桩9#5φ15.25根钢绞线持有荷载分别为：110.4KN、99.3KN、66.2KN、75KN、75KN10#桩10#5φ15.25根钢绞线持有荷载分别为：88.3KN、36.2KN、75KN、66.2KN、81.7KN11#桩11#5φ15.25根钢绞线退锚，不具备检测条件，未张拉。4.5综合分析结论4.5.1设计资料综合分析1、根据委托单位提供的城建档案资料显示，因施工单位在施工过程中在锚索未张拉之前大面积回填导致抗滑桩发生较大变形（最大510mm），致桩身产生裂缝。相关资料见附件。2、施工设计图（2002年1月）与张拉锁定报告（2003年12月）中锚索锚固段长度不一致。3、施工设计图立面与现场实测立面不符。4.5.2现场检测情况综合分析1、现场检查边坡外观，发现挡墙桩顶地面有较大范围的沉陷；挡土板在伸缩缝处有肉眼可见的错位，错位达到80mm。2、现场断面检测显示：桩身有明显外倾，最大外倾达265mm。3、支护抗滑桩检测数据显示：桩和挡土板的混凝土抗压强度不满足C25的设计要求；局部抗滑桩间距、一个抗滑桩配筋、挡土板钢筋间距与设计相比存在偏差。4、边坡锚索检测数据显示：①抽检锚索（11个）中有4个锚索存在退锚情况；1个锚索缺丝；1个锚索断丝；②有一个锚索台座缺失，锚索入射角与设计不符；③部分锚索锈蚀严重，已出现断丝的情况。④除去退锚和有缺丝、断丝的6个锚索，剩下的5个锚索仅9#锚索满足设计预应力值，其余4个锚索总预应力值均小于设计预应力值，且单根钢绞线持有荷载差异较大。4.5.3边坡现状综合分析1、重庆市奉节县永安街道少陵路小太阳幼儿园南侧挡墙顶面存在地面裂缝、挡墙抗滑桩普遍外倾、锚索锈蚀等迹象。2、锚索持有荷载检测显示，抽检共计11个锚索，其中有6个锚索失效，剩余的5个锚索应力远小于锚索锁定值。由此可知，锚拉桩板墙与原设计受力状态不符，挡墙整体处于蠕变阶段，锚索应力不均，存在破坏迹象。3、根据国家现行标准(GB50843-2013)附录C中第C.0.2条第4款（已经出现稳定性破坏的或已有重大安全事故迹象的鉴定单元，应直接评定为Dsu级）的规定，重庆市奉节县永安街道少陵路小太阳幼儿园南侧挡墙安全等级直接评定为Dsu级，现状严重不符合国家现行标准的安全性要求，严重影响整体安全，必须立即采取措施。5变形体基本特征及稳定性分析5.1岩土物理力学性质通过勘察，本工程场地设计所需的各岩土参数建议取值详见下表：项目岩土名称天然重度(KN/m3)饱和重度(KN/m3)岩石抗压强度标准值(Mpa)天然岩体抗剪强度标准值抗拉强度（kpa）岩土与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）（M30砂浆）岩体水平抗力系数（MN/m3）地基承载力特征值(kpa)基底摩擦系数天然饱和C(Kpa)φ（°）素填土20.0*20.5*150*0.25*强风化泥岩24.00*24.50*//////30*350*0.35*中风化泥岩24.5025.006.243.92100*29*90*330*80*12930.38*强风化泥灰岩24.50*24.80*//////30*600*0.35*中风化泥灰岩24.7024.9012.238.13180*32*150*600*210*26820.40*5.2水文地质特征松散堆积层孔隙水：由大气降雨补给，赋存于第四系人工填土中。桩板墙墙面泄水孔及伸缩缝出现明显线状出水点，并且常年有水。基岩裂隙水：基岩裂隙水主要赋存于泥灰岩风化裂隙、构造裂隙以及层间裂隙中。岩体中发育较多无充填的构造裂隙，是地下水储存、运移的主要通道，主要接受大气降雨和地表水补给，动态变化大。综上所述：变形体地下水为松散积层孔隙水和网状基岩裂隙水，接受大气降水补给，沿各类孔隙入渗径流，增加填土重度，降低抗剪强度。墙背填土厚度较大，暴雨工况下变形体按全饱水考虑。3.3稳定性初步分析3.3.1变形过程据资料收集分析，该挡墙于2003年建成至今，持续发生变形，尤其是近三年来变形加剧。截止目前，墙顶地面已整体下沉开裂，沉降差达30cm，桩板式挡墙伸缩缝位置可见明显错位。每逢下雨，桩板墙伸缩缝、泄水孔位置成线状流水，平时也是小股流水不断，且混杂着污水难闻气味，严重影响当地居民的生产生活。目前桩板墙桩整体保持基本稳定。2021年1月-8月监测数据对比监测点号日期观测值X（米）观测值Y（米）观测值H（米）本期X位移（毫米）本期Y位移（毫米）本期H位移（毫米）本期X位移（毫米）与首次位置变化量H(mm)与首次位置变化量(mm)FJ2512021年1月28日3434749.9432353843.1183307.4550.9-1.40.7FJ2522021年1月28日3434735.7624353828.5507307.9503-0.8-0.5-1.40.91.40.8FJ2532021年1月28日3434739.4766353807.9732307.6419-0.70.70.5FJ2512021年2月26日3434749.9439353843.1189307.4572-0.50.5-1.40.7-1.40.7FJ2522021年2月26日3434735.7616353828.5502307.9489-1-1.40.8FJ2532021年2月26日3434739.4761353807.9737307.64221.4-0.70.5FJ2512021年3月26日3434749.9434353843.1194307.4558-0.9-1.7-0.71.900.2FJ2522021年3月26日3434735.7606353828.5494307.9497-1.30.3-0.21.30.61.8FJ2532021年3月26日3434739.4775353807.9725307.641.40.40.9FJ2512021年4月24日3434749.9425353843.1177307.45510.21.2-0.11.20.70.7FJ2522021年4月24日3434735.7593353828.5497307.9490.70.83.1FJ2532021年4月24日3434739.4788353807.9729307.640.5-0.12.2FJ2512021年5月4日3434749.9427353843.1189307.455-1.60.80.5FJ2522021年5月4日3434735.7594353828.5504307.95090.60.1-0.80.6-0.63.0FJ2532021年5月4日3434739.4792353807.9732307.6431-0.6-0.22.6FJ2512021年5月11日3434749.9423353843.1205307.45550.31.7-1.51.70.30.9FJ2522021年5月11日3434735.7600353828.5505307.95011.60.6-0.41.70.22.4FJ2532021年5月11日3434739.4788353807.9737307.6440.2--1.12.2FJ2512021年5月18日3434749.9426353843.1222307.451.51.80.6FJ2522021年5月18日3434735.7616353828.5511307.94971.3-0.60.8FJ2532021年5月18日3434739.4790353807.9729307.6443-0.70.811.1-1.42.4FJ2512021年5月26日3434749.9441353843.1223307.4542-1.51.60.9FJ2522021年5月26日3434735.7629353828.5509307.9509-0.8-0.5-0.20.9-0.60.5FJ2532021年5月26日3434739.4783353807.9737307.6453-1.8-2.41.7FJ2512021年6月3日3434749.9440353843.1238307.4545-1.71.30.8FJ2522021年6月3日3434735.7621353828.5504307.9507-0.9-1.1-0.11.4-0.40.3FJ2532021年6月3日3434739.4772353807.9751307.6468-1.4-1.2-0.41.8-3.90.6FJ2512021年6月10日3434749.9438353843.1255307.456-1.50.5-1.51.6-0.20.6FJ2522021年6月10日3434735.7612353828.5493307.9501.7-0.31.2FJ2532021年6月10日3434739.4758353807.9739307.6464-0.7--3.50.8FJ2512021年6月18日3434749.9423353843.1260307.4545-1.40.5-0.11.51.30.9FJ2522021年6月18日3434735.7621353828.5507307.95080.4-0.500.6-0.50.3FJ2532021年6月18日3434739.4751353807.9734307.64650.8000.8-3.61.5FJ2512021年6月26日3434749.9409353843.1265307.4544-0.7-1.42.3FJ2522021年6月26日3434735.7625353828.5502307.95080-0.50.1FJ2532021年6月26日3434739.4759353807.9734307.64651.4--3.60.7FJ2512021年7月2日3434749.9402353843.1260307.45591.5-1.111.9-0.13.0FJ2522021年7月2日3434735.7625353828.5503307.9523-0.4-0.8-0.90.9-20.1FJ2532021年7月2日3434739.4773353807.9725307.6471-0.5--4.20.7FJ2512021年7月9日3434749.9417353843.1249307.45690.41.301.4-1.11.5FJ2522021年7月9日3434735.7621353828.5495307.95140.7--1.10.3FJ2532021年7月9日3434739.4768353807.9721307.64820--5.30.2FJ2512021年7月17日3434749.9421353843.1262307.4569-1.61.4-1.32.1-1.11.1FJ2522021年7月17日3434735.7628353828.5481307.9518-1.4-0.5-0.71.5-1.50.4FJ2532021年7月17日3434739.4768353807.9717307.6497-0.8-6.80.2FJ2512021年7月24日3434749.9405353843.1276307.45560.40.8-0.50.90.22.7FJ2522021年7月24日3434735.7614353828.5476307.95110.11.6-0.31.6-0.81.0FJ2532021年7月24日3434739.4761353807.9720307.65041.6111.9-8.50.5FJ2512021年7月2日3434749.9409353843.1284307.45510.1-0.72.3FJ2522021年7月2日3434735.7615353828.5492307.9508-1.70.9-1.31.9-0.50.9FJ2532021年7月2日3434739.4777353807.9730307.6514-0.7-0.30.50.8-8.51.1FJ2512021年7月9日3434749.9410353843.1271307.4560.0-1.7-0.61.7-0.22.2FJ2522021年7月9日3434735.7598353828.5501307.94951.4-0.9-0.71.70.82.6FJ2532021年7月9日3434739.4770353807.9727307.65191.11.7-1.02.0-60.4FJ2512021年7月14日3434749.9410353843.1254307.4554-0.90.21.50.90.42.2FJ2522021年7月14日3434735.7612353828.5492307.9488-0.2-0.6-1.50.61.51.2FJ2532021年7月14日3434739.4781353807.9744307.6509-1.1-0.10.71.1-81.5FJ2512021年7月23日3434749.9401353843.1256307.4569-1.00.71.01.2-1.13.1FJ2522021年7月23日3434735.7610353828.5486307.94730.40.4-1.10.631.4FJ2532021年7月23日3434739.4770353807.9743307.6516-1.6-3.70.4FJ2512021年7月30日3434749.9391353843.1263307.4579--2.14.1FJ2522021年7月30日3434735.7614353828.5490307.94620-1.5-0.91.54.11.0FJ2532021年7月30日3434739.4754353807.9747307.6531.3-1.1-0.61.7-4.11.2FJ2512021年8月10日3434749.9379353843.1273307.45860.80.2-0.80.8-2.85.3FJ2522021年8月10日3434735.7614353828.5475307.9453-1.1-51.0FJ2532021年8月10日3434739.4767353807.9736307.64241.51.2-0.21.90.50.1FJ2512021年8月23日3434749.9388353843.1260307.45850.9-1.3-0.11.6-2.74.4FJ2522021年8月23日3434735.7604353828.5478307.9466-3.72.0FJ2532021年8月23日3434739.4783353807.9719307.64331.6--0.41.7FJ2512021年8月30日3434749.9389353843.1256307.45770.1-0.4-0.80.4-1.94.3FJ2522021年8月30日3434735.7590353828.5468307.9458-1.4-1-0.81.74.53.4FJ2532021年8月30日3434739.4767353807.9714307.6439-1.6--10.1通过2021年1月-8月监测数据表明：监测周期之间最大水平位移量为5.3mm，累计最大水平位移量为8.3mm，变形持续发生。3.3.2变形的影响因素（1）地层岩性及分布特征变形区为主要为墙背人工素填土的工后沉降，素填土在原场坪区域均有分布，且厚度不均匀，经勘察，填土表层较松散，平均厚度约12m，原始地貌地形坡度约35°，岩土界面倾角约15-40°，变形受填土性质、地形坡度及岩土界面控制，松散积孔隙水渗透至岩层面影响，导致填土容重增加，岩层面的力学性质降低，土体饱水软化易沿岩土界面滑带或软弱面发生滑移。（2）人类工程活动变形后相关部门对雨水系统进行了多次改造，但效果不明显，变形加剧使裂缝持续发展，目前桩顶侧平坝已实施管控，严禁进入变形区域，人类活动烦扰小。但变形后表层未做处理会加剧变形的发生。（3）降雨影响变形区遭受降雨作用，雨水沿裂隙、松松散孔隙入渗导致滑体饱水，土体和软弱面饱水后抗剪强度降低，降低了挡墙的稳定性。3.3.3形成机制分析斜坡地形坡度一般40°，墙顶变形后为及时封闭，雨水不断浸入填土中，增大了填土容重，增大土体压缩性，同时土体抗剪强度降低。导致填土进一步压缩沉降，桩上土压力增大，导致桩体出现倾斜偏移。3.3.4稳定性判定根据访问及勘查期间调查，桩板墙墙背土体裂缝变形加宽，桩体有细微倾斜，桩体未见裂缝，桩间板可见明显鼓胀裂缝，整体上勘未见整体失效痕迹。整体上奉节县永安街道少陵路小太阳幼儿园南侧挡墙处于基本稳定状态。3.4变形体发展趋势及危害性预测3.4.1发展趋势变形区遭受降雨作用，雨水沿裂隙、松松散孔隙入渗导致滑体饱水，土体和软弱面饱水后抗剪强度降低，降低了挡墙的稳定性现，目前桩顶侧平坝已实施管控，严禁进入变形区域，但变形后表层为做处理会加剧变形的发生，将会加剧诱发变形的进一步加剧，最终导致挡墙失稳破坏。3.4.2危害性预测奉节县永安街道少陵路小太阳幼儿园南侧挡墙发生持续变形，直接威胁变形体前缘和后缘楼栋居民的生命财产安全，该项目为重要建设项目，威胁资产约18000万。4除险加固工程设计4.1防治原则与治理目标4.1.1防治原则在地质依据充分、安全可靠、经济合理、技术可行的总原则下，结合变形体体的具体情况，应遵循以下两个原则：（1）坚持政府统一领导、部门协调配合、分级负责、依法管理、科学防治的原则；（2）坚持防治结合、群专结合、单项治理与综合治理结合、重点建设规划与地质防治灾害防治规划结合的原则。4.1.2治理目标（1）消除挡墙变形对居民及过往车辆、行人生命财产的威胁；（2）建立健全群防群测体系，加强基础性调查，以减少和避免人员伤亡及财产损失。4.2治理工程等级按照《地质灾害治理工程设计规范》（DB50/5029-2004）中治理工程分级的有关规定，奉节县永安街道少陵路小太阳幼儿园南侧挡墙除险加固工程治理等级为二级。4.3安全等级、设计荷载、设计参数及设计标准根据《建筑边坡工程技术规范》，本边坡安全等级为一级，安全系数取1.35。设计荷载：坡顶荷载按10KN/m2。栏杆顶部水平荷载1.0kN/m;

栏杆竖向荷载1.2kN/m。设计基准年限50年。设计参数参考地勘报告取值。4.4除险加固工程设计4.4.1设计思路根据本项目《勘察报告》，边坡破坏模式主要受土压力控制，由于该项目地处居民集中区，变形体厚度较大，土压力大，前后距离居民楼栋较近。根据挡墙专业检测结论，在保证变形体在加固过程中的安全稳定前提下，提出如下加固方案。4.4.2除险加固方案鉴于以上资料分析及检测结果，原设计锚拉桩板墙桩体尺寸1m×1.2m，桩间距约4m，基本于原设计吻合，但由于施工过程中出现质量事故造成桩体整体倾斜，最大倾斜达50cm以上，桩体局部开裂。混凝土强度设计为C25砼，但检测结果基本在20Mpa以下，锚锁个数基本于原设计相符，但锚索大部分锈蚀，出现退锚、断丝现象，且基本所有锚索锚拉状态于原设计受力状态不符，挡墙整体处于蠕变阶段，锚索应力不均，存在破坏迹象。因此设计加固方案不考虑对原桩进行利用，在现状桩板墙墙背插空重新挖桩，桩径1.5m×2m，桩顶设置系梁将新桩与旧桩一起连接，新桩并设置两排预应力锚索通横梁将旧桩包裹形成骨架。具体处治措施分述如下：①场地清理：对墙后变形区域的小太阳幼儿园临时驻地、地面上的行道树进行迁移，对地面结构层铲除清运至业主指定点堆放。对现有雨污水管网排水系统临时改接，待加固治理完成后再重新对雨污水管网进行全新改造。②墙背插空重新挖桩：在桩间紧贴旧桩间板重新挖1.5m×2.0m埋入式桩，桩顶设置1m高系梁与旧桩桩体浇筑。③旧桩加固连接：在相邻旧桩间设置2组横向系梁连接，系梁采用0.7m×0.5m矩形截面，并在新埋入式桩前钻孔设置压力分散锚索，锚索采用10A15.2钢绞线，轴向张拉力设计值（锁紧力）600KN，入射角25°，孔径150mm。横向系梁在锚索位置单独做成斜面便于锚索张拉。④翻挖换填：对院坝2m深范围进行翻挖弃置，采用C15毛石砼进行换填，换填的同时对雨污水排水系统本次对变形区块进行全新整改。南侧桩板墙墙顶通过增设系梁将桩顶标高统一调整至295.00m，东侧浆砌片石挡墙墙顶1.0米浆砌片石拆除后采用C30砼现浇至295.00m标高。（1）污水系统设计污水管道平行于桩板墙布置，距离桩板墙约6.5m，两边污水流向三角处，再用焊接钢管接入现状污水检查井。需新建污水管道约90m，检查井5座，焊接钢管约20m，化粪池20m3一座。污水检查井为现浇钢筋混凝土检查井，直径DN1000。（2）雨水系统设计雨水管道平行于桩板墙布置，距离桩板墙约3.5m，两边雨水流向三角处，再用焊接钢管接入现状雨水检查井。需新建雨水管道约80m，检查井4座，焊接钢管约20m。利用混凝土平篦式单篦雨水口收集雨水，采用DN300高密度聚乙烯双壁波纹管接入雨水检查井。雨水检查井为现浇钢筋混凝土检查井，直径DN1000。⑤配套设施恢复:包括地面铺装、绿化恢复、栏杆等全面整改。铺装采用40厚花岗岩铺装，下设防渗土工膜防止地面水往下渗漏。绿化包括设置花台、景观树等。栏杆暂时采用不锈钢通透栏杆，也可也根据业主要求进行选取。5工程监测设计方案5.1监测工程的目的与任务为防止地质灾害的突发性、确保生命财产安全，同时检验和指导施工，必须建立健全对灾害体的监测网络，包括施工期间安全监测以及防治效果监测。监测工作任务：（1）建立健全监测网络，监测预报变形体变形发展趋势；（2）在整个治理工程施工过程中进行跟踪监测，超前预报，确保施工期间工程区施工人员、居民生命财产安全；（3）监测成果用于施工期间反馈设计，指导优化后续工程施工，竣工后用于检验防治效果；（4）施工完成后进行长期监测，实时跟踪变形体的变形破坏趋势，以便及时发现和预报险情，采取相应措施，防止突发灾害一旦发生时造成大的人员伤亡和经济损失。5.2监测工程设计依据及原则监测设计依据：1）、《建筑边坡工程技术规范》（DB50/50330-2013）；2）、《工程测量规范》国家标准GB50026-93；3）、《建筑变形测量规程》（JGJ/T8-2016；4）、《国家三、四等水准测量规范》(GBl2898--91)；5）、《精密工程测量规范》（GB/T15314-94）；6）、《测绘技术总结编写规定》（CK/T1001-2005）。监测设计原则：1）建立有效简便的监测网络充分利用现有监测设施和资料基础上，建立系统化、立体化监测网络，在治理、施工全过程中及时测定和预报变形体的位移、应力等变化情况，确保施工安全，并为长期稳定性预测研究提供资料。2）监测点尽可能进行长期监测3)贯彻全过程监测的工作思路，以监测结果作为反馈设计、指导施工和检验防治效果的依据。工程完工后变形监测点应转为长期监测点。4）监测仪器选择原则①仪器的可靠性和长期稳定性：②足够的测量精度、灵敏度及相应量程；③现场使用比较方便、简单；④仪器不易损坏，尤其是长期监测仪器应具有防风、防雨、防腐、防潮、防震、防雷电干扰等与环境相适应的性能。5.3监测工程布置结合变形体的特点，监测工程布置主要包括如下内容：（1）位移监测：1）大地形变；2）桩顶位移；3）巡视监测5.4监测工程设计（1）监测等级：根据《规程》规定，分别按《规程》变形测量等级的一级进行观测，即按沉降观测时观测点高差中误差≤1.5mm，位移观测时观测点坐标误差≤l0mm精度要求进行观测。（2）监测周期的确定：施工安全监测，对于稳定性差且施工扰动变形明显，采用24小时自动定时监测，否则可采用12小时监测一次。治理工程效果监测，不少于个水文年，数据采集7天一次。在暴雨期间，应该加密至每3～5天观测一次。（3）监测控制点：1）选点：按《规程》要求，控制点须选设在变形影响范围以外且便于长期保存的稳定位置，变形观测点选设在变形体上能反映变形特征的位置，观测点应尽量均匀布设。2）埋石：a岩体上、建筑物顶上的控制点标石埋设采用水泥、砂浆现场浇固有“十”字中心的钢筋，岩体上凿孔深度不小于10厘m，建筑物顶上凿孔深度不小于5厘m，埋好后，标志顶部露出岩体面、建筑物顶上5厘m。b岩体上的变形体观测点埋石与控制点相同。c土体上的变形体观测点埋设预制有“十”字中心的钢筋混凝土标石，标石埋深不小于1m。标石顶部露出地面20厘m。3)控制点、变形观测点测量a控制点测量使用全站仪进行观测，其水平角测量按左、右角观测各6今测回，距离测量对向观测4测回，垂直角测量按中丝法对向观测4个测回，仪器高、觇椿高在测站上测前测后及各量测一次取中数、测距边经加乘常数，气象(气温、气压)改正后用经两差改正后的垂直角进行倾斜改正，然后采用导线严密平差程序求得各控制点的坐标及高程。b变形观测点测量使用全站仪作业，在一控制点设站，用另一控制点为后视方向，以相应的观测点为前视方向，采用极坐标测量方法。水平角测量按全圆方向法观测6测回，距离测量观测2测回，垂直角观测2测回，仪器高、觇标高在测站上测前测后各量测一次取中数。在各观测周期，由于气温的不同，在距离测量时须加入相应的气温校正。各观测点的首次(零周期)观测，应适当增加观测量，以提高初始值的可靠性。因此零周期的水平角、距离及乖直角观测按控制点测量的测回数进行观测。c水平角、距离、垂直角测量的各项极差、限值如下：表5-1方向观测法的各项限差(″)仪器类别两次照准目标读数差半测回归零差一测回内2C互差回一方向值各测回较差全站仪68138表5-2光电测距各项较差的限值(mm)仪器类别一测回读数较差单程测回间较差气象数据测定的最小读数温度（℃）气压（mm/hg）Ⅰ级570.20.5表5-3垂直角观测限差(″)仪器类别垂直角测回差指标差较差全站仪1515（4）监测数据的整理及分析1)各周期变形观测结束后，应及时对观测点进行坐标及高程的计算。以各观测点的零周期为初始值，以后观测点各周期的坐标高程值相对于初始值的差，即为变形观测点各周期的水平位移和沉降量的大小。2)内业计算取位表5-4监测数据取位表水平角值及各项改正数（″）边长观测值及各项改正数（mm）边长、坐标、高程（mm）垂直角及改正数（″）坐标增量及高差（mm）0.10.13)各周期观测成果的处理，应与实际变形情况接近或一致。变形观测点以各周期的长期观测数据为依据，通过分析所测变形与内因、外因之间的相关性，建立相关的数学模型，采用逐步回归分析，通过在回归方程中逐个引入显著因子，剔除不显著因子，获得回归方程。4)提交资料监测工作应分阶段提交变形区观测系统点位位置图、观测成果点、观测点位移与沉降综合曲线图、观测成果分析资料。（5）人员、仪器设备的配置1）人员配置根据监测设计工作量，各点需2个工作人员，其中测量技术人员1人。另外，为健全群测群防监测网络，当地政府和有关职能部门尚需抽调组织一定的人力物力，力求群专结合，对灾害体实施长期有效的监测预警工作。2）仪器设备全站仪1台、KernDM504型光电测距仪3台、EC-150对讲机4个、其它配套设备。5.5监测工程量所有监测点的施工安全监测，对于稳定性差且施工扰动变形明显，采用24小时自动定时监测，否则可采用12小时监测一次。治理工程效果监测，完工后一个水文年，数据采集旱季15天一次，雨季10天一次。在暴雨期间，应该加密至每3～5天观测一次（见表5-5）。表5-5监测工量表监测工作内容工作量(点)监测周期位移监测大地形变3旱季15天一次，雨季10天一次在暴雨期间，应该加密至每3～5天观测一次基准监测点3抗滑桩监测桩顶位移监测3挡土墙监测挡土墙墙顶位移监测2巡视监测每天一次6施工组织设计6.1施工条件工程区位于市区，内交通较方便。工程区生产、生活用水、用电可由当地提供，只需临时架设输电线路即可，临时接水长度约100m，临时接电长度约100m。土石方外运距离约5km，土石方堆放确保不发生次生灾害。6.2天然建筑材料工作区交通方便，工程所用钢筋、水泥、碎石、砂均可在奉节采购。各种天然建材质量、数量能满足变形体治理工程所需。6.3施工方法及施工工序6.3.1埋入式抗滑桩1、混凝土1）施工前必须做好配合比试验（强度、弹模、收缩率、初凝时间等），综合考虑施工程序、工期安排、环境影响等各种因素，通过试验，保证混凝土强度，减少混凝土收缩徐变的不良影响。2）混凝土的内在质量和外观均应严格控制。混凝土浇筑时应保证浇筑进度和振捣密实，所有工作缝应认真凿毛清洁，确保新旧混凝土的结合，并应注意混凝土的养生。所有外表面均应达到平整、光洁。3）为提高混凝土的耐久性能，确保结构设计使用年限，防止混凝土开裂，混凝土中应通过配合比试验掺入适量的优质膨胀剂，以补偿混凝土收缩。4）养护要求：混凝土硬化后要进行专人洒水养护，养护时间不少于14天，冬季施工浇注混凝土要采取保湿保温养护措施。5）混凝土在满足设计C30强度要求的前提下，尽量降低水泥用量，采用发热量较低的水泥，加大骨料粒径增加碎石用量，改善骨料级配，降低水化热，控制混凝土内外温差在20℃以下。6）在炎热天气,混凝土应在夜间浇注,入模温度应控制在25℃以下。7）混凝土拆模时，芯部混凝土与表层混凝土之间的温差、表层混凝土与环境之间的温差均不得大于20℃。8）混凝土试件应采用与结构相同的混凝土、相同的浇筑方法和养护条件。9）除了施工单位提供试块实验报告外，设计单位依据工程具体要求，可采用随机无损检验，以确认混凝土的施工质量及强度等级是否满足设计要求。10）混凝土的内在质量和外观均应严格控制，混凝土浇筑时应保证浇筑进度和振捣密实，并应注意混凝土的养生，所有外表面均应达到平整、光洁。11）桩身混凝土应连续灌注，不得形成水平施工缝。2、水泥1）混凝土要求采用普硅水泥配制，宜使用同一厂家同一品牌的水泥（水泥等商品应具有专业部门的质量检验合格证）。2）为了控制混凝土早期强度的过快发展，水泥中C3A含量不宜超过8％，水泥细度(比表面积)不超过350m2/kg，游离氧化钙不超过1.0％。3、掺和料和外加剂1）矿物掺和料必须品质稳定、来料均匀、来源稳定、统一牌号，应有相应的检验证明和生产厂家出具的产品检验合格证书。2）混凝土掺加剂必须是经过有关部门检验并附有检验合格证明的产品，其质量应符合现行《混凝土外加剂》(GB8076)和《混凝土外加剂应用技术规范》（GB50119-2013）的规定，添加外加剂均应在满足混凝土强度、抗渗等级、膨胀率的前提下，通过混凝土配合比试验确定适应性和相应掺入量，试配报告单应提交施工监理或有关单位批准。以保证混凝土具有良好的抗离析性能，保持其均匀性。早期强度不能通过添加早强剂来得到。3）外加剂性能指标必须通过有关质检部门的鉴定。4、骨料1）应尽可能采用同一料场的石料、砂料，以保证结构外观色泽一致骨料质地均匀坚固，粒形和级配良好、吸水率低、空隙率小。2）粗骨料抗压强度应大于混凝土强度的2倍，压碎性指标<7％，空隙率<40％，骨料应选用良好的级配，最大粒径<2.0cm，且不超过钢筋混凝土保护层厚度的2/3，同时不得超过钢筋最小间距的3/4；含泥量低于0.5%，针状、片状颗粒含量<5％。不容许采用卵石或卵石破碎方法生产。3）细骨料含泥量低于1％。宜采用中粗砂,如果采用特细砂时，应满足有关规定和施工规范的要求，并能满足结构的抗裂和抗渗要求。为减少水泥用量，降低混凝土浇筑及养护时的水化热，在使用特细砂时建议加入一定比例的机制砂或中粗砂。细度模数为2.0～2.5,具体比例根据施工单位的配合比实验确定。5、保护层垫块混凝土保护层垫块的强度、密实度和耐久性应高于构件本体混凝土。绑扎垫块的铁丝头不得伸入保护层内，不得使保护层垫块成为钢筋腐蚀通道。垫块数量不应过少，应保证所有钢筋的保护层均满足设计要求。设计桩保护层厚度为70mm。6、钢筋1）所有钢筋的力学性能必须符合国家标准GBl499、GBl3014的规定，结构使用的钢筋应有工厂质量保适盘(合格证)。普通钢筋应按设计技术指标和型号进行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范及有关要求进行施工。2）凡因施工需要，断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接，并应符合施工技术规范的有关规定。3）钢筋直径≥20mm时采用等强剥肋滚轧直螺纹连接，应符合《钢筋机械连接技术规程》(JGJ107—2015)的要求，接头等级Ⅰ级。桩纵筋的接头不得设在土岩分界处和滑动面。4）严禁采用改制钢材。施工时任何钢筋的替换，均应经设计单位同意方可进行。5）钢筋接头（包括箍筋接头）应按规范要求错开布置。7、成孔1）挖孔前复核测量基线、水准点及桩位，开挖过程中应不断检查孔的中心及直径，做好施工记录，并随时观察土质变化，对照复核地质报告，出入较大时要与勘察、设计单位联系，当遇流沙、淤泥等不利土层，应会同有关单位采取处理措施。2）桩基础采用人工挖孔，沉渣厚度小于50mm。桩基为主要的受弯结构，要求确保桩基混凝土及钢筋质量和强度，桩基础应一次成型，以确保其整体性。3）桩基施工应采用跳桩施工；施工过程中须对治理边坡进行监测，确保施工安全。4）桩基须采用机械成孔；施工单位应合理规划泥浆池，控制泥浆池的数量。桩基施工完成后，必须对泥浆进行晾晒和妥善处理，严禁随意倾倒和排泄。8、钢筋笼制作及安装1）直径20mm及以上的钢筋应采用剥肋滚轧直螺纹连接，并应按规范要求错开接头。钢筋必需具备出厂合格证明，使用前，应对钢筋进行随机抽样，做力学性能试验，满足规范要求后方可使用。2）水平钢筋（箍筋）与纵向钢筋交接处均应焊牢。9、混凝土浇灌1）挖至桩身相应设计标高，应通知甲方会同勘察设计及有关质检人员共同鉴定，符合设计要求后清理孔底，及时验收，随即浇灌封底混凝土。2）封底混凝土浇灌后，应尽快浇灌桩身混凝土，如因条件所限需要延迟时，应在以后浇灌前先抽清孔内积水，清理封底混凝土层的表面，然后浇灌桩身混凝土。3）浇灌封底混凝土及桩身混凝土时，必须使用导管或串筒，出料口离混凝土面不得大于2m，且应连续浇灌，分层振捣，分层高度不大于1m，混凝土坍落度一般取80-100mm。4）每根桩应有一组试块，且每个浇注台班不得少于1组，每组3件。10、质检1）必须对每一根桩做好一切施工记录，并按规定留混凝土试块，做出试压结果。2）桩身应按照大样图要求布置Φ57mm钢管作为预埋声测管以便检测桩身质量。3）对施工完的桩应进行质量和承载力检验鉴定，采取动载试验、超声检测等有效方法，提出鉴定报告，经验收合格后方可投入使用。6.3.2锚索施工前应根据锚杆类型进行锚索基本试验，以验证设计参数和施工工艺，试验应符合《建筑边坡支护技术规范》（GB50330-2013）要求，试验成果（如砂浆与岩石的粘结强度）应返回设计单位确认是否达到设计要求，待设计确认后方可进行下一阶段的施工。锚索施工完毕后应取锚杆总数的5%，且不得少于5根作验收试验。预应力锚索应在桩身强度达到设计要求后方可进行张拉，预应力锚索的造孔、安装、注浆管的安置、锚索的防腐处理应严格按照相关技术规范、规程执行；注浆材料、注浆压力均应满足设计要求。为保证预应力锚索设计，检验其施工工艺，指导安全施工，锚固工程施工初期应进行预应力锚固试验，数量按总工作锚索的3％控制，且不少于3根，锚固试验的平均拉拔力不应小于预应力锚索的平均拉拔力，否则需增大锚固试验数量。预应力锚索张拉时孔内砂浆强度应达到100％，预应力锚索张拉锁定后锚头应涂防腐剂，再用C30混凝土封闭。锚索锚固段砂浆保护层厚度不得小于30mm；自由段采用除锈、刷沥青船底漆、沥青玻纤维缠裹其层数不少于二层，自由段钢套管两端150mm，长度范围内用黄油充填，外绕扎工程胶布固定；锚头的锚具经除锈、涂防腐漆三度后采用钢筋网罩、采用C30混凝土封闭，厚度不小于100mm，且混凝土保护层厚度不小于50mm。锚孔钻造完成后应高压清孔处理并立即下锚，下锚后及时注浆(原则上不得超过24h)。注浆采用孔底返浆一次注浆法，浆液为M30水泥砂浆，水灰比为0．45：1，水泥采用P.O42.5普通硅酸盐水泥，浆液应该严格按照配合比均匀搅拌，灌注时应该饱满密实，随拌随用。如果遇到土质或砂土状强风化岩层且富水时，为提高地层锚固力，锚固段应采用二次高压劈裂注浆法。砂浆强度一般不低于30MPa，注浆压力为0.6MPa～0.8MPa，浆液灌注应密实不空洞，注浆时保持连续不问断，直至新鲜浆液从孔口溢出时停止。严禁在注浆过程中抽拔注浆管，为确保锚孔内注浆饱满，注浆结束前应稳定5min～10min。如发现孔口浆液回落，应进行2次一3次的孔底压注补浆，确保孔口浆体饱满，补浆控制在30min内完成。注浆施工中应做好不少于3组的标准试件，达到养护期后进行抗压试验，确保各项指标满足要求。在浆体达到设计强度80％之前，不得在锚筋体端头悬挂重物和拉绑、碰撞。6.4施工交通运输工程区位于奉节县市区，施工交通运输条件方便。购买水泥、河砂运输距离约需20km，石子、片石运输距离约需10km。6.5施工总体布置治理工程呈线性分布，治理工程施工有一定的难度，人员物质交通运输、供电、供水、建筑材料等方面需做好总体调配，统筹安排，为此对施工工序、施工布置安排等提出原则要求，应严格遵守国家和当地政府在有关土地资源使用方面的法律法规，服从建设单位的指导，合理使用场地，保证现场道路、水电、排水系统畅通。（1）施工布置以少占地、尽量减少对天然坡体的扰动破坏及对城区居民生产带来的不利影响、临时设施距工地就近为原则，按施工工序有条理进行。各种临时设施以满足施工需要并有利于安全使用为原则，在施工范围内依据施工总平面布置或由业主指定的位置进行搭建工作，一次修建到位，避免二次搭建。（2）各施工区域之间独立性较大，一般情况下可以并行施工而无相互影响，为缩短施工工期，各防治区域可按照合适的施工顺序同时施工，确保施工质量的同时兼顾施工工期的缩短。尽量靠近既有道路又方便施工的原则进行布设。（3）以投资费用低，管理及维护简便为原则，在方便施工的前提下，做到投资少，利用率高。6.6施工总进度安排工期为5-6个月，拟定施工进度如下表6-2。表6-1施工进度安排分项工程名称第1月第2月第3月第4月第5月第6月前期准备主体工程收尾及竣工验收6.7施工安全防护（1）施工前应认真检查、判断各灾害体稳定性，施工机具应布置在安全地带。（2）清除及支撑作业平台应搭设牢固，并设置安全栏杆。（3）作业人员应配备安全有效的个体安全防护用具。（4）施工区内应设立安全警示标志。6.8信息施工法6.8.1采用信息施工法时，准备工作应包括下列内容1、熟悉工程环境资料，掌握工程地质和水文地质特点，了解影响边坡稳定性的地质特征和边坡破坏模式；2、掌握设计意图和对施工的特殊要求，了解边坡支护结构特点和技术难点；3、了解坡顶需保护的重要建（构）筑物基础和结构情况。必要时采取预加固措施；4、收集同类边坡工程的施工经验；5、参与制定和实施边坡支护结构、坡顶重要建（构）筑物的监测方案。6.8.2信息施工法应符合下列要求1、配合监测单位实施监测，掌握边坡工程监测情况；2、编录施工现场揭示的地质现状与原地质资料的对比变化图，为地质施工勘察提供情况；3、根据施工方案，按可能出现的不利工况进行边坡和支护结构强度、变形和稳定验算；4、建立信息反馈制度，当监测值达到报警值和警戒值时，应即时向设计、监理、业主通报，并根据设计处理措施调整施工方案。6.8.3施工险情应急措施边坡工程施工出现险情时，应做好边坡支护结构和边坡环境异常情况收集、整理及汇编工作。应查清原因，并结合边坡永久性支护要求制定施工抢险或更改边坡支护设计方案。当边坡变形过大，变形速率过快，周边环境出现沉降开裂等险情时应暂停施工，根据险情原因选用以下应急措施：1、坡脚被动区临时重压；2、坡顶主动区卸土减载，并严格控制卸载程序；3、做好临时排水、封面处理；4、对支护结构临时加固；5、对险情段加强监测；6、尽快向勘察和设计等单位反馈信息，开展勘察和设计资料复审，按施工的现状工况验算。6.8.4主要施工技术要求1、本工程为一级边坡工程，可采用逆作法施工，施工时通过对施工现场地质状况，施工情况和变形监测的反馈信息对原设计进行必要的补充及修改。2、在钻机安放前，按照施工设计图采用经纬仪进行测量放线确定孔位以及锚孔的方位角，并做出标记。其中锚孔入口点水平方向误差不应大于50mm，垂直方向误差不应大于100mm。3、开孔后尽量保持良好的钻进方向，在钻进过程中根据实际地层变化情况，随时调整钻进参数，以防止造成孔斜偏差，钻孔结束后应将孔内的岩粉和积水清除干净，方可放入锚杆。4、锚孔深度应超过设计长度0.5m，同时锚孔锚固段应进入稳定岩层或土层，深度不小于10m。5、排水孔定位、定向和开孔偏差不大于10cm，钻孔倾角误差不大于2度，以免破坏锚杆结构。6、锚索使用前应调直、除锈、除油污，采用先插杆后注浆的程序，在插管的同时，须安装注浆管；深入孔底的注浆管的里端应距孔底50mm～100mm，位于孔口的注浆管插入锚杆孔的长度不小于200mm，注浆须待排气孔出浆或不再排气时方可停止。7、锚索防腐要求：锚杆于无腐蚀条件地层内的锚固段，经除锈后不再作特殊处理，用水泥砂浆密封防腐；自由段采用除锈、刷沥青船底漆二度、沥青纤维布缠裹二层。8、施工期间应完善坡面截排水措施，尽量避免暴雨期间地表水大量下渗至结构面或冲刷坡面，并加强施工地质勘察工作。9、排桩施工时需严格控制桩间距、桩身方位角，施工时有必要考虑采用跳挖方式。相邻桩之间开挖深度至少3m落差。同时浇筑桩身砼，浇筑过程中要求桩身砼表面处于同一水平面，相邻桩身砼表面高差不宜大于1m。1