大映路（天子路至天龙路连接路）工程-边坡结构部分施工图设计说明

大映路（天子路至天龙路连接路）工程结构施工图■■■S-JG-第1页大映路（天子路至天龙路连接路）工程边坡结构部分施工图设计说明工程概况拟建道路位于周家坝，有城市道路可直达勘察区，交通便利。大映路（天子路至天龙路连接路）工程新建城市支路一条，设计车速为20km/h。道路全长1014.493m，宽度为14m，横断面布置为3.5m人行道+3.5m车行道+3.5m车行道+3.5m人行道=14m，路面采用沥青混凝土路面。设计内容：本工程边坡结构部分的内容为道路右侧的边坡，左侧危岩治理工程部分由单独的设计单位专项治理，不在本次设计范围之内。总则及设计规范、地质概况总则边坡结构安全等级：一级边坡支护结构采用动态信息法设计施工。边坡结构设计合理使用年限(环境边坡)：50年；抗震设防烈度：6度、设计基本地震加速度值为0.05g；凡施工图中无规定者照本说明施工。当本说明与施工图不一致时，以施工图为准。工程用材须符合设计要求，应按照相应的国家规范抽样检查，不合格者不得使用。工程用材强度等级均不得低于施工图中强度等级。施工荷载不得超过设计荷载。施工中应严格遵守国家现行各项施工验收规范。施工时注意栏杆等钢筋的预留预埋。设计依据业主与我公司签定的设计合同；审查合格的《万州区大映路（天子路至天龙路连接路）工程地质勘察报告（直接详细勘察）》重庆南江地质工程勘察设计院(二0二0年六月)万州区大映路（天子路至天龙路连接路）工程方案设计高边坡专家论证万州区大映路（天子路至天龙路连接路）工程方案设计可行性评估报告上阶段审查意见及回复：万州区大映路边坡防护工程部分意见：建议根据不同高度优化加固挡墙的锚杆:回复：同意审查意见，根据不同挡墙高度采用不同的加固锚杆，挡墙高度小于10米时采用25的锚杆，节约造价。建议8-8剖后缘填平人行道:回复：同意审查意见，8-8剖后缘填平至人行道。3、7-7剖前缘挡墙基地开挖太深，建议减小嵌岩深度:建议适当调整4-4、5-5、6-6剖面错索夹角，明确后缘减载范围:5、建议1-1、2-2、3-3增加锚索排数:回复：优化7-7剖面挡墙尺寸，减少挡墙的埋深。优化4-4、5-5、6-6剖面错索夹角（35°优化为20°），补充后缘减载标注。1-1、2-2、3-3剖面各增加一排埋地锚索，优化受力结构。6、结合道路排水系统完善边(斜)坡截排水设计;回复：截排水系统结合道路的排水系统设置，满足排水顺畅。设计规范《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）2015版《工程结构通用规范》（GB55001-2021）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）《砌体结构通用规范》（GB55007-2021）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）《混凝土结构通用规范》（GB55008-2021）《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012）《建筑边坡工程技术规范》 （GB50330-2013）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）《市政工程边坡及挡护结构施工质量验收规范》（DBJ50-126-2011）《铁路路基支挡结构设计规范(2009局部修订版)》（TB10025-2006）国家和地方的其它相关规范规定及标准地质概况（摘自地勘报告）气象与水文勘察区属于亚热带季风气候区，气候温暖，四季分明，雨量充沛，具有“冬暖﹑春早﹑夏旱﹑秋绵雨﹑多云雾﹑少霜雪”的气候特点，据万州区气象局提供的有关资料：万州区多年平均气温18.1度，元月最冷，平均6.7度，7～8月最热，平均30～32度，最高温度43度，最低温度-3.7度；本地多年平均降雨量1181.2mm，降雨多集中在5～9月，占年降雨量的70%，夏季多大雨和暴雨，最大年降雨量为1635.2mm，最大月降雨量711.8mm，最大日降雨量175mm，历年最长连绵降雨日143.8天，历年最大积雪厚度5cm，最大瞬时风速33.3m/s，风向多呈ESE和ENE，历年最高气压1010.3毫巴。地形地貌拟建万州区大映路（天子路至天龙路连接路）工程总体为南北走向，勘察区属丘陵剥蚀地貌，线路左侧为高切坡，右侧为陡斜坡，区内地形起伏较大，拟建道路范围已有碎石土路通过，局部已人工平场。横向上场地地势东高西低，纵向上场地地势南高北低，绝对高程263～299m，现根据微地貌的差异对各段道路的地形地貌分段描述如下：1、K0+000～K0+066段纵向为近平台地貌，接天子路，道路两侧为人行道，一般高程263～264.5m；2、K0+066～K0+142段纵向为缓坡地形，纵向坡角约6°，现状为水泥路，道路右侧为人行道，人行道外侧为陡坎已有挡墙支挡，道路左侧为已治理陡崖，陡崖坡角约50°，现状路面高程264.5～270.7m；3、K0+142～K0+689.89段纵向为缓坡地形，纵向坡角约1～3°，现状为碎石路，道路右侧为斜坡，斜坡一般坡角约15～25°，K0+142～K0+550段道路左侧分布已治理陡崖，K0+550～K0+689.89段道路左侧分布陡崖未治理，陡崖坡角55～75°，高度30～40m，为砂岩陡崖，局部裂隙较发育，现状路面高程270.7～275.4m；4、K0+689.89～K1+014.89段纵向为斜坡地形，纵向坡角约3～12°，最大坡角17°，现状为碎石路，道路右侧为陡斜坡，斜坡一般坡角约15～40°，K0+550～K0+820道路左侧分布陡崖未治理，陡崖坡角55～65°，高度20～25m，为砂岩陡崖，局部裂隙较发育，现状路面高程270.7～275.4m。其中K0+820～K1+014.89段穿过了已经工程治理的徐家院子滑坡，治理措施为抗滑桩。拟建线路区内地形地貌见照片1～5。照片1道路左侧高切坡格构护坡照片2道路左侧高切坡喷浆护坡照片3道路左侧高切坡尚未处理段照片4道路左侧陡斜坡段照片5道路末段徐家院子滑坡范围地质构造根据区域地质资料及现场调查，拟建场地构造上位于万州向斜中部北西翼。岩层倾角较缓，呈单斜产出，无断层发育。经现场踏勘，在拟建线路起点中部的切坡处测得岩层产状155°∠6°，岩层间层面结合差，为硬性结构面。同时基岩岩体中发育两组陡倾裂隙，其产状、特征分别为：=1\*GB3①裂隙L1：275°∠75°，裂面平直，局部微弯，闭合或微张，地表局部因卸荷张开可达10cm，泥砂质半充填，间距0.5~2.6m，可见长度2～4m，裂隙结合程度很差，为软弱结构面；=2\*GB3②裂隙L2：20°∠78°，裂面平直，闭合或微长，泥砂质半充填，间距0.2~1.6m，可见长3m左右，裂隙结合程度很差，为软弱结构面。根据《市政工程勘察规范》(DBJ50-174-2014)P7表3.1.5，该场地岩体节理裂隙不发育。地层岩性据地表工程地质测绘和钻探揭露，场地内出露的土层主要为第四系全新统人工素填土层(Q4ml)、崩坡积块石土层(Q4col+dl)，滑坡堆积层(Q4del)，下伏岩层为侏罗系中统沙溪庙组(J2s)岩层，现由新到老分述如下：第四系全新统人工素填土层(Q4ml)：杂色，结构稍密，主要由混凝土、砂、泥岩碎块石及粉质粘土组成，碎块石块径一般在8～60mm，硬杂质含量10～30%。该层主要为修筑道路人工抛填而成，堆填时间3～5年。该层广泛分布于整个道路区，本次钻探揭露填土层最大厚度12.80m（ZK10）。第四系全新统块石土层(Q4col+dl)：灰褐色，主要由砂、泥岩碎块石夹少量粉质粘土组成，粉质粘土多呈可塑状，无摇振反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，砂、泥岩碎块石分布散乱，结构松散～稍密，块径10～75cm，碎块石含量50～70%。该层主要分布在道路里程K0+140～K0+820段右侧的陡斜坡上，其中在道路K0+540～K0+640段厚度较大，本次钻探揭露块石土层最大厚度16.90m（ZK43）。3、第四系全新统滑坡堆积层(Q4del)：该层位于徐家院子滑坡内，上部由人工素填土覆盖，下部为粉质粘土夹碎块石，该层的物质成分与全新统人工素填土层和块石土层类似，最大区别为下部的粉质粘土夹碎块石层块石含量相对较少，碎块石含量一般30～40%，本次钻探揭露该滑坡堆积层最大厚度为25.30m（ZK12)。4、侏罗系中统沙溪庙组泥岩（J2s-Ms）：紫褐色，泥质结构，中厚层状构造，矿物成分以粘土矿物为主，局部含砂质条带。据勘探资料，泥岩分布于整个场地，为拟建道路区内基岩的主要岩性。5、侏罗系中统沙溪庙组砂岩（J2s-Ss）：灰～灰白色，中细粒结构，厚层状构造，钙、泥质胶结，矿物成分主要以长石、石英为主。据现场调查和前期高切坡资料，该砂岩层主要分布在道路左侧的陡崖上，在道路区范围内该层以夹层的形式分布于泥岩层中，该砂岩层为道路区基岩的次要岩性。6、基岩面及强风化层特征经地面调查和钻探揭露，拟建场区的基岩面主要随原始地形起伏而起伏，总体向西侧倾斜，据剖面揭示，区内基岩面的埋深变化较大，在道路里程K0+540～K0+640段、K0+820～K1+014.89段基岩面埋深大，一般15.3～23.1m，其余段基岩面埋深较浅，一般0.7～6.4m。场地中基岩强风化层厚度为0.80m（ZK69）～4.70m（ZK04），经钻探揭露，其岩芯相对破碎，多呈碎块状、短柱状，岩石强度低。强风化层底界随基岩面(陡崖位置除外)起伏而起伏，岩土界面倾角一般5-33°，陡崖、陡坎位置处坡角较陡，最大可达75°。水文地质条件场地内地表水主要为大气降水和高切坡上居民的生活污水。场地内地下水类型主要为第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。松散岩类孔隙水：拟建场地内的土层主要由人工素填土、块石土及粉质粘土夹碎块石组成。人工填土主要分布在场地表层，稍密，透水性强，由大气降水补给，短途径流排泄。该侧分布虽广，但厚薄不均且厚度总体较小，勘探过程中揭示该层或存在上层滞水，或无水，不构成统一含水层；而下部的块石土、粉质粘土夹碎块石土层，由于夹含大量的粉质粘土，其透水性、赋水条件差，但应注意的是由于碎块石在粉质粘土内分布散乱，可能存在地表水下渗，在土体内局部淤积，特别在含块石较高的区域，在富水条件下块石易沙化形成软弱带，对道路右侧的斜（边）坡造成不良影响。基岩裂隙水：主要赋存于基岩强风化带裂隙及中等风化带构造裂隙中，因受地形、岩性、构造的控制，隔水泥岩与含水砂岩近水平相间相互叠置，岩层表面又被弱透水的土层覆盖，同时道路右侧为陡斜坡地形，致使地下水补给渗入条件差，有利于地表水顺坡径流和排泄，因此，尽管区内降雨充沛，但雨后多形成地表径流排泄，涌入补给地下水水量总体甚微，致使基岩富水性弱。不良地质现象大映路内侧高切坡：由于受业主委托（见勘察任务委托书），大映路内侧的高切坡不在本次的勘察范围内，但拟建线路位于高切坡正下方，本次对该切坡进行了初步的调查工作：大映路内侧高切坡位于道路里程K0+50～K0+820段左侧，长度770m，坡高18～51m，由北至南呈条带状展布；据现场实地调查:此段高切坡坡体成分主要为砂岩，边坡坡向270～280°，据赤平投影图1分析，该边坡为切向坡，边坡高度大，且受裂隙1的切割影响，边坡表部易掉块，该高切坡岩体类型为Ⅱ类，整体边坡破坏模式沿45°+φ/2滑移，其等效内摩擦角取65°，边坡破裂角为45°+φ/2=61.5°。经访问调查，该切坡已基本按前期勘查设计成果（锚固、支撑、封填、注浆、勾缝、排水等措施）施工完毕，并通过了万州区国土部门的竣工验收。在竣工（2007年10月）后至今，也未发现有切坡上有岩石滚落、崩塌等现象，但在本次勘察的地面调查中，发现切坡上局部位置仍存有少量小危石，方量2～5m3,分布在道路里程K0+550段的左侧切坡上尚未处置（见照片6），一旦垮塌将对道路产生较大的安全隐患，由于切坡上植被较多，且本次道路勘察未受委托对边坡进行详细勘察，也无实物工作量，极有可能存在类似的不良地质现象，业主在了解现场实际情况后现已另委托具有相应资质的勘察单位对该高切坡进行专项勘查工作，该切坡的稳定性评价及处置措施应严格按高切坡专项审查意见执行，待该大映路内侧高切坡勘察设计施工完成后，本项目的道路方可进行施工。照片6本次勘察初步调查切坡上存在的小危石徐家院子滑坡拟建线路末段已位于徐家院子滑坡内，该滑坡已进行了专项的勘察、设计及施工治理，并通过了国土部门验收，经由万州区地质环境监测站出具的《万州区草街子-徐家院子滑坡监测报告》结合本次勘察对整个滑坡的地面调查，徐家院子滑坡治理工程（设置抗滑桩）竣工后，治理效果显著，未发现地面有变形、开裂等现象，在后期持续的专业监测中也未发现变形迹象，目前徐家院子滑坡稳定性较好，拟建线路应在不得降低滑坡的稳定系数（即在滑坡体上加载）的基础上进行筑路施工。在本道路修建前，应由原滑坡治理单位对修建道路后的安全性进行复核计算，提出专项的设计、施工建议，道路的修建应严格按照专项方案执行。除此之外，据区域地质资料，区内岩层呈单斜产出，无断层发育；据钻探揭露，也未发现勘察区内存在地下洞室、软弱夹层，也未发现有埋藏的河道、丘浜、墓穴、防空洞等对拟建工程的不利的埋藏物；据野外实地调查，拟建线路右侧的斜（边）坡未见变形、滑移等迹象，斜（边）坡坡脚的各挡墙也未发现有开裂、鼓胀等现象。设计参数建议表（与地勘报告保持一致）岩土名称素填土块石土粉质粘土夹碎块石泥岩砂岩结构面强风化中风化强风化中风化层面裂隙①裂隙②天然重度(kN/m3)20＊20.5＊20.523.4＊25.423.3＊25.3饱和重度(kN/m3)20.5＊21.5＊20.724.2＊26.4＊24.2＊26.3＊天然抗压强度标准值(MPａ)////7.94/44.87饱和抗压强度标准值(MPａ)////4.94/33.21地基极限承载力标准值(kPａ)////8734/49357地基承载力特征值fa(kPａ)/250＊150＊300＊2882500＊16288天然内摩擦角φ标准值(ο)18＊12＊15＊天然内聚力C标准值（kPa）50＊20＊35＊岩体水平抗力系数（MN/m3）///309035650土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）143020////基底摩擦系数0.300.400.350.400.450.400.65岩体与锚固体极限粘结强度标准值(kPａ)550＊1500＊道路区工程地质分段评价及工程措施建议里程K0+000～K0+500一般道路段（代表性剖面11-11’～17-17’）：该段地形平坦，现状地面标高与线路设计标高相差很小，道路右侧下方为大竹林还建房（小区）,拟建道路与该小区存在高度4～16.5m的岩土质边坡，边坡安全等级为二级，为防止塌方，威胁下方住房，在该段道路里程K0+168～K0+500段右侧边线位置已修建有挡墙；经现场调查和钻探揭露，此段边坡基本为直立切坡，一般坡度较陡（60～85°），上部土质边坡一般高度为2-4m，最大高度度为6.8m（14-14’），土体成分主要为素填土，下部岩质边坡一般高度为6-10m，最大高度为14m（15-15’）；挡墙的支挡效果明显，未发现挡墙（边坡）有变形、开裂等迹象，现状稳定；而在道路里程K0+115～K0+168段右侧为陡边坡地形，边坡坡角25～35°，该侧路基填筑高度一般小于1m，若不采取支挡措施直接堆填，该侧路基易沿边坡坡面发生滑塌；在道路里程K0+000～K0+115（起始段），道路设计标高与周边现状环境标高基本一致，不存在大的挖填问题。该段道路区，地表主要覆盖厚薄不均的人工填土，厚度0.5-6.8m，结构稍密，主要成分为砂、泥岩碎块石夹少量粉质粘土，基岩主要出露在道路左侧的陡崖上，道路区下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。工程措施建议：按设计方案，该段道路不存在大的挖填问题，但在K0+115～K0+168段右侧边坡坡度较陡，且无支挡措施，按设计标高回填后，考虑到车辆的加载，路基易沿边坡坡面发生滑塌，建议在道路右侧边线位置设置重力式挡墙进行支挡后再进行该侧路基的回填；而对于道路里程K0+168～K0+500段右侧的岩土质边坡，由于已修建有挡墙，但考虑到道路通车后车载增加，建议对此段右侧的已建重力式挡墙加固处理，并以中风化基岩为持力层；该段道路两侧其余地段的挖填边坡高度一般小于1.5m，建议按放坡坡率1:1.50放坡堆填（或开挖）即可。2、里程K0+500～K0+705填方路堤段（代表性剖面7-7’～10-10’）：该段主要为斜坡地形，经人工开挖，在斜坡坡脚形成陡坎（已有挡墙支挡）或边坡，该段地形沿线纵向地形起伏较小，地形坡度1～5°，横向上地形基本与斜坡坡向一致，起伏较大，地形坡度25～35°,局部台坎位置可达70°。该段道路区，地表由填土覆盖，厚度2.5～7.0m，结构稍密，在该填土层之下及道路右侧斜坡上为崩坡积粉质粘土夹碎块石，厚度较大，一般6.8～17.7m，基岩主要出露在道路左侧的陡崖上，道路区下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。按设计标高整平道路后，主要将在道路右侧形成最大高度6.2m填方边坡，由于此段道路右侧为斜坡地形，地形坡度较陡，经钻探揭露，岩土界面随斜坡坡面起伏，基岩面也较陡，为评价该段道路的建设适宜性，现先对此右侧斜坡的现状稳定性进行评价，再对线路右侧的填方边坡稳定性进行评价：=1\*GB3①、线路右侧的原始斜坡（代表性剖面7-7’、8-8’、9-9’、10-10’）：该段斜坡高度20～42m，地形坡度25～35°,坡体成分主要为粉质粘土夹碎块石，斜坡整体坡向180°，据现场调查，斜坡坡脚修建有挡墙进行支挡，由于该斜坡高度大，下方紧邻大竹林还建房，一旦此斜坡发生滑塌，破坏后果很严重，故该段斜坡的工程安全等级为一级；为验算线路右侧现状斜坡的稳定性，选取基岩面较陡的剖面7-7’、8-8’、10-10’分别进行稳定性计算：图5.4.2-17-7’剖面稳定性计算示意图根据计算，该段道路右侧的斜（边）坡在7-7’沿潜在滑动面滑动的条件下，天然工况下稳定系数为1.46，边坡稳定。在暴雨工况下稳定系数为1.24，边坡基本稳定，但安全储备不足，剩余下滑推力304.88KN/m，该段斜（边）坡存在整体滑塌的可能。图5.4.2-28-8’剖面稳定性计算示意图根据计算，该段道路右侧的斜（边）坡在8-8’沿潜在滑动面滑动的条件下，天然工况下稳定系数为1.56，边坡稳定。在暴雨的工况下稳定系数为1.25，边坡基本稳定，但安全储备不足，剩余下滑推力428.78KN/m，该段斜（边）坡存在整体滑塌的可能。图5.4.2-310-10’剖面稳定性计算示意图根据计算，该段道路右侧的斜（边）坡在10-10’沿潜在滑动面滑动的条件下，天然工况下稳定系数为1.53，边坡稳定。在暴雨工况下稳定系数为1.31，边坡基本稳定，但安全储备不足，剩余下滑推力131.41KN/m，该段斜（边）坡存在整体滑塌的可能。综上，该段道路右侧的斜坡目前处于基本稳定状态，存在整体滑塌的可能。=2\*GB3②、道路整平后填方路堤边坡（代表性剖面8-8’、9-9’）：该段道路右侧主要为陡斜坡地形，坡度35～40°，按设计标高回填整平道路后，将会在该侧道路形成高度1～6.2m的填方边坡，坡体成分为素填土，路堤边坡整体坡向180°，由于拟建大映路为城市支路，路堤边坡一旦发生破坏，将会威胁来往车辆及行人的安全，故该段路堤边坡工程安全等级为二级；为验算路堤边坡的稳定性，选取代表性剖面8-8’、9-9’分别进行稳定性计算：按现状地面计算：根据计算，该段道路右侧的填方路堤边坡在8-8’沿现状地面滑动的条件下，在天然工况+车载的稳定系数为0.76，暴雨工况+车载的稳定系数为0.67；填方路堤边坡在9-9’沿现状地面滑动的条件下，在天然工况+车载的稳定系数为0.80，暴雨工况+车载的稳定系数为0.70。据上，按设计标高回填该段路基，此填方路堤边坡易沿地面发生滑动破坏。按填土层与粉质粘土夹块石层界面计算：根据计算，该段道路右侧的填方路堤边坡在8-8’沿土层界面滑动的条件下，在天然工况+车载的稳定系数为1.37，边坡稳定，暴雨工况+车载的稳定系数为1.07，边坡基本稳定，安全储备不足；填方路堤边坡在9-9’沿土层界面滑动的条件下，在天然工况+车载的稳定系数为1.14，边坡基本稳定，安全储备不足，暴雨工况+车载的稳定系数为0.90，边坡不稳定。据上，按设计标高回填该段路基，此填方路堤边坡也易沿土层界面发生滑动破坏。工程措施建议：由于该段道路右侧斜坡处于基本稳定状态，安全储备不足，建议设计校核该段斜坡土体的下滑推力，在斜坡坡脚设置桩板挡墙进行支挡，并对已设置的重力式挡墙进行加固处理，均应以中风化基岩为持力层，达到稳定状态后，再在拟建道路右侧边线设置重力式挡墙支挡后进行该侧路堤的回填整平。3、里程K0+705～K0+790一般路基段（代表性剖面6-6’、7-7’）：该段主要为斜坡地形，经人工开挖，在斜坡坡脚形成陡坎（已有挡墙支挡），该段地形沿线纵向地形起伏较小，地形坡度1～3°，横向上地形基本与斜坡坡向一致，起伏较大，地形坡度25～40°,局部台坎位置可达75°。该段道路区，地表由填土覆盖，厚度3.0～6.9m，结构稍密，在该填土层之下及道路右侧斜坡上主要分布有崩坡积粉质粘土夹碎块石，厚度较大，一般4.0～12.0m，基岩主要出露在道路左侧的陡崖上，道路区下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。按设计方案，该段道路不存在大的挖填问题，最高形成高度2.5m的挖方土质边坡，坡体成分为素填土；由于此段道路右侧为斜坡地形，地形坡度较陡，经钻探揭露，岩土界面随斜坡坡面起伏，基岩面也较陡，为评价该段道路的建设适宜性，现对此右侧斜坡的现状稳定性进行评价：线路右侧的原始斜坡（代表性剖面6-6’、7-7’）：该段斜坡高度40～46m，地形坡度25～40°,坡体成分主要为粉质粘土夹碎块石，斜坡整体坡向180°，据现场调查，斜坡坡脚修建有挡墙进行支挡，由于该斜坡高度大，下方紧邻沙塘加油站，一旦此斜坡发生滑塌，破坏后果很严重，故该段斜坡的工程安全等级为一级；为验算线路右侧现状斜坡的稳定性，对剖面6-6’进行稳定性计算（7-7’的稳定性计算见第2节）：图5.4.2-86-6’剖面稳定性计算示意图根据计算，该段道路右侧的斜（边）坡在6-6’沿潜在滑动面滑动的条件下，天然工况下稳定系数为1.28，基本边坡稳定，安全储备不足，剩余下滑推力334.32KN/m。在暴雨工况下稳定系数为1.09，边坡基本稳定，安全储备也不足，剩余下滑推力1278.37KN/m，该段道路右侧的斜（边）坡存在整体滑塌的可能。工程措施建议：由于该段斜坡的剩余下滑推力过大，设计应校核该段斜坡土体的下滑推力，建议在斜坡坡脚设置桩板挡墙进行支挡，以中风化基岩为持力层，整段斜坡达到稳定状态后，再进行道路的放坡开挖及整平，素填土的放坡坡率取1:1.5。4、里程K0+790～K0+815填方路堤段（代表性剖面5-5’）：该段为施工区，经人工开挖，形成有多处土质边坡，高度一般1-3m，边坡坡角15-25°，局部陡坎位置（挡墙已支挡）坡角达75°，此路段的各边坡整体坡向为180°。该段道路区，地表由填土覆盖，厚度3.5～6.9m，结构稍密，在该填土层之下及道路右侧边坡上主要分布有崩坡积粉质粘土夹碎块石，厚度较大，一般5.0～7.0m，基岩主要出露在道路左侧的陡崖上，道路区下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。按设计标高整平道路后，主要将在道路右侧形成最大高度3.0m填方边坡，由于此段道路右侧为陡坡地形，坡度较陡，若不采取支挡措施，填方边坡易沿地面发生滑动破坏；经钻探揭露，道路右侧边坡地带的岩土界面倾角较陡，土层厚度较大，为评价该段道路的建设适宜性，现对此右侧边坡的现状稳定性进行评价：线路右侧的边坡（代表性剖面5-5’）：该段斜坡高度15～20m，地形坡度18～35°,坡体成分主要为素填土和粉质粘土夹碎块石，斜坡整体坡向180°，据现场调查，边坡坡脚修建有挡墙进行支挡，由于拟建大映路为城市支路，路堤边坡一旦发生破坏，将会威胁来往车辆及行人的安全，故该段路堤边坡工程安全等级为二级；为验算路堤边坡的稳定性，选取代表性剖面5-5’进行稳定性计算：图5.4.2-95-5’剖面稳定性计算示意图根据计算，该段道路右侧的边坡在5-5’沿潜在滑动面滑动的条件下，天然工况下稳定系数为1.51，边坡稳定；在暴雨的工况下稳定系数为1.28，边坡基本稳定，但安全储备不足，剩余下滑推力为36.92KN/m，存在沿基岩面发生滑塌破坏的可能。工程措施建议：由于该段道路右侧斜坡处于基本稳定状态，安全储备不足，建议设计校核该段道路边坡土体的下滑推力，对边坡坡脚已设置的挡墙进行加固处理，以中风化基岩为持力层，达到稳定状态后，再在拟建道路右侧边线设置挡墙，进行该侧路堤的回填整平。5、里程K0+815～K0+920一般路基段（代表性剖面3-3’、4-4’）：该段已进入徐家院子滑坡区内，道路拟修建于一台坎上（台坎已有挡墙支挡），道路区范围内地形平坦，地形坡度<3°，在道路里程K0+823～K0+875段左侧存在一临时性土质边坡，边坡高度2.2-6.5m，坡角30°，边坡坡向180°，坡体成分为素填土，据在业主处确认，该土质边坡将会作为运料拉出场区，按设计标高整平道路后，在该侧形成的挖方填土边坡高度将小于1.5m；在道路区余段两侧将会形成有高度很小（一般小于1.6m）的填方边坡，由于地形平坦，土层界面平缓，填土边坡不会沿地面或土层界面发生滑动破坏，但在此段末端里程K0+875～K0+920段道路右侧，由于未有挡墙支挡，现状填方边坡坡角陡（44°），可能发生土体内部的圆弧滑动破坏，威胁拟建道路安全。该段道路区，地表由填土覆盖，厚度8.0～12.6m，结构稍密，在该填土层之下及道路右侧边坡上主要分布有素填土和粉质粘土夹碎块石，厚度较大，一般10.0～21.0m，该段未见基岩出露，道路区下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。工程措施建议：由于此段道路里程K0+823～K0+875右侧边坡坡脚已设置有挡墙支挡，建议设计校核该段斜坡土体的下滑推力，加固挡墙使整段边坡达到稳定状态后，再进行道路的放坡开挖及整平，而在道路里程K0+875～K0+920段右侧由于人工开挖，形成坡度较陡的填方边坡，现无支护措施，应注意的是该段位于已治理的徐家院子滑坡内，建议在该段右侧修建桩板挡墙进行支挡，以中风化基岩为持力层，不得对滑坡体加载；素填土的放坡坡率取1:1.5。6、里程K0+920～K1+014.89填方路堤段（代表性剖面1-1’、2-2’）：该段位于徐家院子滑坡区内，区内地形经人工开挖，在道路右侧形成有多处土质边坡，高度一般6-9m，边坡坡角35-48°，坡体成分为素填土和粉质粘土夹碎块石，此路段的各段边坡整体坡向为160°。该段道路区，地表由填土覆盖，厚度5.4～12.8m，结构稍密，在该填土层之下及道路右侧边坡上主要分布有滑坡堆积层（粉质粘土夹碎块石），厚度较大，一般10.0～25.0m，该段未见基岩出露。按设计标高整平将会形成高度3.3～5.2m填方路堤边坡，由于该段道路右侧存在一填土边坡，边坡坡度35-48°，若不采取支护措施填筑道路，填方边坡易沿现状坡面发生滑塌，据钻探揭露，该段滑坡区，土层界面倾角平缓，基岩面埋深大，滑坡前缘已设置有桩板挡墙对该区域进行支挡，路堤边坡不会沿基岩面和土层界面发生滑动破坏。工程措施建议：由于该段道路右侧为陡边坡地形，加之本段为滑坡区域，建议在道路右侧边线先设置桩板挡墙进行支挡后再进行该侧路基的回填，挡墙持力层为中风化基岩。道路余段回填量很小，拟形成的填方高度小于1.3m，建议填土的放坡坡率取1:1.5。结构设计原则本次设计遵循“安全、经济、实用”的指导思想，应用工程地质类比法，综合经济性等因素确定设计方案。本次边坡的主要设计原则如下：（1）设计充分结合已有地质勘察资料，根据边坡的岩性、地质构造、地下水的作用和风化程度，采取相应措施，确保边坡的安全可靠。（2）加强地质勘探和现场踏勘，深入分析工程地质条件，增强工程研判，增强边坡处理技术措施的针对性。（3）边坡采用信息化施工、动态设计。边坡动态设计时应充分结合边坡变形监测数据，及时根据边坡的变形情况调整工程措施。施工技术要求板肋锚杆挡墙加固施工板肋锚杆挡墙加固位于道路K0+169～K0+400段，现状为重力式挡墙，根据业主委托重庆交大建设工程质量检测中心有限公司出具的《万州区大映路（天子路至天龙路连接路）条石挡墙检测报告》，报告的结论如下：按《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）评定重庆万州区大映路（天子路至天龙路连接路）条石挡墙安全性等级为Csu级，表明该挡墙不符合国家现行标准的安全性要求，影响整体安全，应采取措施。报告的建议如下：1）建议挡墙增设抗滑桩或锚杆，保证挡墙安全、稳定。2）按规范设置排水沟、截水沟等构造措施；必须保证挡墙排泄水系统的完整与通畅。3）在正常使用过程中，坡顶不应超载，坡脚不应随意开挖。4）在使用中应对该挡墙进行定期检查，一旦发现有异常现象，应及时通知相关人员进行处理。报告的截图如下：本次挡墙加固的原则主要是依据检测，采用板肋式锚杆挡墙进行加固，加固过程中采用分段进行加固，分段长度不大于15米，沿两侧向中间进行加固施工。锚杆挡墙竖肋尺寸0.3*0.4m，水平间距2.5m，锚杆竖向间距2.5m一道，锚杆采用HRB400锚杆，锚杆详见 结构支护典型立面图。锚杆挡墙施工工序：清理场地→核实现状管线及迁改情况→定位放线→施工临时截、排水设施→钻孔→插入钢筋→灌注砂浆→绑扎钢筋笼→浇筑肋柱→养护。施工必须按照逆作法施工工序，严禁爆破施工。（1）锚杆锚固段深度应从破裂面算起，如破裂面在岩体以外，则应保证锚固段位于稳定的中风化岩层内。（2）非预应力锚杆的自由段位于岩土层中时，可采用除锈、刷沥青传递漆和沥青玻纤布缠裹二层进行防腐处理。（3）锚杆定位偏差不宜大于20.0mm；锚孔偏斜度不应大于2%；锚孔深度超过锚杆设计长度不应小于0.5m。（5）锚孔在灌注砂浆之前，应排放孔内积水，注浆管宜与锚杆同时放入。砂浆保护层厚度应不小于25mm。锚拉桩（桩板挡墙）施工桩基采用D=1.5和D=2.0圆桩，桩身采用C30砼现浇，桩顶设置压顶梁。桩间采用C30现浇挡土板支护。1.构造要求桩身混凝土保护层厚度不小于70mm，面板混凝土保护层厚度不小于30mm。2.成孔本次设计采用机械干作业成孔，挖孔应严格执行跳桩开挖，跳孔间距根据现场实际情况确定。挖孔前应复核测量基线、水准点及桩位。开挖过程中应不断检查孔的中心及直径，做好施工记录。本次设计采用动态设计，开挖时应注意观察土质及岩性变化，对照复核地质报告，确保桩身嵌固长度满足设计要求，当现场实际地层岩性与设计出入较大时要与勘察、设计单位联系，当遇到不利土层，应会同有关单位采取处理措施。3.桩孔的施工容许偏差1、桩身尺寸不小于设计尺寸并不得大于设计尺寸50mm；2、桩位允许偏差：±150mm；3、垂直度允许偏差：0.5%；4、虚土沉渣清除干净，不允许对超挖部分垫土、垫砂，如有扰动或超挖应在清理干净后用同级混凝土垫平。4.钢筋笼制作及安装1、直径22mm及以上的钢筋应采用剥肋滚轧直螺纹连接，并应按规范要求错开接头，钢筋接头等级应达到Ⅰ级。钢筋必需具备出厂合格证明，使用前，应对钢筋进行随机抽样，做力学性能试验，满足规范要求后方可使用。2、水平钢筋（箍筋）与纵向钢筋交接处均应用扎丝绑扎牢固，箍筋弯钩应按规范加工，弯钩位置应错开布置。3、钢筋笼外侧需设混凝土垫块或采用其它有效措施，确保钢筋保护层厚度。5.混凝土浇注1、挖至桩身相应设计标高，应通知甲方会同勘察设计及有关质检人员共同鉴定，符合设计要求后清理孔底，及时验收，随即浇灌封底混凝土。2、封底混凝土浇灌后，应尽快浇灌桩身混凝土，如因条件所限需要延迟时，应在以后浇灌前先抽清孔内积水，清理封底混凝土层的表面，然后浇灌桩身混凝土。3、浇灌封底混凝土及桩身混凝土时，必须使用导管或串筒，出料口离混凝土面不得大于2m，且应连续浇灌，分层振捣，分层高度不大于1m，混凝土坍落度根据泵送距离确定。4、每根桩应有一组试块，且每个浇注台班不得少于1组，每组3件。6.质检1、必须对每一根桩做好一切施工记录，并按规定留混凝土试块，做出试压结果。2、桩孔开挖过程中，应按相应规范钻取岩芯并做试验，桩孔开挖至设计标高时岩体天然抗压强度不得小于4.5Mpa。3、对施工完的桩应进行质量和桩身完整性检验鉴定，采取超声检测等有效方法，提出鉴定报告，经验收合格后方可投入使用。锚索施工1.一般规定⑴预应力锚索施工是一项施工难度、技术难度较大的作业，应由受过专业训练并具有施工经验的单位承担，各主要施工工序应由专业技术人员进行指导和监督。⑵锚索施工全过程应进行详细的施工记录，并作为原始资料汇入竣工报告。⑶预应力锚索施工必须按钻孔、编索、安装、灌浆、张拉、封锚六大主要工序依次进行，各部分工序在保证主要施工顺序的情况下，可统筹安排。⑷在高边坡场地受限处施工锚索时，应搭设满足相应承载能力和施工要求的钢管脚手架。2.成孔要求⑴钻机：应根据锚固地层的类型、钻孔直径、钻孔工地的场地条件等来选取钻孔设备，岩层中应采用以压缩空气为动力的潜孔冲击钻机，在岩层破碎或松软等易于塌缩孔地层中应采用跟套管的钻进技术。⑵钻进方式：采用无水钻进，禁止开水钻，以确保锚索施工不致于恶化边坡岩体的工程地质条件和保证孔壁的粘结性能。⑶钻孔顺序：宜采用间隔钻孔，防止邻孔干扰。⑷钻孔位置：应符合设计要求，通常孔点坐标不得与设计的坡面坐标偏差（±100mm，±100mm）。⑸钻孔直径：孔径不得低于设计值的101％，以确保灌浆充分。⑹钻孔方向（钻孔倾角）：符合设计要求，钻孔方向与水平面和竖直面的夹角不得与设计角度偏差±1°～2°，可采用测斜仪进行检查、测试。⑺钻孔速度：钻孔速度必须严格控制，不得高出钻机本身标准钻速的1～2％，采用匀速钻进，以防止钻孔弯曲和变径，造成下锚困难。⑻钻孔深度：钻孔深度不得浅于设计深度的101％，且不得少于40cm。⑼钻进过程要求：钻进过程中应对每个孔的地层变化、钻进状态（钻压、钻速）、地下水及一些特殊情况做现场记录（附录）。如遇地层松散、破碎时，应采用跟管钻进技术，以保证钻孔完整不塌，如遇塌孔，应立即停钻，进行固壁灌浆处理（灌浆压力0.1～0.2MPa），待水泥砂浆初凝后，重新扫孔钻进。⑽孔底要求：钻进达到设计深度之后，不能立即停钻，必须在停止进尺的情况下，稳钻1～2分钟，防止孔底端部尖灭，达不到设计的锚固直径。⑾钻孔孔壁：钻孔孔壁不得有粘士或粉砂滞留，必须清洗干净，清洗方法宜采用高压气吹干，以免降低水泥砂浆与岩体的粘结强度，防止锚索不能下到预定深度。若遇锚孔中有承压水流出，待水压、水量变小后方可下锚索与注浆，必要时在周围设置排水孔。⑿成孔数目：每个边坡的最终成孔数目不得少于设计数目。⒀钻孔完成后，须经监理检验合格后，方可进入下一道工序。3.锚索制作⑴锚索体的材料：锚索体的材料必须严格按照设计要求的材料选用，所采用的材料必须要有国家法定单位或部门的合格证书及试验检测报告，选用高强度、低松弛的无粘结钢绞线，其技术标准为270级，直径^21.6mm，极限强度为1860MPa，为保证锚索制作质量，严禁采用光面钢绞线涂油脂套管子的工艺。⑵锚索体的制作：钢绞线必须从盘丝上按计算长度采用机械切割，严禁电弧切割，不得采用焊接，不能有锈蚀、损坏的现象，并将钢绞线在编索平台上拉直，每根锚索的钢绞线数目不得少于设计要求，同时将每根钢绞线锚固端剥除39cm长的PE塑料防护套管并用锯木面和棉纱清除粘附在钢绞线上油脂。⑶安全型压力分散装置的组装：按钢质承载体、额定锚固力挤压套（P型锚具2）、定位管、固定挤压套（P型锚具1）、为两级P型锚具涂抹油脂、安装密封管的工序顺次组装。=4\*GB2⑷安置注浆管：注浆管可采用PE软管。注浆管在锚固段应安置于扩张件和紧缩件的中部，底端要深入导向帽内，其周边均匀布置钢绞线，捆扎要牢靠，以便增强锚索刚度，为防止下锚过程中注浆管底端堵塞影响注浆，可在底端40cm范围内设置^10mm以上的孔若干，形成花管。=5\*GB2⑸安置扩张环：扩张环的数目按，应符合设计要求，其间距一般为1.5-2.0m，捆扎牢靠。=6\*GB2⑹锚索编号：锚索制作完成后，应进行外观检验，按锚索长度、规格进行编号。安全型压力分散锚索应对不同锚固单元的钢绞线进行标记，防止锚索张拉时出错。锚索使用前应经监理工程师认可。4.储存与安装⑴锚索体制作完成后应尽早使用，避免长期存放。⑵锚索应存放在干燥、清洁的地方，锚索体裸露部分应用浸渍油脂的纸张或塑料布进行防潮处理，不得露天存放，不得受到机械损坏或使焊渣油溅落在锚索体上。⑶锚索的运输与吊装应因地制宜拟定方案，锚索运输应按下列规定执行：水平运输中，各支点间距不得大于2m，锚索弯转半径不宜太小，以不改变锚索结构为限；垂直运输时，除主吊点外，其他吊点应能使锚索快速、安全脱钩；运输、吊装过程中，应细心操作，不得损伤锚索及其防护涂层。⑷锚索安装前必须严格检查钻孔深度，其值不得低于锚索长度的101%，其偏差不得超过lcm；锚孔内及周围杂物必须清除干净；此外，隔离架必须捆扎牢靠，锚索钢绞线不得有锈蚀、搭接、损坏、明显弯曲、扭转等现象，锚索的最终下放深度与设计深度的误差为±10cm。5.灌浆注浆材料为水泥砂浆或纯水泥浆，使用前必须进行试验确保合理的配合比以满足设计强度要求，一般情况下水灰比为0.4-0.45，灰砂比为1:1-0.3，浆体强度≥35MPa。水泥砂浆中水泥采用425#以上普通硅酸盐水泥，砂用平均粒径0.3-0.5mm中砂，含泥量不大于3%。注浆浆液应搅拌均匀，随拌随用，浆液应在初凝前用完，并严防石块、杂物混入浆液。注浆作业开始和中途停止较长时间再作业时，宜用水或稀水泥浆润滑注浆泵及注浆管路。⑷孔口溢出浆液或排气管停止排气时，需继续注浆3～5分钟方可停止注浆。每次灌浆结束都应稳压15～20分钟，以使灌浆充分。⑸注浆结束之后，应将注浆管、注浆枪和注浆套管清洗干净。⑹做好注浆记录。6.张拉与锁定⑴锚索锚垫墩和框架梁制作①锚索锚垫墩或框架梁制作应符合一般的钢筋混凝土施工技术规范要求。②锚索锚垫墩或框架梁采用现浇，为C30钢筋混凝土。③灌筑混凝土前，必须将螺旋钢筋、锚垫板固定在框架梁钢筋上，方向与锚孔方向一致，摆放平整，再一起现场浇注、振捣，尤其在锚孔周围，钢筋较密集，应仔细振捣，保证质量。④锚索框架梁应分片施工，两相邻框架梁接触处灌筑素混凝土或水泥砂浆。⑵锚斜托的制作：为保证锚索垂直受力，需设锚斜托。锚斜托水泥混凝土标号必须按照设计要求，其强度必须达到设计要求方可使用。⑶锚具：锚具应采用OVM体系定型产品，也可采用其他类似体系定型产品。锚具应包含外锚头、夹片、钢垫板、螺旋筋、固定钢筋。⑷张拉设备：张拉作业前必须对张拉机具设备进行标定。⑸张拉：待锚索锚固段的浆体强度达到设计要求后，方可进行预应力张拉。正式张拉前必须进行预张拉，使锚索体完全平直，再依次取设计锁定值的0.3、0.5、0.75、1.0、1.1倍进行逐级张拉，加荷速率控制在50-100kN/min，每级张拉时间间隔10分钟。如拉力没有明显衰减现象，方可进行锁定。⑹张拉注意事项①锚索在张拉前必须把承压支撑物件的面整平，将锚具安装好，并和锚索轴线方向垂直，安装千斤顶时注意千斤顶轴线应与锚索轴线在一条直线上，而且不可压弯锚头部分。②安装前应对于千斤顶和电动油泵进行标定，按标定的数据进行张拉，在张拉时，事前检查油泵各阀门的工作情况、油管的畅通情况。以免在张拉时油泵工作不正常而造成张拉失败。③锚索张拉应按一定的程序进行，锚索张拉顺序应考虑邻近锚索的相互影响。④锚索张拉荷载要分段逐步施加．并作好加荷和观测变形记录，严禁一次加至锁定荷载。⑤锁定作业必须严洛执行“《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2018）”，“岩土工程预应力锚索设计与施工技术规范”，不能有违规操作。⑥锚索张拉时采用“双控法”，以控制油表读数为准，用伸长量校核。7.封锚封锚必须采用混凝土或高强砂浆把锚头封闭，以防止风化侵蚀，禁止出现不封锚导致锚头、钢绞线锈蚀的现象。8.安全型压力分散装置的性能要求与检测指标1）质量控制①锚索施工质量控制标准见下表：②预应力锚索施工必须建立健全以岗位责任制为主的各项规章制度，认真做好各项工序的检查与验收。③施工中上道工序不合格或未经监理工程师验收签证的预应力锚索阶段产品，不得进入下一道工序。表锚索施工质量控制标准序号项目质量标准1锚索孔①钻孔直径≥锚束直径40mm以上，且不得小于图纸规定孔径；②方位角≦1°，开孔孔位偏差≦20cm；③一般部位孔斜≦孔深的3%，特殊部位孔斜≦孔深的1%；④造孔超深偏差≦20cm；2地质缺陷处理处理及时，质量符合设计要求3编索穿索①钢绞线材质满足设计要求，有出厂材质证明及抽样检查的材质报告，外观检查无缺损、锈蚀；锚固单元安装符合图纸要求；②穿入孔中的锚索平顺不扭，进浆、排气管畅通，止浆袋承受压力≧0.5MPa，锚索结构无损坏，外露段保护良好。③穿索前，应对锚索孔清孔，要求无杂物、岩屑和积水；4内锚段灌浆①灌浆材料、配合比、强度等级符合设计要求；②灌浆压力0.5MPa，闭浆时间30min，进、排浆量应一致③灌浆量大于理论注浆量，回浆量比重不小于进浆比重；5外锚墩混凝土浇筑①基础面无松动块石，岩石清洗干净；②锚垫板外平面与孔口管及孔中心线垂直角误差<0.5，钢筋、模板的规格尺寸。③安装位置符合设计要求；④混凝土振捣密实，试件强度符合设计要求；6张拉①张拉程序符合规定；②每级张拉力与理论计算伸长值应符合规范要求和地区经验值；③张拉升荷速率每分钟不超过设计张拉力的1/10；7外锚段灌浆①灌浆材料、配合比、强度等级符合设计要求；②灌浆压力0.3MPa-0.5MPa，闭浆时间30min，且进浆、排浆量一致③灌浆量大于理论注浆量，回浆量比重不小于进浆比重；④对在张拉段灌浆管不通的情况下，采取有效处理，满足要求；8外锚头保护符合设计图纸及技术要求；保护罩、垫板、黄油、石蜡、密封等安装合理。具备多次张拉的条件。防腐处理不留后患。④发生质量事故或问题，施工单位应及时提出事故报告和处理措施，经监理工程师批准后实施。⑤预应力锚固施工前，必须依据现场生产性试验成果，制定出各工序的安排操作规程。张拉操作人员未经考核合格不得上岗，严禁违章操作。2）质量检查①施工单位应建立健全以自检为主的三项检查制度。施工中必须做好各工序的施工记录，及时整理、分析记录数据，并作为验收依据。②现场质量检查按下列规定进行：锚墩（梁、柱）混凝土、水泥灌将材料应符合国家标准；预应力钢绞线抽样标准：在使用前按来料盘数的10%随机抽样检查，质量达到《钢绞线技术指标表》的要求。锚夹具抽样标准：每批外观检查10%，硬度检查5%，同一批次锚具应进行1组（3索）静载试验，试验方法见《预应力筋锚具、夹具和连接器》GB/T14370—2001锚束及其附件应全部逐束检查，除应满足设计要求外，必须校验锚束长度及孔位牌号与实际的孔号、孔深是否相符。当发现不合格产品时，应加倍扩检；③穿束前，监理工程师应对锚孔、锚束进行复检。张拉前，按复检结果签发张拉许可证。④长期监测锚索外锚头保护装置必须完好，不得损伤。长期监测系统必须符合设计要求，并应与锚固工程同步完成。⑤设计张拉力的控制与检查，应以压力表读数为准，同时应校验其伸长量。⑥封孔灌浆的沉缩部分复灌后不得有脱空现象。3)安全型压力分散装置的检测指标①安全型压力分散装置的极限承载力不小于n295kN（n为钢绞线束数）。安全型压力分散装置的极限承载力由具有相应资质的检测单位通过室内锚固静载试验得到。②安全型压力分散装置应具有与岩土体协调变形的能力，保证锚固体系在大变形条件下能够正常工作。在保证锚固体系正常工作状态下，安全型压力分散装置的允许变形量不小于3cm。安全型压力分散装置的允许变形量在生产厂家提供的资料的基础上，由具有相应资质的检测单位通过室内锚固静载试验得到。③安全型压力分散装置应能够与抗滑桩协同变形，避免锚固体系过载或索体拉断。本项目中，安全型压力分散装置的“额定锚固力”为n185kN（n为钢绞线根数）。安全型压力分散装置的“额定锚固力”由具有相应资质的检测单位通过室内锚固静载试验或现场拉拔试验得到。9.锚索试验（1）基本试验锚固体与中风化地层粘结强度特征值基本试验采用孔径200mm共3组进行试验，锚固体砂浆为M30，并根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录C的要求加荷及试验要求进行试验，并最终确定锚杆锚固体与中风化岩体的粘结强度特征值，当泥岩极限粘结强度标准值小于550KPa，请通知设计人员对锚固长度进行调整。（2）验收试验预应力锚索验收试验根数为每种锚杆总数的3%，本次设计锚索设计张拉荷载、锁定荷载和验收试验荷载值详见锚索大样图。试验标准按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录C执行。施工工序及施工注意事项施工工序：（1）边坡坡顶设截、排水沟，及时排走地表水，排水沟的设置应根据现场实际情况确定。坡顶设置安全防护网。（2）边坡位置和高度参数与现场不一致的，以现场为准，差异较大时，应通知