变电所毕业设计

1设计目的规定太岳煤矿35kv地面变电所的设计，本设计要完毕对太岳煤矿地面变电所的设计，通过设计规定我们熟悉掌握所学课本理论知识，实现理论和实践的结合。结识国家有关煤矿供电技术经济方面的方针政策和安全面的规章制度；扩展了我们的知识领域，培养了我们严厉的科学态度，提高了我自身独立思考问题的能力，通过本次设计让我们纯熟了对供电手册，供电技术书的使用和查阅；以及我们编写技术手册、绘制技术图纸的能力；培养了我们对煤矿供电设计能力的基础训练。毕业设计必须符合国家技术政策和有关矿山供电的规章制度。尽量采用新型高科技技术，新设备和国产先进技术，保证技术的先进性。在保证煤矿供电安全性、可靠性和供电质量的基础上尽也许的节约投资,尽量做到对矿山供电的优质，安全，经济，可靠。2矿山供电设计的原资料2.1交通位置山西汾西太岳煤业股份有限公司太岳煤矿位于山西省中南部，从属沁源县西部的柏子镇、李元乡、中峪乡、古县北平镇，其地理坐标为北纬36°27′42″～36°33′06″，东经112°09′31″～112°14′53″。在井田的西部有北平-古阳公路经古县、洪洞可与大运公路及南同蒲线相接，南部有宝丰-唐城公路经安泽与309国道相连，中部柏子-中峪-沁源及北部的柏子-李元-北园村公路经沁源-沁县公路可接208国道和太长高速公路，沁（源）-沁（县）铁路可与太焦铁路线相接，交通尚属便利。2.2地形、地势及河流井田地处太岳山区霍山东麓。地形总的趋势是南、北部高，中部低，最高点在北部的侯神岭西部，标高1499m，最低点在柏子河蔚村段的河谷中，标高1058.20m，相对高差440.80m。区内地形复杂，沟谷纵横，柏子河河谷较为宽阔，由西北向东南贯穿矿区中部，两侧山谷呈树枝状分布，属侵蚀强烈的中山区。本区属黄河水系沁河流域，重要有柏子河及其支流，北部有狼尾河，南部有蔺河，均属季节性河流，近几年长期干枯。2.3气象与地震本区属大陆性气候，昼夜温差较大，根据沁源县气象站观测资料，年平均气温8.6℃，极端最高气温35.6℃(1995.7.5)，极端最低气温－25.8℃(1990.2.1)；年平均降水量634mm，年最大降水量834.3mm(1986)，年最小降水量为541.4mm(1996)；年平均蒸发量为1547.2mm，年最大蒸发量为1749.6mm(1995)，年最小蒸发量为1397.1mm(1991)；蒸发量比降水量大2～3倍。春冬季雨雪少，雨季多在7～9月份，最短无霜期143天，结冰期多在十月份至次年三月份，最大冻土深度80cm(1993)，夏季多东南风，春冬季多西北风，最大风速14.0m/s(1994)。3矿山供电电源和变电所位置的拟定3.1变电所位置的拟定变电所位置的拟定对煤矿供电非常重要，变电所位置选择对的与否将对供电质量供电安全性，供电安全性和供电经济性产生较大影响。对于矿山地面变电所，变电所的位置应尽量接近负荷中心，按照国家规定选择合适的位置，具体选址可参照下列规定选址：(1)电力变压器的位置最佳接近负荷中心；

(2)尽也许的实现供电设备搬运和装载简朴方便；

(3)最佳使进出线接线简朴，尽也许的实现不交叉；

(4)最佳不要建在地形不稳定的地段；

(5)应尽量接近电源侧；

(6)最佳建在地势较高的地段，以免短路；综合以上的规定，和国家有关规定，结合该矿区实际的地理条件在该煤矿提高机房左侧设一35KV变电所。3.2供电电源的拟定对于煤矿性公司来说，矿山的供电相称重要，当供电系统发生故障时也许发生重大的人身伤亡事故，所以矿山供电属于一级负荷（重要负荷），故必须选择双电源供电，两电源配合使用，其中一电源发生故障时，另一电源能正常提供矿山用电，不至于发生事故。以下为两种设计方案：方案一、采用两条回路独立电源供电，一条回路由李元变电站二次侧35kV母线供电，另一条回路由太岳变电站二次侧35kV母线供电。方案二、从太岳110KV变电站二次侧35kV母线平行引进两回路供电，此为双回路供电。表3-1选择方案一、二对照表方案比较项目方案一方案二供电质量高高供电线路安全系数很好好供电可靠性高较高电能损耗小大敷设线路是否方便方便方便比较名次12由上表可得，通过供电可靠性、供电质量、电能消耗，线路造价等综合考虑方案1比较合适。4负荷记录4.1矿区情况太岳矿年产150万吨，可采年限38.8年，本矿是斜井开拓生产，。太岳矿35kV变电站，该站有2回电源线路。一回路引自太岳110kV变电站，线路长10km。另一回路引自李元35kV变电站，线路长4.5km。两回路的架空导线均为LGJ-150。图4-1太岳35kV变电所电源位置接线图4.2负荷记录和无功补偿4.2.1负荷计算不管什么公司什么用电单位，所需的电能都是由电力提供的，而变电站就是连接用户和供电系统的中转站，所以不管是对于用户还是供电系统变电站的地位是非常高的，为了使供电系统对用电单位安全、可靠的提供电能，很有必要对变电所的所有负荷进行计算。4.2.2主井提高机为例计算负荷总的有功计算负荷为：==0.92023=1800KW（4.1）总的无功计算负荷为：=tan=18000.63=1134kvar（4.2）总的视在计算负荷为：KVA（4.3）式中:K——提高机的需用系数；cos——提高机的功率因数；Tan——为Cos相应的正切值；总的计算电流为：（4.4）式中:U——供电系统的额定电压（单位KV）；4.2.3变电所的总计算负荷==0.9(1800+1280+960+560+...+1197.3)=14194.3KW==0.95(1134+806.4+……+1029.7)=10616.2kvar===17725KVA（4.5）式中:,——有功、无功功率总计算值和；、这里取：K=0.9，、K=0.95变电所的功率因数为：cos===0.8（4.6）4.2.4无功功率的补偿根据《国家供用电规则》的规定：高压用户功率因数应在0.9以上，当变电所的功率因数低于0.9时，可以通过人为的办法进行补偿，补偿后的功率因数不低于0.95（大于等于0.95）。4.2.5电容的补偿容量的计算（4.7）=14194.3(0.644-0.329）=4471.2kvar4.2.6电容器台数的拟定变电所的无功功率补偿装置，可以选择成套电容器柜，也可以选择单台电容器。电容器组在接入供电电网时，可用中性点不接地的双星接或星接线。根据额定电压、补偿容量及接线方式本设计选择BFB6.6/-30-1w（额定电压6.3/KV，容量30kvar)双Y接线的电容器装于电容器柜中，每柜装设15个电容器（三相电，每相5个电容器），每柜总容量450Kvar,所以计算电柜数为：N===13（组）（4.8）式中：——单电容器柜的额定容量值；——BFB6.6/-30-1w的实际工作电压（KV）；——电容器的额定工作电压（KV）电容器柜接在两段母线上，每条母线上接的柜数为:n===3.25取大于等于计算值的整数，所以n=4,电容器柜总数应为N=4n=16台电容器的实际补偿容量：Qc=qN.cN()2=450×16×()2=6530.6(Kvar)人工补偿后的功率因数为：Qa.c=Q∑-Qc=10616.2-6530.6=4085.6(Kvar)Sac===14770.6(KVA)（4.9）Cosψac===0.96（4.10）功率因数大于0.95,符合规定。负荷登记表(见附表）5主变压器的选择选择主变压器时，主变压器的容量应按补偿后变电所的负荷总容量以及主变压器的台数和运营方式拟定，本煤矿有大量的一，二类负荷，所以一定要选用两台变器。方案一：两台变压器并联运营。方案二：两台变压器，一台工作，一台备用。5.1第一种方案计算每台变压器的容量为:KVA（5.1）式中:—变压器额定容量；—发生故障保险系数，对矿山公司一般选择不小于0.8；—变电所补偿和的容量；查《工矿公司供电》表2-3选择S11—12500/35型变压器两台:计算主变压器的负荷率:（5.2）5.2第二种方案计算主变压器的容量:KVA查《工矿公司供电》一书9-1表，拟定选择S11-16000/35型变压器.计算主变压器的负荷率:表5-1S11-12500/35和S11-16000/35型变压器重要技术数据型号容量额定损耗（KW）额定电压（KV）空载电流%阻抗电压%组别外形尺寸（mm）空载短路高压低压长宽高S11-12500/351250019677356.30.78YN,d11422032604150S11-16000/351600022.593356.60.78YN,d11455036204430方案比较情况见表5-2，由表5-2可以看出：方案一选择S11-12500/35型变压器、方案二选择S11－16000/35型变压器。经比较，选用方案二合理。方案比较方案比较项目方案一方案二技术指标负荷率0.90.89供电可靠性低高供电质量高较高操作方便方便设备运送方便方便维护管理方便方便方案比较名次11经济指标电力损花费用11.38615.95基本电费96万60万方案比较名次21综合比较名次215.3变电所供电系统的拟定电力变电所的主接线对电力系统非常重要，进线、出线供电回路数，电气设备的特性以及负荷性质等条件都需要考虑。主接线方式必须在保证供电系统安全可靠的前提下，最佳动作灵活，接线方式简朴，设备维护以及操作方便，尽量节省有色金属的使用费用，电力系统主接线是变电站、发电厂等电力系统设计的首要部分，更是组成供电系统的首要环节。主接线的拟定对供电系统整体运营起这非常重要的作用，并且主接线对变电站的设备选型、变电站的继电保护有着很大的参考价值，所以必须严谨的准确的选择主接线方式。5.3.1变电所一次接线的拟定本煤矿供电系统采用双回路供电，力求接线容易简朴、运营灵活、和维修方便的条件下可采用桥式接线。桥式接线可分为内桥接线方案、外桥接线方案和全桥接法。当用户负荷不稳定，变压器时长维护检修时，最佳用外桥接线。这种接线的变电所改变送点线路不是很好。内桥接线同外桥相比，一次接线侧收到了断路器的保护，提高了送电可靠性，但是主变压器切换不方便，全桥式接线中和了内桥外桥的特点，其特点是线路侧、变压器高压、低压侧都装有断路器保护，所以具有适应性强，运营灵活，对供电线路、电力变压器的操作都用相称大的优点。综上所述，采用全桥接线综合了内桥外桥的优点。5.3.2变电所二次接线的拟定由于本矿供电变电所要对矿山井下供电（提高机、井下照明、井下水泵房属于一级负荷）和井上地面场合（人工村、机修厂等）供电，所以可采用单母线分段供电，当任一段供电线路发生故障另一供电线路可以通过母线分段对故障线路供电，提高了供电可靠性。下图5-1为变电所主接线图。图5-1太岳煤矿变电所主接线图6短路电流的计算为了准确的选择电气设备，选择短路保护装置；以及是否需要采用限流措施及对的选择限流装置；拟定电力系统运营方式和接线方式，必须对线路的短路电流以及短路冲击电流和短路容量进行计算。图6-1短路计算图6.1短路电流计算以(主井提高机)短路点为例，其短路计算如下：选定基准容量S=100MVA，U=37KV，U=6.3KV6.1.1最大运营方式下短路电流的等值电路图（图6-2）为:S=400，两台变压器同时运营，L=10km，L=0.5km，==9.16KA图6-2点的等值电路图计算标幺值如下：供电电源电抗标幺值：===0.2535KV架空线路电抗标幺值：=XL=0.4×10×=0.29主变压器电抗标幺值：====0.5电缆线路电抗标幺值：==0.08×0.5×=0.1总电抗标幺值：=X+++++=0.25+0.29+0.25..+0.1=0.89三相短路电流：===10.29KA（6.1）短路电流冲击值：=2.55×=26.245KA（6.2）短路电流有效值：=1.51=15.5379KA（6.3）短路容量：=S/=112.36MVA（6.4）6.1.2最小运营方式下短路电流点的等值电路图（图6-3）为：SS=300，单台变压器运营，L=12.8km，L=0.5km，==9.16KA图6-3点的等值电路图计算标幺值如下：供电电源电抗标幺值：===0.3335KV架空线路电抗标幺值：=XL=0.4×12.8×=0.37主变压器电抗标幺值：===0.5电缆线路电抗标幺值：=XL=0.08×0.5×=0.1总电抗标幺值：=+++=0.33+0.37+0.5+0.1=1.3三相短路电流：KA短路容量：=S/=76.923MVA表6-1短路电流计算值线路最大运营方式最小运营方式Imax(3)iimIimSsmaxImin(3)Imin(2)Smin12.8677.2388024.364562174.42912.2161531.910468141.3669211.5583629.6893617.58398126.53637.4915486.54350682.80748311.5949329.4679517.52834126.57217.0157466.16215476.3468743.97572910.143216.4625943.413633.3614092.9188536.7776154.5784811.675376.85944249.961213.7921653.28432541.3787369.61287824.5112914.61015104.88426.6962195.79918873.168579.61187924.5102814.61004104.88426.6962195.79918873.069589.22296223.516414.01728100.62916.5046225.63325970.97780910.2627526.1701515.5993111.98647.0157486.06705676.44607102.1215985.4110773.2248123.151721.9355721.67625621.121821111.108228.0719116.73147120.12167.3452936.36020980.150231210.2907326.24515.538112.367.050156.31023676.950897输入线路的选择7.1母线的选择7.1.135kv母线的选择1.按母线最大电流选择截面积35kv母线的长时允许电流：Ip===234A（7.1）考虑通常情况下过负荷5%，则其最大长时负荷电流为：=2341.05=245.9A铝绞线的经济电流密度为＝0.9()，导线的经济截面为：A===273（7.2）可初选LGJ-300型钢芯铝绞线；2.按最大长时允许电流校验：查表得LGJ—300型导线长期允许电流为746A大于长时负荷电流245.9A故符合规定。3.短路热稳定条件校验:（7.3）式中：——母线的最小热稳定截面,单位mm2——通过母线的最大三相短路电流稳定值，单位A;——集肤效应系数；铜圆母线，直径在20mm2以下；铝圆母线，直径在22mm2以下；——导体的热稳定系数；7.1.26kV母线的选择1.按正常工作连续电流选择，并且考虑长时工作时变压器也许过载5%，===1434A（7.4）可选用LJ-185型矩形铝母线，在25C时其载流量为9.38kA，若考虑温度修正系数，在环境温度为40时：==0.83（7.5）则修正后的长时载流量为：=0.839.38=7691.6A〉=1434A；满足系统规定；2.热稳定性校验：最小需用截面：式中：---肌肤效应系数，可取1.1；C---热稳定系数，正常工作在40摄氏度时，可取C=98；---发生短路发热的等值时间（限时速断时间2秒，加上故有时间0.2秒）则：==147.3mm2〈1000mm2；（7.6）满足规定。7.2电缆的选择电缆在供电系统中是一种特殊的导线，选择电缆时应考虑敷设的场合，移动频繁的可采用橡套电缆，固定敷设的可采用铠装电缆，要承受较大拉力的可用钢丝铠装电缆，有火烧火灾和爆炸危险的不能使用铝芯、铝包或油麻外被层电缆，有腐蚀性的敷设场合应尽量采用塑料外被层电缆。锅炉房，机修厂，选煤厂，压风机为固定敷设，可采用无铠装电力电缆；主、副井提高机可采用钢丝铠装电缆，井下可采用橡套电缆。无铠装：YJV/YJLV，额定电压6.6，芯数3。钢丝铠装电缆：YJV32/YJLV32，额定电压6.6，芯数3。电缆截面的选择同架空线路。7.2.1电缆的选择：（以主提高机为例）最大长时负荷电流：===192.46A；（7.7）1.按经济电流密度选择电缆：查表得铝芯电缆得经济密度为=1.54则其经济截面===124.97（7.8）查表可选ZLQ22-6-395型铝芯纸绝缘铅包粗钢丝铠装电缆单根三芯敷设土壤中，其长时电流可为260A，符合规定。2.电缆截面的选择可按长时允许电流校验：由使用环境温度得：地面最高温度可达42，==0.82，（7.9）则温度修正后其允许的最大长时负荷电流为：==2600.82=231.2A〉=192.46A，满足规定。3.按电压损失校验电缆截面：高压系统中规定不得超过7%--10%，对煤矿来说规定不得超过5%，得：=60000.05=300V线路实际电压损失为：=（7.10)==192.46250=25.9V式中：S——为所选电缆得截面——为导线电导率故电压损失〈=300V满足规定。7.3绝缘子的选择重要用来支持导线和杆塔绝缘。目前种类很多，按其安装环境可分为室内绝缘子和室外绝缘子。选高压支柱式绝缘子选择：35kV室外母线绝缘子的选择：35kV室外母线瓷瓶，可选ZS-35型悬式绝缘子串，每串4片绝缘子；绝缘强度可达400mm,机械破坏负荷400kg。6kV母线支柱绝缘子选择：6KV母线为单体铝母线，故可选ZC-10型支柱绝缘子，其机械破坏负荷为1250kg户外选ZSW——35/4；户内选ZL——35/4Y；户外支柱ZS——实心棒型支柱；ZSX——悬挂式棒式支柱；ZSW——耐污型棒式支柱；户内支柱ZL——户内联合胶装；Y——圆柱底座；8电气设备的选择8.1高压开关柜选择（进线35KV）35kV室内布置及6kV高压配电设备一般采用品有五防功能的成套高压开关柜。它在电力系统中有保护和控制高压设备和送电线路的作用，其中安装有保护设备，高压开关设备，监测装置和绝缘子母线等，本方案可选择移动开关柜。8.1.1一次方案的拟定选择可考虑：考虑负荷情况太岳煤矿供电所负荷容量大，对继电保护规定较高，必须使用断路器进行控制和保护，由于是采用双回路供电，所以断路器的两侧均应装设隔离开关。考虑开关柜之间的组合情况。采用断路器联络；断路器两侧均应安装了隔离开关，所以两柜组合使用。（1）断路器高压断路器（符号QF）是高压设备的一种，它的通断电流能力很强，既能在正常的工作电流下通断，又能在线路发生短路的情况下切断线路，还可以在继电器的作用下自动接通和断开线路，结合本站的设计理念即：无人值守综合自动化，必须具有可靠、安全、免维护等优点做该站支持设备，本站选择ZN--40.5（Z是真空断路器，N是户外式，40.5是高压短路器的额定电压，单位KV）型真空断路器，具体参数如下：表8-1ZN--40.5型真空断路器参数序号单位名称数据1额定电压KV40.52额定绝缘水平1min工频耐压A803雷电冲击耐压1804额定电流KA12505额定动稳定电流(峰值)506额定热稳定电流(峰值)207永磁机构机械寿命次≥100000选型简介：35kv母线的可通过电流：Ip===234A；所以可选择ZN——40.5型真空短路器；（2）隔离开关高压隔离开关（符号QS）重要是隔离电源，以起到对线路的检修和设备的维护，它不设有专门的灭弧装置，不能通断带有负荷的线路，一般有和断路器搭配使用以起到保护线路的作用，本设计选择GW5-35G/600型高压隔离开关（G产品名称，W户外）设备型号操作机构重量4s热稳定电流极限峰值电流额定电压额定电流GW5-35G/600CS17型3T16KA72KA35KV600A表8-2GW5-35G/600型高压隔离开关参数（3）电流互感器电流互感器（符号TA）可以通过自身的变比可以将一次侧的高电流转化到二次侧的低电流，以实现二次侧仪表和继电器的工作。本设计35KV侧选择LCWDL-35-3-600/5电流互感器，具体参数如下：表8-3LCWDL-35-3-600/5电流互感器参数型号变比二次负荷阻抗动稳定电流1S热稳定电流LCWDL-35-3-600/5600/5213575（4）JN-35接地开关表8-4JN-35接地开关参数型号额定电压最高电压热稳定电流动稳定电流雷电冲击电压工频电压JN-3535.0KV40．5KV20.0KA50.0KA185.0KV80.0KV8.2电气设备的校验8.2.1断路器校验（35KV为例）已知架空线所用导线为LGJ—300，长度为4.5km,查《电力工程电气设备手册》，该线路每公里电阻为0.17欧，35KV电压下每公里电抗为0.386欧，忽略几何均距的影响，LGJ—185在35KV电压下每公里阻抗标幺值为0.0308，则35KV进线的阻抗标幺值为：Z∑*=10×0.029=0.291.：Z∑*=0.29+0.25=0.54I⑶==2.89(KA)=2.55×=7.37（KA）=1.51=4.36（KA）2.：Z∑*=0.33+0.37=0.7I⑵=×0.866=1.912(KA)3.本站主变压器低压侧最大三相短路电流:已知两台主变压器的阻抗电压均为8%，则其阻抗标么值为：Z*==0.5阻抗Z∑*=0.54+0.5=1.04I⑶==8.8(KA)折算到主变高压侧I⑶==1.5(KA)4.本站主变压器低压侧最小两相短路电流:阻抗Z∑*=0.7+0.5=1.2I⑵=×0.866=6.61(KA)折算到主变高压侧I⑶=×0.866=1.1258(KA)5.额定电流容量校验（35KV为例）:=20KA>=2.89KA式中：——断路器的额定分断电流,经校验合格.按动稳定校验：；式中：——电气设备的极限通过电流峰值,经校验合格.热稳定校验：(8.1)由上可知断路器符合规定。8.2.2电流互感器校验（35kv为例）：热稳定的校验：；；动稳定校验：；式中：--动稳定倍数；8.2.3高压隔离开关的校验（35KV为例）：1.动稳定校验35kV母线上的最大冲击电流7.37kA〈72kA；动稳定符合规定2.热稳定校验对于35KV隔离开关继电器动作时限应比35kV进线的继电保护动作时限2.5S大一个时限级差，故=2.5+0.5=3S.此时短路电流通过隔离开关的总时间为0.2+3=3.2S相称于4S的热稳定电流为：热稳定满足条件。8.36kV侧开关柜选择（XGN-6）按操作电源开关柜操作测量、机构、保护装置、计量仪表来拟定。选择好合适的隔离开关、断路器、电流电压互感器装设到开关柜中选择方法同35KV高压侧；具体选型型:ZN-12型真空断路器(6kv）名称单位数据额定电压KV12额定绝缘水平1min工频耐压A42雷电冲击耐压75额定电流KA3150额定动稳定电流(峰值)80额定热稳定电流(峰值)31.5永磁机构机械寿命次≥100000（2）LZD1-10电流互感器（6kv）型号变比工作电压动稳定电流1S热稳定电流KGN10-102023/510KV9050（3）GN25-10Q/2023隔离开关（6KV）型号额定电压额定电流动稳定电流4s热稳定电流GN25-10Q/202310kV2kA100kA40kA隔离开关，断路器，电流互感器的校验同35KV侧.9变电所继电保护在矿山供电中，很也许出现供电故障和异常运营状态，例如，短路，过电流，过负荷等，所以很有必要安装继电保护设备。当变电所供电系统出现不正常运营状态或者发生故障时，继电保护设备能快速的发现故障，通过对断路器的控制来切断故障，以免故障蔓延，起到对变电所的保护。9.1进线开关的保护整定9.1.135kV进线的定期限过流保护的整定计算，按躲过被保护线路的最大短路电流，以免在通过时使保护装置误动作，并且其返回电流Ire也应躲过被保护的最大负荷电流，否则保护装置还也许发生误动作。最大负荷电流=2I30=2=2=468.3A(9.1)式中：——返回系数，取0.85；——可靠系数，取1.2；——电流互感器的变比；——接线系数为1；灵敏度校验：规定对本条线路及下一条线路或设备相间故障都有反映能力；>1.5(9.2)式中：——保护末端的系统最想运营方式下的两相短路电流；满足规定；：，作电流即速断电流应躲过它所保护线路的末端的最大短路电流（三相短路电流）来整定。由短路计算知=6.61kA，折算到35kV侧为：=A则动作电流为：(9.3)查表可选DL-34型电流继电器，其动作整定范围为：12.5～50A，动作时间不大于0.03s，选用DS-121型时间继电器，时间整定范围为0.1～1.3s在本设计中系统规定整定到0.5s。灵敏度校验：用保护末端35kV母线上最小两相短路电流来校验。>1.5(9.4)满足系统规定.9.2主变压器的继电保护9.2.1保护装置对与电力变压器的下面故障及不正常运营方式，必须装设相应的保护措施：(1)变压器外侧短路而导致的过电流；(2)单相接地短路和相间短路；(3)变压器过负荷保护；(4)绕组的间短路保护；(5)油面减少保护；9.2.2保护的装设原则（1）变压器过载，油量少，变压器温升和冷却系统出现故障，可采用信号应安装设备。（2）相短路的线圈和引线，中性点直接接地侧的接地电路，绕组匝间应装设短路，瞬时动作，使保护装置跳闸。（3），直接接地的电网导致外部接地故障过流。9.2.3电力变压器的过流保护无论过流继电器或过电流脱扣器，也无论是定期限或反时限过电流保护电力变压器组成，原理和电源线前面描述过电流保护元件，原理完全相同。=（1.5-3）INT式中：INT——为电力变压器的额定一次电流已知：变压器型号S11—16000/35；重要参数有：Sn=16000KVA；UN1=35KV；UN2=6KV：CT35=600/5；CT6=2023/5；INT1=264A；INT2=1466A；=2INT1=2×264=528A；=2INT2=2×1466A；；(9.5)式中：——可靠系数，取1.2；——返回系数，取0.85；——电流互感器的变比；——接线系数为1。灵敏度校验：规定对本条线路及下一条线路或设备相间故障都有反映能力；=0.866I⑶=1912A>1.5(9.6)符合规定。9.2.4电力变压器的过负荷保护，与输电线路的过负荷同样。，即：=式中：——可靠系数，取1.2；——变压器一次侧额定电流（单位A）；——互感器变比；9.2.5电力变压器的差动保护差动保护分纵联差动保护和横联差动保护两种形式，纵联差动保护用于单回路，横联差动保护用于双回路。电力变压器的差动保护重要用来保护电力变压器内部以及引出线和绝缘套管的相间短路，并且也可以用来保护变压器内部的匝间电路，其保护区在变压器一、二次侧所装电流互感器之间。电流互感器接线和变比选择：为了确认不平衡电流流过整定计算的最小差动继电器的正常操作模式下，应当是准确地选择电流互感器的变比和电流互感器接线。（1）电流互感器变比：可以选择是根据计算结果，各侧的变压器的电流互感器的变比的计算方法应是准确的和电流互感器。(9.7) 变压器一次侧：变压器二次侧：式中：Ki——IN.T————接线系数，d接为，Y接为1；（2）当变压器正常工作时，它的电流互感器2次侧电流的计算方法为：即：(9.8)一次侧：二次侧：I2i——变压器在正常工作电流时，互感器二次回路的工作电流A；Ki——电流互感器的实际变比；计算6KV侧（基准侧）保护装置的一次动作电流：1.计算6kV侧的一次动作电流，即：(9.9)=1.3×（1×1×0.1+0.05+0.05）×8.8×103=2288A式中：——；——可靠系数可取1.3；——————互感器引起的最大误差可取0.1；——为变压器改变分接头调压引起的相对误差，0.05；——为继电器整定匝数不等产生的相对误差，取0.05；2.按躲过变压器空载投入时的励磁涌流计算：=式中：——变压器基