水厂升级改造工程工程地质勘察报告

目录TOC\o"1-2"\h\u320501.工程与勘察工作概况 工程与勘察工作概况任务由来及工程概况任务由来受水务有限公司（以下简称业主）的委托，水利电力建筑勘测设计研究院有限公司（承包方，下简称我司）对“水厂升级改造工程”建设场地进行一次性勘察阶段的工程地质勘察，以满足施工图设计、施工要求。工程概况拟建“荣昌北门水厂升级改造工程”位于重庆市荣昌区北门水厂。水厂拟新建构（建）筑物为：预臭氧池、提升泵房上叠臭氧发生器间、臭氧接触池、活性炭滤池、液氧站、配电间等水厂建（构）筑物及宝城路配水管线等。各构（建）筑物规格见表1.1-1。北门水厂规模5万t/d，工程重要性等级为二级。拟建构（建）筑物结构安全等级一级，抗震设防为重点设防类（乙类），地基基础设计等级为乙级。场地复杂程度为中等复杂，场地环境边坡最高20m，为岩土混合边坡，边坡等级二级，基坑边坡高1.5～5.5m，土质边坡为主，边坡安全等级为二级。工程勘察等级为乙级。表1.1-1水厂构（建）筑物规格一览表序号构建筑名称面积L×B（m2）结构形式基底标高（相对标高）基底荷载标准值kN/m2底板（基础）形式1预臭氧池9.6m×5.1m半地下式现浇钢筋混凝土水池320.9~321.8130筏板基础+天然地基2提升泵房上叠臭氧发生器间16.4m×11.7m半地下式现浇钢筋混凝土水池316.0~317.50130筏板基础+天然地基3臭氧接触池16m×10m半地下式现浇钢筋混凝土水池320.7130筏板基础+天然地基4活性炭滤池30m×22m半地下式现浇钢筋混凝土水池320.7~320.05130筏板基础+天然地基5液氧站8m×6m框架结构设计地坪下1~2m（320m）120筏板基础+天然地基6配电间20m×7m框架结构设计地坪下1~2m（321.5m）100桩基础7配水管线长1077m钢结构设计地坪下1~2m（307.18-313.47m）110条形基础+天然地基勘察目的、任务要求和依据的技术标准勘察目的本次勘察为一次性勘察，勘察目的是查明拟建场地的工程地质条件，为工程设计和施工提供准确可靠的地质依据和设计参数。勘察任务具体任务是：查明建筑场地的地形地貌、地质构造、地层结构、成因类型、分布规律及各岩土层的物理力学性质等地质环境；查明建筑场地及其影响范围内有无影响工程稳定性的不良地质现象，并提出处理意见；查明建筑场地水文地质条件、地下水埋藏深度、地下水发育状况及活动规律，并对地下水质作出评价；对地下水及土对建筑材料的腐蚀性作出评价；评价场地岩土体渗透性能等；判明场地土类型和建筑场地类别，提供抗震设计参数；查明是否存在“河道、沟浜、墓穴、防空洞等”对工程不利的埋藏物；评价场地边坡工程的稳定性，提出支护措施建议及设计参数；评价场地地基均匀性、稳定性和建筑适宜性；对场地特殊性岩土进行分析评价；提供设计所需的岩土参数，为地基基础设计及边坡治理提供依据；根据场地条件和施工条件，合理选择基础持力层，并对基础型式提出经济合理的建议；查明场地地质环境可能造成的工程风险；对施工期、运营期可能出现的地质问题进行预测，并提出处理措施建议。勘察依据的技术标准勘察工作主要依据《建设工程勘察合同》；《工程地质勘察纲要》；业主提供的水厂及管线地形图；业主提供的场地管线分布图（2016.12）；设计专业提供的建筑物总平面图及相关设计资料。本次勘察执行主要技术标准《市政工程地质勘察规范》（DJB50-174-2014）；《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；《工程勘察通用规范》(GB55017-2021)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010)（2016局部修订）；《建筑与市政工程抗震通用规范》(GB55002-2021)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）；《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》2005年4月；《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；《岩土工程勘察安全技术标准》（GB/T50585-2019）；其它相关试验规程及技术标准。工程勘察等级根据《市政工程地质勘察规范》（DJB50-174-2014）有关规定结合现场踏勘情况，拟建构（建）筑物工程安全等级为二级，边坡安全等级为二级；场地地质环境复杂程度属中等复杂场地（判定见表1.3-1），综合确定本次工程地质勘察等级为乙级。表1.3-1地质环境复杂程度分类判定因素场地环境情况场地复杂程度1地形、地貌场地地形坡角一般10～15°，局部有斜坡和堡坎中等复杂2岩层倾角（°）22°中等复杂3岩体完整性场地基岩岩体较完整，裂隙较发育中等复杂4岩土特征种类较多，性质变化较大，存在特殊性岩土（杂填土）复杂5土层厚度（m）钻探揭露最大厚度12.0m中等复杂6水文地质条件简单简单7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动强烈程度边坡高度m8.0简单洞顶覆盖厚度与洞跨之比无简单采空区占地用地面积比例%无简单9相邻建筑影响程度中等中等复杂场地类别综合判定中等复杂工程勘察范围、阶段勘察范围的确定根据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕345号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》，本工程勘察范围应包括边坡工程及其影响的区域。本工程勘察工作量布置严格执行渝建〔2013〕345号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》（勘察范围判定见表1.4-1），勘察范围符合渝建〔2013〕345号文和重庆市工程建设相关标准的规定。表1.4-1工程勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无满足要求2对于有外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围要求3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度满足勘察范围要求4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。勘察范围线大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界。满足勘察范围要求基坑边坡及其影响区域1岩质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。岩质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围要求2土质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围要求3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围要求勘察阶段的确定根据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕346号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》和重庆市工程建设标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的规定，本工程不需要进行选址勘察和初步勘察；本次勘察阶段为一次性勘察阶段（勘察阶段判定见表1.4-2、表1.4-3）。勘察阶段符合渝建〔2013〕346号文和重庆市工程建设相关标准的规定。表1.4-2选址勘察判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流。岩溶塌陷等不良地质作用发育，且影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不属于不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。不属于不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案必选的大型市政基础设施工程。不属于不需进行选址勘察表1.4-3工程勘察阶段判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程安全等级二级不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地不良地质作用不发育不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地地形起伏较大，坡角一般10～15°不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。不属于不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万㎡且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。无不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察勘察方法及勘察工作完成情况勘察方法本工程勘察方法以工程地质钻探为主，辅以资料收集、工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。1、收集资料整理我司收集《荣昌县二水厂取水泵房工程地质勘察报告》、《荣昌二水厂厂区工程地质勘察报告》（一次性详勘）各一份，勘察报告由荣昌水利电力勘察设计队分别于1995年9月、11月编制审查通过。但由于当时场地条件与现状差异较大，资料参照意义不大。2、工程地质调查与测绘拟采用1：500比例尺现状地形图，现场实际勾绘了地层界线，并在场地附近基岩露头处实测了地层与裂隙产状，其精度满足规范要求。采用追索法与穿越法相结合的手段，对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件。3、工程测量本工程采用2000国家大地坐标系，高程采用1985国家高程标准，等高距0.5m。依据建设方提供的1：500比例尺现状地形图，采用重庆市地理信息和遥感应用中心建立的CORS系统，按GNSSRTK高程测量的技术要求采集控制点原始观测数据，发送至重庆市地理信息和遥感应用中心，用重庆市全球卫星定位服务系统下解算，得到1985国家高程基准高程成果。实时动态法放样、剖面测量。4、工程钻探按有关直接详勘要求及设计要求布置钻孔。本次勘察布置钻孔原则：主要沿拟建建筑物的角点、轴线以及垂直边坡走向位置布置。钻孔间距约10～25m。本次勘察共布置钻孔54个，取岩样孔10个12组，要求土层≥3m孔均进行原位试验。钻孔深度要求进入预计持力层6m以上。5、水位观测勘探钻孔在钻探结束并提干孔内积水后，均进行了地下水位观测，并在间隔24小时后实测了各钻孔地下水恢复水位，测量方法采用测绳法测定水位。6、室内试验本次勘察共采集中等风化砂岩、泥岩各6组，委托具备相应资质的重庆卓华工程勘测有限公司进行物性及干、饱和单轴抗压强度试验；采集场地内扰动土1袋，进行土体腐蚀性试验；取孔内地下水1组，进行简分析及侵蚀性CO2试验。7、原位测试本次勘察在13个钻孔中对回填土层进行重型动力触探试验，在2个代表性钻孔进行波速测试。8、野外见证建设方委托重庆南江工程勘察设计集团有限公司进行外业勘察见证。勘察工作完成的实物工作量我司具备钻探劳务资质，本工程钻探施工由我院承担。本次勘察外业工作从2023年6月3日开始，出动XY-150型钻机2台，进行钻探工作；勘察外业工作于2023年6月16日顺利完成；外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作。本次勘察共完成工作量见表1.5-1。我司（重庆市水利电力建筑勘测设计研究院有限公司）具备钻探劳务资质，本工程钻探施工由我院承担。本次勘察外业工作从2023年6月3日开始，出动XY-150型钻机2台，进行钻探工作；勘察外业工作于2023年6月16日顺利完成。7月中旬因设计方案变更，我司于2023.7.22进场补充勘探，2023.7.24日补勘工作结束。外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作。本次勘察共完成工作量见表1.5-1。表1.5-1主要完成工作量类别工作项目单位数量说明资料收集《荣昌县二水厂取水泵房工程地质勘察报告》、《荣昌二水厂厂区工程地质勘察报告》（一次性详勘）份各1份含钻孔、岩、土、水体试验资料外业勘探勘测放点组日4野外调绘km20.04实测剖面条/m19/1286钻孔个/m54/1152背包钻个/m8/24原位试验动力触探（N63.5）孔/m13/30.6水位测量孔43钻孔波速孔/m2/52.5BK12、ZK26室内试验中风化砂岩、泥岩的物性、干及饱和抗压试验组12场地土腐蚀性组1地下水简分析及侵蚀性CO2组1勘察工作质量评述本次勘察工作是执行有关规范规定及场地实际情况的基础上实施的。其中：1、收集资料整理结合初步踏勘成果，对《荣昌县二水厂取水泵房工程地质勘察报告》、《荣昌二水厂厂区工程地质勘察报告》（一次性详勘）中与本工程有关的岩土性质、结构、风化情况、岩层产状等进行复核。对拟参照、采用的试验数据，通过参与人问询、电话核实等方式，进行出处、检测单位资质等进行复核，保证了资料真实和准确性。2、工程地质调查与测绘对拟建工程区进行地质调查与测绘工作，测绘比例尺为1：500，成图比例1：500。对影响该工程稳定性的地质因素作重点观测，并适当加宽调查范围。采用布点法、跨线穿越法沿支挡工程轴线及两侧进行测绘，保证了工程地质测绘的准确和真实性。主要针对拟建场附近地质情况进行调查，调查第四系分布范围、基岩露头、岩层产状、构造裂隙发育程度和不良地质现象；地质观察点、地质界限点在平面图上的偏差在0.50～1.50mm之间。3、工程测量（1）钻孔布测测量坐标系统采用2000国家大地坐标系，高程采用1985国家高程标准，等高距0.50m。根据甲方提供的场地1：500比例尺地形图进行钻孔测量放样工作。采用重庆市地理信息和遥感应用中心提供服务的CORS系统，用RTK实时动态法放样，严格执行测量技术规程，放孔时地质人员通过地形地貌等对孔位及高程进行校核；钻探施工后，对每个钻孔孔位进行复测，测量结果钻孔平面位置偏差在0.10～0.20m之内，高程偏差在正负0.05m内；满足规范要求。（2）剖面测制采用重庆市地理信息和遥感应用中心提供服务的GPS-CORS系统，用RTK实时动态法测量剖面19条，测量总长度1.286km。在地形变化较大的部位加密控制，测图精度符合同比例尺要求精度。4、工程勘探钻探施工严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）的要求进行，采用地质回转钻机清水硬质合金钻进。开孔孔径Φ110mm，终孔孔径Φ91mm。为提高岩芯采取率，严格控制了回次进尺和循环用水量，土层每回次进尺控制在0.50～1.00m，基岩强风化进尺不大于1.5m，中等风化基岩进尺不大于2.00m。钻孔岩心回次采取率：第四系全新统土层在60～69%之间；强风化基岩在70～79%之间；中等风化基岩在80～89%之间；钻孔合格率为100%，各钻孔岩芯均拍照存档，符合本次勘察技术要求和有关规范规定。钻孔深度：严格按照勘察大纲要求执行，除部分钻孔（GK01、ZK07）钻进过程中遇到埋管终止外，其他孔均达到设计孔深。在钻探施工过程中有地质技术人员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠。5、水位观测所有钻孔在钻探结束并提干孔内积水后，均进行了地下水位观测，并在间隔24小时后实测了各钻孔地下水恢复水位，测量方法采用测绳法测定。钻孔水文地质观测方法合理，手段正确，原始数据真实可靠。6、取样及室内试验根据拟建工程的特点，本次勘察在11个钻孔中共采集了中等风化砂、泥岩岩心试样各6组，取样数量满足规范要求。岩石试样利用钻探岩芯制作；采取岩芯单节长度大于20cm，毛样尺寸满足试块加工的要求。样品的采集、包装、送样满足相关技术规程规定，样品采集后及时封存运交试验室进行试验。室内试验由重庆卓华工程勘测有限公司完成，送检和试验过程符合规范要求。上述试验机构均通过了国家计量认证，试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。7、原位测试重型动力触探试验：为查明场地杂填土密实程度，在13个钻孔中对回填土层进行了重型（N63.5）动力触探试验；本次重型动力触探试验装置采用自动落锤装置；触探杆最大偏斜度未超过2%；锤击贯入均连续进行，严格控制锤击偏心、探杆倾斜和侧向晃动，保持探杆垂直度；锤击速率在每分钟15〜30击；每贯入1m将探杆转动一圈半。试验过程严格按照规范规程的要求进行，试验数据可靠。钻孔波速测试：为查明场地岩层的岩体压缩（纵）波速度Vp，确定岩体的完整性及土层的剪切（横）波速度Vs，评价场地土类别，本次选场地代表性钻孔2个进行钻孔波速测试。本次检测委托重庆卓华工程勘测有限公司开展，检测过程严格按照规范规程的要求进行，检测数据可靠。8、外业见证本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中建设方进行了认真细致的外业检查验收，同时建设方委托了重庆南江工程勘察设计集团有限公司进行了全过程的外业勘察见证，本次勘察工作质量合格。9、内业整理本次勘察图件采用AutoCAD2015版进行绘制，文字、表格均采用WPS2019办公软件进行编制；成果资料详实可靠。综上所述，本次勘察野外施工作业均严格按照有关规范规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，所完成的工作量及其质量能满足一次性勘察的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察资料经审查合格后可供设计及施工使用。场地环境与工程地质条件自然地理场地位置、行政区划及交通情况拟建场地位于重庆市荣昌区宝城路二段北门水厂；行政区划属重庆市荣昌区。拟建场地四周有市政道路，场地内有硬化水泥路，汽车可直通场地，交通较便利，地理位置较好。工程区交通位置见图2.1-1。图2.1-1工程区交通位置图气象特征荣昌区属亚热带季风性湿润气候，受东亚环流控制，为中亚热带湿润东南季风气候区。年平均气温17.8℃，年总积温6482℃，无霜期327天，历年日平均气温稳定通过12℃，为265天。年平均日照时数1282小时。平均年降水量1099毫米，暴雨主要集中在6～8月，降雨趋势为从东南向西北逐渐减少。受四川盆地和云贵高原气候的相互影响，气候温和。具有夏热冬暖，光热同季，无霜期长，雨量充沛，湿润多阴等特点。地表水体工程区北西侧为濑溪河，距水厂直线距离约400m，勘察期间河水位高程306m左右。河水距水厂较远，河水高程远低于水厂各建筑物底高程，河水对水厂建（构）筑物建设无影响。宝城路管线穿过濑溪河（支），临河管道镇墩高程306.90m，设计时应考虑镇墩抗浮问题。水厂内分布高位水池、沉淀池、滤池等储水建筑物，通过生产管道连接。池内水位受水厂调度影响，升降较大，池内水与场地地下水无水力联系。地形地貌荣昌区地处川中丘陵区与川东平行岭谷区的过渡地带，为华蓥山脉向西南延伸的低山丘陵区，以浅丘为主，北低南高，地势起伏平缓，平均海拔380米。其西北部属盆中丘陵区，中西部为平行岭谷。境内最高峰古佛山主峰三层岩位于清升镇境内，海拔711.3米，最低点在清江镇濑溪河河面，海拔292.5米。工程区位于荣昌城区濑溪河左岸，水厂周边为市政道路，地形平缓，地表高程313～315m。水厂北西侧分布矮丘，山顶高程340m，建有水厂高位水池，南东侧水厂大门处高程314m附近，与市政道路顺接，水厂整体地势北西高、南东低。水厂南东侧斜坡地形坡度15～20°，地表以灌木林地为主。地质构造工程区位于螺观山背斜南东翼、石盘辅向斜北西翼，工程区范围内地层单斜，倾向南东，除局部受构造和蠕变影响，岩层在局部有所弯曲外，总体稳定，岩层产状107°∠22°。层面平直光滑，微张，局部充填泥质及岩屑，属结合差的软弱结构面。场地内地表岩体主要发育2组节理裂隙：①J1：产状276°∠74°，裂隙张开1～3mm，裂面较平直光滑，一组1～2条，间距0.5～2.5m，延伸长度2～5m不等，充填泥质及岩屑，属结合较差的软弱结构面。②J2：产状214°∠65°，裂隙张开1～3mm，裂面平直光滑，一组2～3条，间距0.5～2.0m，延伸长度1～3m不等，充填泥质及岩屑，属结合较差的软弱结构面。地层岩性根据地表调查及勘探的揭露，场地地层发育有第四系全新统人工填土层素填土（Q4ml-1）、杂填土（Q4ml-2）及残坡积层（Q4el+dl）含碎石土；场地下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）砂、泥岩地层。现将各岩土层工程特征自上而下（从新到老）分述如下：第四系全新统（Q4）人工填土层（Q4ml-1）素填土：棕褐色，稍湿，松散～稍密，主要由场地回填块含碎石土组成，成分以粉质粘土夹砂、泥岩块碎石为主，碎石粒径2～8cm，占比10～30%不等。该层为水厂早年施工回填形成，回填时间大于3年。分布于水厂西北角草坪及已成建筑物周边地带。钻探揭示素填土最大回填厚度12m（zk1附近）。人工填土层（Q4ml-2）杂填土：杂色，稍湿，松散～稍密，成分较复杂，主要由场地回填块含碎石土、拆迁建筑垃圾等组成，成分以粘土夹块石、砖砼块为主。该层主要为建筑物拆除形成，回填时间1～3年，地表可见砼、砖块随意堆填，未充分固结，土层内部有架空。分布于水厂南西侧空地附近，钻探揭示杂填土最大回填厚度10.5m（zk24附近）。残坡积层（Q4el+dl）含碎石土粉质黏土：红褐色～棕褐色，稍密状，主要由粉质粘土夹砂、泥岩碎石组成，碎石含量10～20%不等，粒径一般3～6cm，其余为可塑状粉质粘土。该层主要分布于北西侧斜坡地带，钻探揭示厚度0.8m～2.0m。该层与下伏侏罗系中统上沙溪庙组基岩呈不整合接触。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩（J2S-Ss）：强风化砂岩：灰色、灰黄色，中细粒结构，层状构造，主要由石英、长石、云母及碎屑矿物构成。岩心多见紫红色泥质条带分布，易沿条带断裂。强风化砂岩大部分结构和成分均已破坏，风化裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，部分手折易碎。该层分布于基岩面表层，钻探揭示层厚0.40～3.00m。中风化砂岩：灰白色，部分略带肉红色，局部夹紫红色泥砾或泥质条带，中细粒结构，厚层状构造。裂隙不发育，岩质较坚，锤击难断，具吸水性。该层在场区内分布广泛，厚度较大，本次钻探未揭穿。泥岩（J2S-Ms）：强风化泥岩：紫红色或砖红色，泥质结构，层状构造为主，主要由粘土矿物、碎屑矿物等构成。岩心大部分结构和成分均已破坏，部分软化、泥化，岩芯破碎。该层分布于基岩面表层，厚度变化小，根据钻探揭示层厚2.20～4.50m。中风化泥岩：紫红色或砖红色，泥质结构，层状构造为主。岩心多含砂质，表面较粗糙，局部见青灰色砂质结核。裂隙不发育，质地较坚硬，敲击声清脆、有凹痕，失水易开裂、崩解。该层在场区内分布广泛，厚度较大，本次钻探未揭穿。基岩面及基岩风化特征基岩面特征据地表调查和钻探揭露，拟建场地内基岩部分被第四系全新统土层覆盖，部分基岩出露。通过钻孔数据统计，场地基岩埋深0～12.0m，平均埋深3.9m。基岩面分布高程308.87～331.95m，起伏较大，局部与地面线起伏情况差异较大。基岩风化带特征强风化带裂隙发育，岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块，部分层面充填泥质、岩屑等，钻孔岩芯多呈碎块状、块状，岩质较软，失水后易崩解成碎块，手捏岩芯易碎散。场区内各钻孔均揭露到此带，厚度0.4～4.5m，平均厚度2.0m。2、中等风化带中等风化砂岩：裂隙不发育，岩质较坚，锤击难断，有遇水易软化特征。岩体较完整。钻探取芯多呈柱状，少量短柱状，岩芯节长10～30cm。本次钻探未揭穿该层。中等风化泥岩：裂隙不发育，质地较坚硬，失水易开裂、崩解，岩体较完整。钻探取芯多呈短柱状、柱状，岩芯节长5～30cm。本次钻探未揭穿该层。水文地质条件地表水体影响宝城路配水管线于宝成桥处穿越濑溪河（支），勘察期间河水位305.9m，与临河镇墩高差1m，设计时应考虑镇墩抗浮问题。据资料显示，濑溪河历史上洪水位高程达308m，届时跨河段管道及镇墩将经受洪水冲击，设计时应考虑抗冲问题。地下水类型根据地下水的赋存条件、水动力特征，结合含水介质的组合状况，将地下水类型主要划分为第四系松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两种类型。第四系土层孔隙水：主要赋存在第四系土层中，以大气降水补给为主。填土属强透水土层，含碎石粉质黏土透水性较差。场地地处斜坡地带，大部分大气降水沿地表顺坡面排出场地，经由集水设施排入市政污水管网。场地仅在雨季易形成短时孔隙水，属上层滞水性质，受季节影响明显。基岩裂隙水：基岩裂隙水主要赋存于基岩风化带网状裂隙与构造裂隙中，受地表水体及大气降水补给，水量一般为贫乏-中等。通过在基岩裂隙或层面间渗流，沿沟槽以泉或滴水方式溢出地表，最终汇入濑溪河。拟建场地及附近无泉点、滴水点分布。地下水补排关系拟建场地地下水主要受大气降水补给，受季节、气候和地形地貌影响大；拟建场地整体高于周边市政道路，有利于地表及地下水的排泄，大气降水除沿地表排泄至集雨管道，其余向下渗进入构造裂隙及土层中，形成上层滞水向场地低洼处排泄。勘察施工过程中，抽干钻探循环水位后对场地钻孔进行稳定地下水位观测。观测发现，未见钻孔水位有恢复迹象，场地地下水贫乏。在雨季施工时，地表水易沿土层渗入，故在基础施工时应加强地表水的排水防渗工作，并采取集水井排水等措施进行基础施工。场地环境类型根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G和拟建场地区域资料，拟建场地环境类型为Ⅲ类。不良地质现象根据现场地质调查，场地及邻近未发现滑坡、危岩崩塌、泥石流、地下采空区等不良地质现象；未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。场地内主要物理地质用作以岩石风化为主，钻探揭示场地基岩强风化层厚0.4～4.5m不等。岩土物理力学特征岩土测试成果的统计与分析工程地质单元划分本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。素填土：分布于水厂内建（构）筑物及周边地带，厚度变化较大；主要根据现场岩芯鉴定进行综合分层。杂填土：分布于水厂南西侧道路外侧，厚度变化较大；主要根据现场岩芯鉴定进行综合分层。含碎石土：分布于水厂北西侧斜坡地带，厚度变化较小；主要根据现场岩芯鉴定进行综合分层。强风化基岩：岩体破碎，取样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层。中等风化基岩：岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。统计数据的可靠性分析为了获取场地岩土物理力学参数的定量评价指标，本次勘察在6个钻孔中采集了中等风化砂、泥岩岩样各6组，进行物性及干、饱和单轴抗压试验。场地内填土、含碎石土物理力学参数指标依靠N63.5圆锥动力触探试验及工程经验提出。所有岩样均在现场及时密封保存，保证样品的物质成分及结构不受破坏，并及时送样进行测试。室内岩样分析测试按《工程岩体试验方法标准》（GB／T50266-2013）执行，由重庆卓华工程勘测有限公司负责完成，检测过程中严格按国家及行业标准操作，保证了各类试验资料数据的精度。对于试验成果离散程度较高的数据（级差大于3倍标准差样本或变异系数大于0.30的样本数据）进行剔除。本次勘察工作中，所有岩样均按规范要求采取，样品具有代表性，试验方法与操作正确；综合测试手段可靠，方法得当，数据合理。岩土体物理力学性质指标统计公式根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016中的有关规定及以下公式统计，本次勘察岩土室内试验成果按以下公式统计：式中：i—岩土性质指标测试值；n—参与统计的样本数量；—岩土参数算术平均值；σ—岩土参数标准差；δ—岩土参数变异系数；μk—岩土性质指标标准值；Ψa—修正系数，当指标作为作用项时，式中取“＋”号，指标作为抗力项时，式中取“－”号；岩土体物理力学性质指标1、土体填土：填土主要物理力学指标根据动力触探试验并参考地区经验取建议值；由于填土中夹有砖、砼块、块石等成分，综合取值时考虑硬质物含量的影响。本次勘察在13个钻孔中对人工填土层作重型（N63.5）动力触探试验，其统计成果见表3.2-1。表3.2-1填土重型（N63.5）动力触探成果统计土层类型孔号测试深度(m)实测锤击数范围值（击）修正击数平均值（击）标准差（击）变异系数修正后锤击数加权平均值（击）素填土zk12.7-5.25-199.02.5710.2858.73zk41.4-3.85-199.12.6890.295zk62.5-4.64-147.72.5960.335zk102.2-4.54-158.52.9800.350zk111.5-3.85-158.72.7530.316zk132.7-4.75-179.93.1380.318zk181.8-4.24-158.72.8840.331zk192.-4.74-158.52.9560.347zk203.4-5.84-158.23.0230.370bk121.1-3.33-158.62.7800.325bk152.4-4.85-159.12.6030.288杂填土zk213.4-5.83-148.12.5650.3168.15zk243.7-6.24-158.22.7970.343根据成果表明：素填土单孔变异系数范围为0.285～0.370，修正的锤击数范围在3～19击之间，场地锤击数厚度加权平均值为8.73击。从统计结果及触探曲线图可知该场地素填土密实程度为松散~稍密，均匀性差。杂填土单孔变异系数范围为0.316～0.343，修正的锤击数范围在3～15击之间，场地锤击数厚度加权平均值为8.15击。从统计结果及触探曲线图可知该场地杂填土密实程度为松散~稍密，均匀性差。含碎石土粉质黏土：主要物理力学指标根据现场观察并参考地区经验取建议值；由于土中夹有碎石等成分，综合取值时考虑硬质物含量的影响。从现场调查及钻探成果判断，该场地含碎石土密实程度为松散～稍密，其均匀性差。基岩砂岩：为了解场地中等风化砂岩的物理力学性质，本次勘察在6个钻孔中采集了中等风化砂岩岩样6组，进行物性及岩石单轴抗压强度试验。其统计成果见表3.2-2。表3.2-2砂岩物理力学性质试验成果统计表试验编号天然含水率%颗粒密度g/cm3天然密度g/cm3干密度g/cm3饱和密度g/cm3孔隙比-孔隙率%吸水率%饱和吸水率%S12.312.692.432.372.490.13311.714.264.922.502.692.432.372.490.13411.814.354.962.062.692.442.392.500.12511.113.994.632.542.692.452.392.500.12711.264.164.702.542.682.442.382.490.12911.444.244.80S32.052.682.412.362.480.13411.844.265.002.322.682.412.352.480.14112.364.515.242.272.682.402.352.470.13812.134.435.141.992.692.392.352.470.14512.674.535.382.182.682.392.342.470.14312.484.535.31S52.252.682.422.372.480.13211.694.254.922.682.672.422.352.470.13712.044.505.102.152.682.422.372.480.12911.454.154.821.922.682.442.392.500.12010.733.834.472.302.692.432.372.490.13411.784.294.95最小值1.922.672.392.342.470.1210.733.834.47最大值2.682.692.452.392.50.14512.674.535.38平均值2.272.682.422.372.480.1311.774.294.96续表：试验编号单轴抗压强度（MPa）软化系数天然饱和S128.315.90.5629.417.10.5824.313.70.56S227.016.00.5925.713.70.5320.611.30.55S332.116.80.5224.114.90.6221.812.70.58S428.016.80.6033.418.30.5523.914.40.60S525.214.40.5723.712.30.5218.910.60.56S631.017.90.5834.919.90.5726.415.70.59最小值18.910.60.52最大值34.919.90.62平均值26.5915.130.57标准差4.2562.4260.027变异系数0.1600.1600.047标准值24.8214.120.56由上表可知，场地中等风化砂岩天然密度平均值2.42g/cm3，饱和密度平均值2.48g/cm3。中等风化砂岩天然状态下单轴抗压强度标准值为24.82MPa，饱和状态下为14.12MPa，天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.160，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.160，该项试验指标的变异性低，岩质较均匀。泥岩：为了解场地中等风化泥岩的物理力学性质，本次勘察在6个钻孔中采集了中等风化泥岩岩样6组，进行物性及岩石单轴抗压强度试验。其统计成果见表3.2-3。表3.2-3泥岩物理力学性质试验成果统计表试验编号天然含水率%颗粒密度g/cm3天然密度g/cm3干密度g/cm3饱和密度g/cm3孔隙比-孔隙率%吸水率%饱和吸水率%N12.572.712.512.452.550.1069.603.653.912.252.702.512.452.540.1049.383.503.822.762.702.512.442.540.1059.493.683.872.692.722.502.442.540.11410.223.904.183.002.722.522.452.550.1109.933.864.04N32.942.732.542.472.560.1069.573.623.873.112.732.522.442.550.11610.393.964.242.652.722.542.482.570.1009.123.423.672.862.722.532.462.560.1069.603.633.893.072.742.542.462.560.1119.953.794.02N52.672.722.522.462.550.1089.723.713.952.622.712.542.472.560.0998.973.463.622.752.722.522.452.550.1109.913.814.033.012.722.542.462.560.1059.483.713.832.632.722.532.472.560.1009.103.523.67最小值2.252.72.52.442.540.0998.973.423.62最大值3.112.742.542.482.570.11610.393.964.24平均值2.772.722.522.462.550.119.633.683.91续表：试验编号单轴抗压强度（MPa）软化系数天然饱和N111.75.240.4513.26.310.4810.54.740.45N25.122.080.416.942.700.397.343.370.46N38.423.550.429.714.270.447.463.180.43N49.564.300.458.613.540.4110.64.830.46N55.782.000.356.942.820.417.363.610.49N610.64.720.4511.25.570.509.413.760.40最小值5.122.000.35最大值13.26.310.50平均值8.913.920.44标准差2.1111.1450.037变异系数0.2370.2920.084标准值8.043.450.42由上表可知，场地中等风化泥岩天然密度平均值2.52g/cm3，饱和密度平均值2.55g/cm3。中等风化泥岩天然状态下单轴抗压强度标准值为8.04MPa，饱和状态下为3.45MPa，天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.237，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.292，该项试验指标的变异性低，岩质较均匀。地基极限承载力标准值素填土：主要物理力学指标根据原位试验、现场调查并参考地区经验取建议值。杂填土：主要物理力学指标根据原位试验、现场调查并参考地区经验取建议值。含碎石土：主要物理力学指标根据现场调查并参考地区经验取建议值。中等风化基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条中的规定，地基极限承载力标准值为岩石单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，砂岩取1.10、泥岩取1.10）计算确定：中等风化砂岩地基极限承载力标准值fuk=24.82*1.10=27.30MPa；中等风化泥岩地基极限承载力标准值fuk=8.04*1.10=8.84MPa；地基承载力特征值岩土体地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条由下式确定：fak=γf·fuk式中：fak—地基承载力特征值；fuk—地基极限承载力标准值；γf—地基极限承载力分项系数（岩质地基取0.33）。素填土：素填土未经压实处理，承载力特征值应通过现场荷载试验确定，需满足设计及相关规范要求。杂填土：杂填土未经压实处理，承载力特征值应通过现场荷载试验确定，需满足设计及相关规范要求。含碎石土粉质黏土：地基承载力特征值结合当地建筑经验，建议取130kPa，但最终应通过现场荷载试验确定，需满足设计及相关规范要求。强风化砂岩：强风化砂岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂岩取400kPa。强风化泥岩：强风化泥岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化泥岩取300kPa。中等风化砂岩：地基承载力特征值fak=27.30×0.33=9.01MPa。中等风化泥岩：地基承载力特征值fak=8.84×0.33=2.92MPa；岩体基本质量等级岩石坚硬程度根据现场调查及区域经验判断，强风化砂岩和泥岩为极软岩；根据室内试验统计成果并依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.1判定，中等风化砂岩饱和条件下单轴抗压强度标准值14.12MPa，为软岩，中等风化泥岩饱和条件下单轴抗压强度标准值3.45MPa，为极软岩。岩体完整程度本次选取代表性钻孔2个进行岩层的岩体压缩（纵）波速度vp，以确定岩体的完整性。钻孔压缩(纵)波速度测试成果见表3.3-1。表3.3-1钻孔压缩(纵)波速度测试成果表孔号测试范围(m)岩性Vpm速度范围(m/s)Vpm平均速度（m/s)Vpr岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数BK127.0-8.0强风化砂岩2857-31012981————8.0-9.5中风化砂岩3279-3846350543460.659.5-24.0中风化泥岩2597-3125286134800.68ZK265.0-8.0强风化砂岩2778-33332998————8.0-12.0中风化砂岩3252-3922353243460.6612.0-17.0中风化泥岩2597-3030288734800.6917.0-28.5中风化砂岩3150-4167364443460.71根据现场调查、钻探揭示及孔内波速测试，场地内强风化基岩裂隙发育程度为发育，岩层为中-厚层状结构，依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.6-2判定场地强风化基岩岩体完整程度为较不完整（较破碎）；场地中风化基岩裂隙发育程度为不发育，岩层为中厚层状结构，中风化砂岩岩体波速为3150～4167m/s，中风化泥岩岩体波速为2597～3125m/s，中风化岩体完整性系数为0.65～0.71。判定场地中风化岩体完整程度为较完整。岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.7判定，场地强风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅴ类，中风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。场地强风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅴ类，中风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅴ级。岩土体参数建议值根据岩土体的室内试验成果，按相关规范规定，结合当地建筑经验及场地情况，对建设场地各岩土体物理力学性质指标及开挖坡比建议见表3.4-1～3.4-3。表3.4-1岩土体设计参数建议表岩性素填土杂填土含碎石土粉质黏土砂岩泥岩强风化中风化强风化中风化重度（kN/m3）天然20.2*20.0*19.9*23.2*24.223.8*25.2饱和20.5*20.5*20.2*23.8*24.824.2*25.5抗压强度（MPa）天然////24.8/8.0饱和////14.1/3.5抗剪强度天然C（kPa）*0020/600/200Φ（°）*28（综合）28（综合）12/34/27饱和C（kPa）*0015/280/150Φ（°）*23（综合）23（综合）10/26/22变形模量E0（MPa）*25232620022001501000承载力特征值（kPa）//130*400*9010300*2920基底摩擦系数*//0.250.35*0.500.30*0.45*土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）*54660/40/岩体水平抗力系数（MN/m3）*////350/80桩的极限侧压力标准值（kPa）（泥浆护壁钻孔桩）*//40160/140/注：1、“*”为经验值。2、场平回填土参数参照素填土取值。表3.4-2结构面力学参数建议表结构面类型抗剪强度备注c（KPa）Φ（°）泥夹岩屑型软弱结构面2513层面4016裂隙面表3.4-3开挖坡比建议值岩性风化程度永久边坡临时边坡砂岩强风化1：1.01：0.75中风化1：0.751：0.50泥岩强风化1：1.01：0.75中风化1：0.751：0.60素填土/含碎石土粉质黏土1：1.50～1：1.75杂填土1：1.75～1：2.00备注1、本表适宜于坡高＜10m无外倾结构面边坡；对存在外倾结构面的边坡，建议开挖时对不利结构面采取支护措施；2、受地形条件限制，经加强支护措施可保证边坡稳定时，开挖坡比可适当大于建议坡比。水厂建（构）筑物岩土工程分析评价场地稳定性和适宜性评价经工程地质测绘和钻探揭露，场地范围内无崩塌、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用；拟建场地周边无滑坡，危岩等不良地质现象。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩和泥岩，未见软弱夹层；场地现状稳定。综上所述，拟建场地现状整体处于稳定状态，对场地内场平形成的边坡进行有效支挡后，场地适宜本工程建设。地震效应评价场地地震本工程抗震设防类别为重点设防类（乙类），根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A中的规定：拟建场地地处重庆市荣昌区，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组。地震效应评价1、场地土层剪切波速本次选取场地代表性钻孔2个进行土层的剪切（横）波速度Vs，以评价场地土类别。钻孔剪切(横)波速度测试成果表4.2-1。表4.2-1钻孔剪切(横)波速度测试成果表孔号测试范围(m)岩土性状Vs速度范围(m/s)Vs平均值（m/s)Vse土层等效剪切波速(m/s)BK120.0-7.0素填土127-160144143ZK260.0-5.0杂填土94-139122120按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）表4.1.3的划分标准并结合地区经验、钻孔波速测试成果，工程区场地土的剪切波速为：素填土剪切波速VS取144m/s，属软弱土；杂填土剪切波速VS取122m/s，属软弱土；含碎石土粉质黏土剪切波速Vs取150m/s，属中软土；强风化基岩VS取500～800m/s，属软质岩石；中等风化及以下砂岩、泥岩VS＞800m/s，为岩石。未来填土按现状素填土考虑，其剪切波速VS取144m/s（后期压实填土应据压实情况复测后校核）。2、场地土的类型与场地类别划分拟建场地土层的等效剪切波速根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）（2016年版）第4.1.5条确定：Vse=d0/tt=式中：Vse——土层等效剪切波速(m/s)do——计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t——剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di——计算深度范围内第i土层的厚度(m)；Vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速(m/s)；n——计算深度范围内土层的分层数。现根据水厂各建（构）筑物底标高并结合《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）中的有关规定，场地地震效应评价见下表4.2-2。表4.2-2场地地震效应评价一览表构建筑名称第四系土层厚度(m)岩土体类别土体等效剪切波速(m/s)场地类别特征周期(s)抗震地段预臭氧池2.9-4.5素填土144Ⅱ类0.35一般地段提升泵房上叠臭氧发生器间3.6-13.3素填土144Ⅱ类0.35一般地段臭氧接触池1.4-5.7素填土144Ⅱ类0.35一般地段活性炭滤池0-6.0素填土144Ⅱ类0.35一般地段液氧站1.3-2.1素填土144I1类0.25一般地段配电间3.2-5.5素填土、含碎石土粉质黏土146Ⅱ类0.35一般地段配水管线3.5-5.0素填土144Ⅱ类0.35一般地段备注：配水管线未揭穿岩石，覆盖层厚度根据当地经验及邻区场地勘察成果确定。岩土地震稳定性评价本次勘察钻探深度范围内未发现饱和状态的砂土和粉土分布，拟建场地抗震设防烈度为7度。勘察期可不用考虑地震液化问题。填土、含碎石土结构松散～稍密，地震稳定性较差；砂岩、泥岩地震稳定性较好，地震作用下发生震陷变形可能性小。杂填土和素填土地震作用下可能发生震陷变形，应进行压实处理。地震时场地内边坡位置有滑坡、崩塌可能性，建议有效支挡。场地现状斜（边）坡稳定性评价本工程影响方案布置的现状斜（边）坡共4处，边坡分布位置见图4.3-1。图4.3-1场地现状斜（边）坡分布图P1边坡：位于水厂北西侧，坡顶高程334m，坡脚高程319m，坡高15m，坡面倾向150°，地形坡度19～31°。斜坡地表分布素填土及含碎石土粉质黏土，基岩零星出露，下伏砂、泥岩地层，岩层产状107°∠22°，边坡安全等级为二级。据资料显示，斜坡于2016年附近，325m高程以下进行人工改造，坡脚堆积素填土，钻孔揭示厚度3.8m。经调查，边坡未见变形迹象，现状稳定。坡脚拟建液氧站，该坡距拟形成的液氧站a1段基坑边坡较近，基坑开挖将对边坡造成扰动，故对其整体分析，详见4.4章节a1段边坡分析。P2边坡：位于水厂北西侧，坡顶高程340m，坡脚高程320m，坡高20m，坡面倾向122°，地形坡度12～17°。斜坡地表分布素填土及含碎石土粉质黏土，下伏砂、泥岩地层，岩层产状107°∠22°，边坡安全等级为二级。经调查，边坡未见变形迹象，现状稳定。坡脚拟建活性炭滤池，该坡距拟形成的液氧站e1段基坑边坡较近，基坑开挖将对边坡造成扰动，故对其整体分析，详见4.4章节e1段边坡分析。P3边坡：边坡位于水厂南西侧，临近海棠北路，坡高5～25m，地形坡度44～62°，局部直立。边坡为岩质斜向坡，边坡安全等级为二级。部分高、陡坡段已锚固处理，现状稳定。图4.3-1P3边坡现状照片（左：未支护段，右：已支护段）坡顶拟建活性炭滤池，按设计方案实施，对边坡的扰动较小，建议施工时加强现状边坡的支护和监测工作。P4边坡：边坡位于北东侧，坡顶为水厂内部道路。坡高0～6m，坡面垂直，边坡安全等级二级。该边坡目前已采用挡墙支挡，经现场调查，边坡未见变形迹象，现状稳定。坡脚拟建配电间，按设计方案实施，会对局部现状挡墙坡脚进行开挖，对边坡的扰动较大，建议加强挡墙变形监测，必要时进行挡墙加固或重建，以压实填土或基岩为持力层。工程边坡稳定性评价各段边坡稳定性分析、评价及支护建议根据设计方案和场地岩土工程情况，对扩建工程内容涉及到的工程边坡列表分析评价见表4.4-1。各段边坡位置及编号示意见图4.4-1。图4.4-1边坡平面位置及编号示意图表4.4-1各段边坡稳定性分析评价一览表建筑名称边坡部位参考剖面边坡特性稳定性分析处理建议赤平投影图液氧站a113剖临时基坑边坡，坡长7.8m，坡高1.5m，边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果不严重，安全等级三级，稳定安全系数1.15。a1基坑边坡位于P1边坡坡脚，开挖切脚对现状P1坡稳定性扰动较大，结合13-13’剖面采用折线法对a1+P1土层整体稳定性进行验算（计算过程见表4.4-1：a1+P1边坡土层稳定性分析），a1坡开挖P1坡处于不稳定状态。a1坡周边地形局限，无放坡施工条件，建议采用重力式挡墙支挡，以强风化泥岩为持力层，分段边开挖、边支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。未涉及a213、14剖临时基坑边坡，坡长4.8-7.8m，坡高1.5m，边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果不严重，安全等级三级，稳定安全系数1.15。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。周边地形相对开阔，基坑开挖较浅，具备放坡施工条件，建议采用坡率法施工，同时加强基坑集排水措施，防止坑壁、坑底岩土体性能降低。未涉及a3未涉及a4未涉及配电间b115剖~18剖临时基坑边坡，坡长9-18m，坡高1.5m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。基坑开挖将对P4局部现状挡墙坡脚进行开挖，对边坡的扰动较大。边坡坡周边地形局限，无放坡施工条件，建议采用重力式挡墙支挡，以强风化泥岩为持力层，边开挖、边支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。同时注意加强挡墙变形监测，必要时进行挡墙加固或重建，以压实填土或基岩为持力层。未涉及b2未涉及b315剖~18剖临时基坑边坡，坡长9-18m，坡高1.5m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果不严重，安全等级三级，稳定安全系数1.15。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。周边地形相对开阔，基坑开挖较浅，具备放坡施工条件，建议采用坡率法施工，同时加强基坑集排水措施，防止坑壁、坑底岩土体性能降低。未涉及b4未涉及臭氧接触池c1临时基坑边坡，坡长10-16m，坡高0.75m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果不严重，安全等级三级，稳定安全系数1.15。基坑开挖小于1m，不存在基坑边坡稳定问题。基坑开挖较浅，具备放坡施工条件，建议采用坡率法施工，以加强的池壁进行支挡。同时加强基坑集排水措施，防止坑壁、坑底岩土体性能降低。未涉及c2c3c4提升泵房上叠臭氧发生器间d11、2剖临时基坑边坡，坡长11.7m，坡高5.1-5.5m，边坡类型边坡类型以土质边坡为主，2剖面附近有1-1.5m岩质边坡，坡体为素填土、强风化砂岩、中风化砂岩。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。坡度较缓，基岩面较陡，经边坡土层稳定性进行验算（计算过程见表4.4-1：d1边坡土层稳定性分析），边坡处于基本稳定状态，边坡上部土层不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。

根据边坡岩体结构面组合关系，岩层面倾向与坡向相近，边坡为顺向坡。岩层面倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。裂隙L1与边坡呈大角度相交。裂隙L2倾向坡内，会发生掉块。Y—L1交线倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生楔形体滑动破坏。Y—L2交线与边坡斜交。L1—L2交线与边坡斜交。边坡稳定性主要受岩层面控制。边坡岩体类型为IV类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，中风化岩体等效内摩擦角50º，边坡破裂角取22°。岩质边坡出露部分少，坡高较矮，顺层滑动可能性小。基坑较深，距周边建筑物较近，无放坡施工条件，建议采用土钉墙进行临时支挡。并采用强化侧墙进行永久支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。d29~12剖临时基坑边坡，坡长18.6m，坡高5.5m，边坡类型边坡类型为岩土混合边坡，坡体为素填土、强风化砂岩。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。坡度较缓，基岩面较陡，经边坡土层稳定性进行验算（计算过程见表4.4-1：d2边坡土层稳定性分析），边坡处于不稳定状态，边坡上部土层会沿岩土界面发生滑塌破坏。

根据边坡岩体结构面组合关系，边坡为切向坡。裂隙L1倾向坡内，会发生掉块。裂隙L2与边坡呈大角度相交。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线倾向坡内。L1—L2交线倾向坡内。边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。强风化边坡岩体类型为V类，岩体等效内摩擦角取42°，中风化边坡岩体类型为III类，岩体等效内摩擦角56º，边坡破裂角取62°。基坑较深，距周边建筑物较近，无放坡施工条件，建议采用土钉墙进行临时支挡。并采用强化侧墙进行永久支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。d31、2、9~12剖临时基坑边坡，坡长11.7m，坡高5.5m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。基坑较深，距周边建筑物较近，无放坡施工条件，建议采用土钉墙进行临时支挡。并采用强化侧墙进行永久支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。未涉及d4活性炭滤池e13~6剖临时基坑边坡，坡长30m，坡高4.5-5.7m，边坡类型边坡类型为岩土混合边坡，坡体为素填土、强风化砂岩、中风化砂岩。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。e1基坑边坡位于P2边坡坡脚，开挖切脚对现状P2坡稳定性扰动较大。e1+P2组合后坡高21m。结合5-5’剖面采用折线法对e1+P2边坡土层整体稳定性进行验算（计算过程见表4.4-1：a1+P1边坡土层稳定性分析），e1边坡开挖后P2土层处于稳定状态。边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。P2坡为顺向坡，e1开挖对岩层切脚，边坡稳定性主要受岩层面控制，可能发生顺层滑动。结合5-5’剖面采用理正岩土岩质边坡简单平滑滑动稳定分析验算（计算过程见表4.4-1：a1+P1边坡岩层稳定性分析），边坡开挖后，P2坡基岩整体稳定。具备放坡条件段边坡可按建议坡比放坡，岩质边坡应沿层面放坡，不具备放坡条件段可采用土钉墙进行临时支挡，并结合建筑强化侧墙进行永久支护；开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。e27~9剖临时基坑边坡，坡长23.5m，坡高4.1-4.5m，边坡类型边坡类型为岩土混合边坡，坡体为素填土、强风化砂岩、中风化砂岩。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。坡度较缓，基岩面平滑，边坡上部土层不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。

根据边坡岩体结构面组合关系，边坡为切向坡。裂隙L1倾向坡内，会发生掉块。裂隙L2与边坡呈大角度相交。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线倾向坡内。L1—L2交线倾向坡内。边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。强风化边坡岩体类型为V类，岩体等效内摩擦角取42°，中风化边坡岩体类型为III类，岩体等效内摩擦角56º，边坡破裂角取62°。具备放坡条件段边坡可按建议坡比放坡，不具备放坡条件段可采用土钉墙进行临时支挡，并结合建筑强化侧墙进行永久支护；开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。e33~6剖临时基坑边坡，坡长30m，坡高1.5-4.5m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。基坑较深，距周边建筑物较近，无放坡施工条件，建议采用土钉墙进行临时支挡。并采用强化侧墙进行永久支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。未涉及e47~9剖临时基坑边坡，坡长23.5m，坡高4.1-4.5m，边坡类型边坡类型为岩土混合边坡，坡体为素填土、强风化砂岩、中风化砂岩。边坡失稳后果严重，安全等级二级，稳定安全系数1.20。坡度较缓，基岩面平滑，边坡上部土层不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。

根据边坡岩体结构面组合关系,边坡为切向坡。裂隙L1倾向与坡向相近，裂隙L1倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生平面滑动破坏。裂隙L2与边坡呈大角度相交。Y—L1交线与边坡斜交。Y—L2交线倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生楔形体滑动破坏。L1—L2交线倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生楔形体滑动破坏。边坡稳定裂隙L1控制。强风化边坡岩体类型为V类，岩体等效内摩擦角取42°，中风化边坡岩体类型为IV类，岩体等效内摩擦角50º，边坡破裂角取62°。结合7-7’剖面采用理正岩土岩质边坡三维楔形体稳定分析验算（计算过程见表4.4-1：e4边坡岩层稳定性分析），边坡开挖后，e4坡基岩整体稳定。具备放坡条件段边坡可按建议坡比放坡，不具备放坡条件段可采用土钉墙进行临时支挡，并结合建筑强化侧墙进行永久支护；开挖前务必做好降排地下水位工作，以免土体失稳，施工时严禁坡顶堆载过大，致使土体变形。预臭氧接触池f13、4、11、12剖临时基坑边坡，坡长5-10m，坡高1.2m，边坡类型边坡类型为土质边坡，坡体为素填土。边坡失稳后果不严重，安全等级三级，稳定安全系数1.15。岩土界面位于开挖面以下，边坡不会沿岩土界面整体滑塌，但直立开挖边坡可能会沿土体内部发生圆弧剪切破坏。基坑开挖较浅，建议采用临时支护措施，边开挖边支护，并结合建筑强化侧墙进行永久支护；同时加强基坑集排水措施，防止坑壁、坑底岩土体性能降低。未涉及f2f3f4a1+P1边坡土层稳定性分析计算简图（13-13’剖面）计算过程及结果计算工况滑块编号滑面倾角α(°)滑面长L(m)滑块面积重度λ内聚力C内摩擦角Φ建筑荷载滑块重量W地震烈度地震力(水平力)Q静水压力U动水压力Q抗滑力R下滑力T剩余下滑力P传递系数Ψ稳定系Fs数nKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/m//天然工况149.01.50.720.53.016.0014.3570.360.000.007113.51.000.6436270.01.12.020.53.016.0041.0071.030.000.0073935.00.770.1812344.02.58.520.53.016.00174.2574.360.000.0043124105.90.630.342848.02.99.020.53.016.00184.5074.610.000.00613032.60.962.013751.02.34.320.53.016.0088.1572.200.000.003240.81.008.5952安全系数/稳定系数：（当最后一个滑块下滑力为0时，该值为边坡的稳定系数；当该值取对应的安全系数时，对应的下滑力为剩余下滑力）0.945岩土界面的抗剪强度值根据地区经验取值，边坡稳定系数为0.945，小于1.20，边坡处于不稳定状态。d1边坡土层稳定性分析计算简图（1-1’剖面）计算过程及结果计算工况滑块编号滑面倾角α(°)滑面长L(m)滑块面积重度λ内聚力C内摩擦角Φ建筑荷载滑块重量W地震烈度地震力(水平力)Q静水压力U动水压力Q抗滑力R下滑力T剩余下滑力P传递系数Ψ稳定系Fs数nKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/m//饱和工况1222.41.120.5316022.5570.560.000.001390.01.001.46432222.43.420.5316069.7071.740.000.0026285.50.970.921331741020.53160205.0075.130.000.00686511.31.001.04554214.819.120.53160391.5579.790.000.0011814957.90.900.7909563.517.320.53160354.6578.870.000.00111461.30.992.4270安全系数/稳定系数：（当最后一个滑块下滑力为0时，该值为边坡的稳定系数；当该值取对应的安全系数时，对应的下滑力为剩余下滑力）1.15岩土界面的抗剪强度值根据地区经验取值，边坡稳定系数为1.15，小于1.20，边坡土层处于基本稳定状态。d2边坡土层稳定性分析计算简图（11-11’剖面）计算过程及结果计算工况滑块编号滑面倾角α(°)滑面长L(m)滑块面积重度λ内聚力C内摩擦角Φ建筑荷载滑块重量W地震烈度地震力(水平力)Q静水压力U动水压力Q抗滑力R下滑力T剩余下滑力P传递系数Ψ稳定系Fs数nKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/m//饱和工况1286.38.820.53160180.4074.510.000.0064891.00.960.72142233.010.220.53160209.1075.230.000.0064870.41.000.73523232.611.120.53160227.5575.690.000.0067942.40.9