地上外墙脚手架施工方案

汕头市中心医院易地重建项目（重大疫情救治基地）地上外墙脚手架施工方案 GDAQ21101地上外墙脚手架安全专项施工方案工程名称：汕头市中心医院易地重建项目（重大疫情救治基地）总承包单位：中国建筑第八工程局有限公司（公章）编制人：年月日审核人：年月日审批人：年月日（企业技术负责人）汕头市中心医院易地重建项目（重大疫情救治基地）地上外墙脚手架施工方案汕头市中心医院易地重建项目（重大疫情救治基地）地上外墙脚手架安全专项施工方案编制单位：汕头市中心医院易地重建项目（重大疫情救治基地）编制人：日期：八、应急预案8.1应急指挥机构及职责8.1.1应急救援组织机构项目部安全部为对可能发生的任何事件能够快速反应、求援，成立应急救援小组，由项目经理担任总指挥，负责事故现场指挥，统筹安排；企业总部主管部门为应急救援小组提供财政支持、社会关系求助、对应急救援小组工作提供建议和决策参考，解决事件的调节、安抚、后期调查、上报政府部门、补偿等工作。8.1.2应急救援小组职责应急救援小组职责见表8.1.2-1表8.1.2-1应急救援小组职责序号成员职责1项目经理1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。3）进行针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。2物资保障组1）负责抢险物资的供应。2）负责购买应急救援工具。3）负责组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。3后勤保障组1）负责抢险队伍的生活后勤保障，做好财务支持。2）负责沟通慰问工作。4抢救组1）一旦发生安全事故，立即安排人员有序疏散、管理，保持现场人员情绪稳定，冷静沉着处理。2）当发生紧急情况时，立即报告项目应急救援小组总指挥并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延。3）组织有关人员设置危险警戒区，立即清点施工现场作业人员的数量，掌握事故现场内是否有施工作业人员。4）封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。5）负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。6）拨打120急救电话或联系附近医院，由事先成立的护送组护送伤员去医院。8.1.3应急救援成员名单应急救援成员名单详见表8.1.3-1。表8.1.3-1应急救援小组名单序号姓名救援小组职务项目职务联系方式1谢元勋组长项目经理185875522882谢金城副组长项目副经理186979957893杨松副组长项目技术负责人151221181984朱丹容副组长安全总监186517959645胥凯组员商务经理150125525916何杰组员生产经理182691106848.2事故风险分析（1）高空坠落：造成高空坠落的主要因素有：临边、洞口安全防护措施不符合要求；脚手架上高空作业人员安全防护不符合要求；操作平台与交叉作业的安全防护不符合要求；操作人员未按操作规程操作。（2）物体打击：进入施工现场未按要求系戴安全帽；安全帽不合格；脚手架外侧未用密目网封闭，满堂架未设安全平网。（3）触电：临时用电防护、接地与接零保护系统、配电线路不符合要求；配电箱、开关箱、现场照明、电气设备、变配电装置等不符合要求，架空线路距建筑近防护措施不到位等。（4）机械设备伤害：机械设备安装、拆除时操作不符合要求；需做防护的防护措施不到位，如平刨、电锯等；工人操作时违反操作规程要求；机械设备的各种限位、保护装置不符合要求；对机械设备未做定期检查，或对已检查出存在安全隐患的机械设备未停止使用，未及时整改处理。（5）火灾：易燃易爆等危险物品未按要求存放、保管、搬运、使用；在有明火作业时无消防器材或消防器材不足。8.3应急救援程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长谢元勋立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。(4)项目部指定蒋年伟负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。(5)应急救援流程 1)应急救援的方针是：控制事故的损失，以预防为主，常备不懈，统一指挥，高效协调以及持续改进。2)应急救援的原则是：保护人员优先，防止和控制事故蔓延优先，保护环境优先。3)一旦发生生产安全事故，项目按照“紧急事故响应流程”图，采取有效措施，各救援成员应立即赶往现场，采取行之有效的措施，防止事故扩大，保护事故现场，启动应急救援预案。图8.3-1应急事故响应流程图8.4应急处置措施8.4.1物体打击应急处置措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。8.4.2高空坠落应急处置措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。1）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。2）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。8.4.3坍塌事故应急处置措施（1）应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。（2）发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。（3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。（4）当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。（5）项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。（6）在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。（7）急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。（8）当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。8.4.4触电事故应急处置措施（1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。（2）隔离电源方法：1）断开电源开头；2）使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；3）用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。（3）抢救方法:①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。8.4.5火灾事故应急处置措施（1）事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。（2）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。（3）发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。（4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。8.5应急物资准备表8.5-1应急物资表序号器材或设备数量主要用途备注1支架若干支撑加固现场仓库2担架10个用于抢救伤员现场仓库3止血急救包4个用于抢救伤员现场仓库4手电筒20个用于停电时照明求援现场仓库5应急灯6个用于停电时照明求援现场仓库6爬梯3樘用于人员疏散现场仓库7对讲机30台联系指挥求援现场仓库8绝缘杆20用于触电事故现场仓库9发电机2用于停电时的临时电源现场仓库8.6应急响应、响应结束、演练8.6.1响应分级（1）一级响应：发生特别重大事故、重大事故、较大事故、一般事故和死亡事故；（2）二级响应：发生重伤事故；（3）三级响应：发生轻伤事故和无伤亡事故。8.6.2响应程序1、一级响应程序（1）按照国家有关规定立即向业主和当地相关政府部门报告，寻求救援帮助。（2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在12小时内提出书面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。（3）应急领导小组人员到位，组织实施应急救援。立即开展应急处置、应急保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。（4）应急领导小组向社会公众(员工)发出危险或避险警告。（5）应急领导小组立即采取措施防止事态扩大，遏止事故进一步蔓延，以最大限度减少人员伤亡和财产损失。（6)应急领导小组立即组织营救和救治受到伤害的人员，疏散、撤离、安置受到威胁的人员。（7）应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援工作，尽最大可能保护好事故现场。（8）接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件和影像资料。2、二级响应程序（1）项目部应急领导小组按照国家有关规定，及时报告向业主和当地有关政府部门。（2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在24小时内提出书面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。（3）项目部应急领导小组人员到位，组织实施应急救援。立即开展应急处置、应急保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。（4）项目部应急领导小组立即采取措施防止事态扩大，立即组织营救和救治受到伤害的人员，疏散、撤离、安置受到威胁的人员；遏止事故进一步蔓延，以最大限度减少人员伤亡和财产损失。（5）项目部应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援工作，尽最大的可能保护好事故现场。（6）根据事故事态的发展，由总指挥决定是否提升应急响应级别。（7）接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件和影像资料。3、三级响应程序（1）项目部应急领导小组按照国家有关规定，及时报告向业主和当地有关政府及部门。（2）应急领导小组立即向公司相关部门及领导报告，并在48小时内提出书面报告，说明事故情况及应急救援预案启动运行情况。（3）项目部应急领导小组人员到位,组织实施应急救援。立即开展应急处置、应急保障工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急保障物资到位。（4）项目部应急领导小组立即采取措施防止事态扩大，立即组织营救和救治受到伤害的人员，疏散、撤离、安置受到威胁的人员；遏止事故进一步蔓延，以最大限度减少人员伤亡和财产损失。（5）项目部应急领导小组组织协调有关方面做好现场应急处置的保障和支援工作，尽最大可能的保护好事故现场。（6)根据事故事态的发展，由总指挥决定是否提升应急响应级别。（7)接受当地政府、公司及上级领导对事故的调查处理，提供原始事故文件和影像资料。8.6.3应急救援预案高空坠落应急救援预案（1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（5)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（6）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（7）总结经验教训，教育职工。物体打击应急救援预案当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。(1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2)对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3)对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知120送往最近的医院。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。坍塌应急救援预案（1）当发生架子坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（6）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（7）总结经验教训，教育职工。火灾应急救援预案（1）现场发生火灾火险时，首先要立即拨打火警电话（119），请求消防人员前来救援。（2）组织消防人员扑灭火种，排队险情。但要注意判断所发生火灾的情况，较小的火情可以自行组织人员立即扑灭。已燃起的火情，现场人员不能立即扑灭时，要及时报告消防部门，请示求援，千万不可迟报。特别是现场中易燃库站、油料库等处起火时，更应及时上报，以防自救不了时，延误时间酿成大火。（3）尽快将伤员送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。8.6.4就近医院汕头市澄海区人民医院电话址：广州市机场路1128号火警：119交通事故报警：122急救：120联动中心：110拨打电话报告时，不要惊慌，必须讲清事故情况和已采取的措施，让救护人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称，负责人姓名、电话；报告程序：逐级也可越级。救援地址地图：图8.6.4-1应急医院路线8.6.5应急演练本应急救援预案每三月演练一次，通过演练（桌面演练、功能演练、全面演练）检查应急人员对应急预案、程序了解程度，及时发现应急工作程序和应急准备中的不足，增强应急小组及人员之间的配合和协调能力，确保预案一旦启动，能及时有序地展开救援。应急演练总结：真对存在的问题提出整改意见和建议。

九、计算书1、扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.0脚手架架体高度H(m)49脚手架沿纵向搭设长度L(m)201.6步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)1.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东汕头市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.5风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.87，1.09风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.972，0.567计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)110000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4550纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.034+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.034+0.1×0.8/(1+1))+1.5×3×0.8/(1+1)=1.896kN/m正常使用极限状态q'=(0.034+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.034+0.1×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.274kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.896×1.22=0.273kN·mσ=γ0Mmax/W=1.1×0.273×106/4550=65.99N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.274×12004/(100×206000×110000)=0.789mmνmax＝0.789mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.896×1.2=2.502kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.274×1.2=1.681kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.502kNq=1.3×0.034=0.044kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.681kNq'=0.034kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1.1×0.504×106/4550=121.827N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.799mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.269kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.1×2.502/2=1.376kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.1×1.269=1.395kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H49脚手架钢管类型Φ48.3×3.0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.034/h)×H=(0.129+1.2×1/2×0.034/1.8)×49=6.868kN单内立杆：NG1k=6.868kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(49/1.8+1)×1.2×0.8×0.1×1/1/2=1.355kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=1.355kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(49/1.8+1)×1.2×0.16×1/2=2.709kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×49=0.588kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.355+2.709+0.588=4.652kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.355kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.2×0.8×(1×3)/2=1.44kN内立杆：NQ1k=1.44kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(6.868+4.652)+1.5×1.44=17.136kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(6.868+1.355)+1.5×1.44=12.85kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量5吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)14钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)1.5脚手架卸荷次数1第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离Hs(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离LS1(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离LS2(mm)卸荷点水平间距HL(m)11425244.2110019001.2钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(HS/LS1)=arctan(4200/1100)=75.324°α2=arctan(HS/LS2)=arctan(4200/1900)=65.659°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×9.663×24/49×1.2/1.2=5.679kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×12.96×24/49×1.2/1.2=7.617kN钢丝绳轴向拉力标准值T1=P1/sinα1=5.679/sin75.324°=5.871kNT2=P2/sinα2=7.617/sin65.659°=8.361kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1，T2]=8.361kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×8.361/(2×15.19)=1个≤[n]=5个满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kN[Fg]'=α×Fg/k=0.85×101/9=9.539kN≥[Fg]=8.361kN满足要求！吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×8.361×103/(65π))1/2=13mmd=14≥dmin满足要求！注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至8.361kN，吊环直径为14mm。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H49立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4550立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)427连墙件布置方式两步一跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16.1=167.702≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16.1=193.696查《规范》表A得，φ=0.1932、立杆稳定性验算组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N1=(1.3×(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx1)+max[1.5，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.3×(6.868+4.652)+1.5×1.44)×(25+(1-0.8)×(25-25)+max[1.5，(1-0.8)×24])/49=10.422KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k)×(H-hx顶)/H=(1.3×(6.868+4.652)+1.5×1.44)×(49-25)/49=8.393kN单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=10.422KNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.567×1.2×3.62)=0.238kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1.1×[10421.617/(0.193×427)+238085.568/4550]=196.664N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)2800连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48.3×3.0连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.5×ωk×2×h×1×la=1.5×0.972×2×1.8×1×1.2=6.299kN长细比λ=l0/i=2800/15.9=176.101，查《规范》表A.0.5得，φ=0.23(Nlw+N0)/(φAc)=(6.299+3)×103/(0.23×424)=95.355N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.299+3=9.299kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2×H×(L/la+1)16562纵向水平杆(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L17337.6防护栏杆+纵向水平杆横向水平杆(H/h+1)×(L/la+1)×lb3785.6横向斜撑(H/h+1)×(L/la+1)×1/3×(h2+lb2)0.53106.9863跨1设连墙件LH/(1la×2h)22872步1跨，单位(根)安全网LH9878.4单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/1×L×lb4515.841步1设，单位(㎡)挡脚板(H/h+1)×1/2×L2822.42步1设直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*((1+n)×L/la+1)34224单位(个)对接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L)/6.55216每根钢管长6.5m，单位(个)旋转扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L)/6.51565单位(个)

2、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.0脚手架架体高度H(m)19脚手架沿纵向搭设长度L(m)201.6步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.85双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东汕头市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.5风荷载体型系数μs1.04风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.718，1.42风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.893，0.738计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)110000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4550纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.034+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.034+0.3×0.8/(1+1))+1.5×3×0.8/(1+1)=2kN/m正常使用极限状态q'=(0.034+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.034+0.3×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.354kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×2×1.22=0.288kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.288×106/4550=63.282N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.354×12004/(100×206000×110000)=0.839mmνmax＝0.839mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×2×1.2=2.639kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.354×1.2=1.787kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.639kNq=1.3×0.034=0.044kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.787kNq'=0.034kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.531×106/4550=116.774N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.849mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.337kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.639/2=1.32kN≤Rc=0.9×8=7.2kN横向水平杆：Rmax=1×1.337=1.337kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H19脚手架钢管类型Φ48.3×3.0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.034/h)×H=(0.12+1.2×1/2×0.034/1.8)×19=2.492kN单内立杆：NG1k=2.492kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.2×0.8×0.3×1/1/2=1.664kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=1.664kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19/1.8+1)×1.2×0.16×1/1=2.219kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×19=0.228kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.664+2.219+0.228=4.111kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.664kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.2×0.8×(1×3)/2=1.44kN内立杆：NQ1k=1.44kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.492+4.111)+1.5×1.44=10.744kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.492+1.664)+1.5×1.44=7.563kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H19立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4550立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)427连墙件布置方式两步一跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16.1=167.702≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16.1=193.696查《规范》表A得，φ=0.1932、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.492+4.111+1.44=8.043kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(2.492+4.111)+1.5×1.44=10.744kNMwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.738×1.2×3.62)=0.31kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[10743.683/(0.193×427)+309889.152/4550]=198.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1100连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48.3×3.0连墙件截面面积Ac(mm2)427连墙件截面回转半径i(mm)16.1连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×1×la=1.5×0.893×2×1.8×1×1.2=5.787kN长细比λ=l0/i=1100/16.1=68.323，查《规范》表A.0.5得，φ=0.784(Nlw+N0)/(φAc)=(5.787+3)×103/(0.784×427)=26.248N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.787+3=8.787kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！九、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2×H×(L/la+1)6422纵向水平杆(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L7056防护栏杆+纵向水平杆横向水平杆(H/h+1)×(L/la+1)×lb1487.2横向斜撑(H/h+1)×(L/la+1)×1/3×(h2+lb2)0.51220.6023跨1设连墙件LH/(1la×2h)8872步1跨，单位(根)安全网LH3830.4单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/1×L×lb1774.081步1设，单位(㎡)挡脚板(H/h+1)×1/1×L2217.61步1设直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*((1+n)×L/la+1)14062单位(个)对接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L)/6.52074每根钢管长6.5m，单位(个)旋转扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L)/6.5623单位(个)悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)60悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C40二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉170045001700是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.0410.74850120028.0410.7416501200附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.11主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q345竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)510普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=8.04/1=8.04kN第2排：F'2=F2'/nz=8.04/1=8.04kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nz=10.74/1=10.74kN第2排：F2=F2/nz=10.74/1=10.74kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×4.926×106/141000=34.937N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×16.029×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=18.943N/mm2τmax=18.943N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.394mm≤[ν]=2×lx/250=2×1800/250=14.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.91kN,R2=16.056kN标准值：R'1=4.423kN,R'2=12.017kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)15.5钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)16焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(4500/1700)=69.305°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=nzR'2=1×12.017=12.017kN设计值：RS1=nzR2=1×16.056=16.056kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=16.056/tan69.305°=6.066kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=12.017/sin69.305°=12.846kN设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×16.056/sin69.305°=17.163kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=12.846kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=17.163kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×125/6=17.708kN≥N'S=12.846kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×17.708/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！2、花篮螺栓验算σ=[Fg]/(π×de2/4)=17.708×103/(π×162/4)=88.074N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、拉环验算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×17.708×103/(π×162)=44.037N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=17.163×103/(8×100)=21.454N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-6.066))]|/1=6.066kN压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[4.926×106/(1.05×141×103)+6.066×103/2611]=35.596N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×4.926×106/(0.929×141×215×103)=0.175≤1符合要求！六、主梁与建筑物节点验算1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q345竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)510普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv12、普通螺栓承载力计算假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=1×5.91=5.91kN，N=1×6.066=6.066kN单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×202×320×10-3/4=100.48kN单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvπde2ftb/4=1×3.14×17.652×400×10-3/4=97.818kN单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb=20×20×510×10-3=204kN单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=5.91/2=2.955kN单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=6.066/2=3.033kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(2.955/100.48)2+(3.033/97.818)2]0.5=0.043≤1NV=2.955kN≤Ncb=204kN承压承载力满足要求。

3、型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9卸料平台名称卸料平台标准化做法卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙卸料平台支撑方式上拉钢丝绳平台长度A(m)5平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度是主梁建筑物内锚长度Lm(mm)2700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm)100主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.7次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)1.8外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)4.5外侧钢丝绳上下固定点垂直距离h1(m)4.1内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)3.2内侧钢丝绳上部上下固定点垂直距离h2(m)4外侧钢丝绳上下固定点水平距离s1(m)4.4内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m)3.1计算内侧钢丝绳是钢丝绳夹个数4二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.145主梁自重Gk3(kN/m)0.241栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)10堆放荷载作用面积S(m2)6施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+10/6)×1]=6.267kN/mq静=1×1.3×Gk1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+10/6)×1=5.76kN/m抗弯验算：Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×0.72+0.117×5.76×0.72=0.355kN·mσ=Mmax/W=0.355×106/(37.5×103)=9.468N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号14a号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)564截面抵抗矩Wx(cm3)80.5抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.7+1.3×0.145]=3kN/mp1=1×0.9×1.5×Pk=1×0.9×1.5×10=13.5kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.7+0.145=1.818kN/mp2=Pk=10kN1、抗弯强度计算简图Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3×(2.52/8-02/2)+13.5×2.5/4=10.782kN.mσ=Mmax/(γxWX)=10.782×106/(1.05×80.5×103)=127.555N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.818×25004/(384×206000×564×104)×(5-24(0/2.5)2)+10×25003/(48×206000×564×104)=0.799mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3×2.5/2=3.75kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.818×2.5/2=2.272kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号18号工字钢截面面积A(cm2)30.74截面回转半径ix(cm)7.36截面惯性矩Ix(cm4)1660截面抵抗矩Wx(cm3)185抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(Gk3+Gk4+Gk5)=1×1.3×(0.241+0.150+0.010)=0.521kN/mp1=γ0γLγQ×Pk/2=1×0.9×1.5×10/2=6.75kNR1=3.75kN内锚固段：q=γ0γG×Gk3=1×1.3×0.241=0.313kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.241+0.150+0.010=0.401kN/mp2=Pk/2=5kNR2=2.272kN内锚固段：q'=Gk3=0.241kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=13.594kNMmax=13.750kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=13.594/(4.100/4.400)=14.589kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=13.750×106/(1.05×185.000×103)+14.589×103/(30.74×102)=75.529N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=4.642mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4500.00+100)/250.00=18.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=13.594kN剪力图(kN)标准值：R'外=8.802kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=19.805kNMmax=6.096kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)=19.805/(4.000/3.100)=15.349kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=6.096×106/(1.05×185.000×103)+15.349×103/(30.74×102)=36.373N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=0.691mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3200.00+100)/250.000=13.200mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=19.805kN剪力图(kN)标准值：R'内=12.697kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19钢丝绳直径20钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)221.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=42.979°sinα=sin42.979°=0.682内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=52.224°sinβ=sin52.224°=0.79标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[8.802/0.682,12.