大体积砼施工设计方案

1、编制依据 3 3 43、施工部署 4 43.1.1.供应商的确定 4 43.1.3.商品砼供货 5 6 6 63.2.2、浇筑方式 6 7 3.5.浇筑砼的器械准备 3.6.1、管理人员安排 3.6.2、管理人员职责 3.6.3、施工人员的安排 4、温度及裂缝控制措施 4.1温度计算 4.2砼测温 东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案5.砼浇筑施工条件 7.6泌水处理 9.2、用电安全 主要规程、规范类别国家《大体积混凝土施工规范》《建筑地基基础设计规范》《建筑结构荷载规范》《建筑结构可靠度设计统一标准》《建筑结构制图标准》《建筑抗震设防分类标准》《建筑用卵石、碎石》《民用建筑照明设计规范》行业《建筑工程冬期施工规程》《超长地下室混凝土结构防裂技术规定》主要标准类别国家《建筑工程施工质量验收统一标准》行业《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》《普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方《建筑施工安全检查标准》主要图集类别国家《混凝土结构施工图平面整体表示方法、制图规则和构造详图》《现浇混凝土板式楼梯》《混凝土结构施工图平面整体表示方法、制图规则和构造详图》(筏形基础)第2页《混凝土结构施工图平面整体表示方法、制图规则和构造详图》(现浇混凝土楼面与屋面板)《建筑物抗震构造详图》《建筑物抗震构造详图》97G329(2--9)(2003局部有修改)《钢筋混凝土过梁图集》类别实施日期国家《中华人民共和国建筑法》《中华人民共和国劳动法》《中华人民共和国计量法》《建设工程质量管理条例》栋号层高层数建筑高度建筑面积总建筑面积33层约4万平32层3、施工部署3.1.2.大体积商品砼原材料及配合比设计径5-31.5mm,含泥量不大于1%;规范》JGJ55外，还应符合下列规定(GB50496-2009):④、粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%;矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%;粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝⑤、水胶比不得大于0.5。3.1.3.商品砼供货砼搅拌运输车装料前需将拌筒中积水排净。运输途中，拌筒以1～3r/min东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案运行，以防止砼离析。砼罐车到工地现场卸料前，应使拌筒以8～12r/min速度转运1～2min,然后再反向转动卸料。3.2.砼浇筑方式3.2.1各高层住宅浇筑1)塔楼筏板：一角真庄4角4h钟1冰箱积0能常母Y动发动林功率wno0n来顾400L排大-T技术参数8料斗容积x上料高度mjmm0.6x1260B@-第10页3.4.1砼输送条件时间控制在60分钟内。场外道路：现场西侧为市政主干路，交通路况复杂且受3.5.浇筑砼的器械准备准备插入式振捣器5个、铁锹20把、抹子10把等工器具。浇筑过程中要始第11页底板砼施工管理人员安排表6-1序号管理职责值班时间(白班)值班时间(夜班)1施工总协调项目经理(卢金旺)2现场指挥杨东涛3施工员、质检员张津瑜刘小平4安全员邓宝运5标高、轴线测量2人2人6现场临电1人1人7机械修理1人1人第12页施工过程电路畅通安全，用电设备及塔吊正常工作；与安全员配合，进行安全序号工作内容人员数量备注1装卸、平料2人2砼振捣4人4平仓抹平压实5人统一调配5现场电工1人统一调配6机械修理工1人统一调配7钢筋工2人8木工2人9力工4人合计每班人数16-21人砼工长在底板砼浇筑前向作业班组进行砼操作规程和安全施工的技术交第13页热、保证混凝土入模温度),还应设置测温孔进行测温监控加强施工中的温度控4.1温度计算(1)混凝土绝热升温掺量0粉煤灰k11矿渣粉k2l1矿渣粉掺量=96÷(254+67+96+35)=21.2%东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案K1=0.95,k2=0.92,k=0.95+0.W-每立方混凝土的胶凝材料用量452(kg/m³);Q-每立方米胶凝材料水化热量337.5(KJ/kg);C-混凝土的比热(kJ/(kg·℃)),一般为0.92～1.0,本工程取C=0.97;p-混凝土质量密度(kg/m³),p=2400;e—常数，为2.718;m-与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数；t-混凝土浇筑后计算时的天数(天)计算水化热温升温时的m值浇筑温度5浇筑温度m123695东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案各龄期混凝土水化热绝热温升值分别为：(2)混凝土干缩率和收缩当量温差①混凝土干缩率：式中：e—常数，为2.718;t—混凝土浇筑后至计算时的天数(d);料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土捣实方法、配筋率等有关的修正系数。东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案表B24混基土收缩查形不网条件影响慢正那数a生M北MMiM对4FM厂y111V14))!01回4000作2开7一)0间r,—1寸m值均为阴h在州u奇rM2=0.9;M3=1.42;M5=1.胶浆量=(354+175)÷(254+732+1012+175+75+96+35)=18.3%ξy(3)=7.13×10⁴×0.029=2.06×10-⁵;ξy(9)=7.13×10⁴×0.086=6.13×10-⁵;ξy(12)=7.13×10⁴×0.113=8.05×10⁵;ξy(24)=7.13×10⁴×0.213=1.54×10⁴;②收缩当量温差：混凝土收缩当量温差(℃),负ξy(t)——各龄期(d)混凝土的收缩相对变形值；a——混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5;由混凝土任意龄期的收缩变形值，可求得任意龄期的收缩当量温差为：(3)混凝土弹性模量E,=βE.(1-e)的混凝土弹性模量，可按表8取用；φ-系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取0.09;e—常数，为2.718;t—混凝土从浇筑后到计算时的天数(d)。β—β=β1×β2。混凝土中掺合料对弹性模量修正系数。β1为混凝土中粉煤灰掺量对应的弹性模量调整系数；β2为混凝土中矿东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案备阶段和现场无试验数据时，β=β1×β2可按下表计算：项次混凝土强度等级N/mm弹性模量项次混凝土强度等级弹性模量172839456不同掺合料弹性模量调整系数掺量0粉煤灰β11矿渣粉β21本工程C35混凝土Ec=3.15×10⁴β1、β2取值参照上表，采用插入法取得粉煤灰掺量=67÷(245+67+96+35)=14.8%矿渣粉掺量=96÷(254+87+96+35)=21.2%东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案则，各龄期弹性模量如下：E(3)=β×3.15×10⁴×0.237N/mm²E(6)=β×3.15×10⁴×0.417N/mm²=1.275×10N/mm²;E(g)=β×3.15×10⁴×0.555N/mm²=1.697×10°N/mm²;E(12)=β×3.15×10⁴×0.660N/mm²=2.018×10'N/mm²;E(i₅)=β×3.15×10⁴×0.741N/mm²=2.266×10*N/mm²;E(18=β×3.15×10⁴×0.802N/mm²=2.453×10'N/mm²;E(2v=β×3.15×10⁴×0.849N/mm²=2.596×10*N/mm²;E(2)=β×3.15×10⁴×0.885N/mm²=2.707×10^N/mm²;E(27)=β×3.15×10⁴×0.912N/mm²=2.789×10'N/mm²;E(so=β×3.00×10⁴×0.933N/mm²(4)混凝土中心温度该温度为基础底板混凝土内部中心点的温升高峰值，该温升值一般都小于绝步降温，按下式计算：式中：T₅(t)——t龄期混凝土内部中心最高温度(℃);T₂——混凝土的浇注温度(℃),取20℃;T()——在t龄期时混凝土的最大绝热温升(℃);降温系数ζ浇筑块的厚度(m)不同龄期的水化热(d)时的(值369依据大体积规范GB50496-2009附录B.6.3,满足抗拉要求。,满足抗拉要求。,满足抗拉要求。,满足抗拉要求。上述计算中假设砼里表最大温差在25℃,从计算结果看，自约束应力均小于当期抗拉强度值，因此只需控制砼表面温度与内部温度差值在25℃以内即可。外约束应力且α—混凝土的线膨胀系数，取1.0×10⁵;△T—混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高升温值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案T—浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃);Tw—混凝土的收缩当量温差(℃);气温(℃),郑州五月份气温取20℃;s,—考虑徐变影响的松驰系数，按下表取用，一般取0.3～0.5,表中系数不在此范围内计算时取上下限；S(t)混凝土考虑龄期及荷载持续时间的应力松弛系数时间t369R—混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1;当为可滑动垫层，R=0,一般土地基取0.25～0.50,本工程取0.4;v.—混凝土的泊松比，取0.15。(6)安全计算为保证混凝土因温度收缩而不产生裂缝，其瞬时龄期的温度应力应小于混凝土抗拉强度设计值。式中：K一大体积混凝土抗裂安全系数，应≥1.9;ft一到指定龄期混凝土抗拉强度设计值。σ—混凝土的温度(包括收缩)应力f₁/1.15=1.65*0.237/1.15=0.34N/mm²=-0.767×10'N/mm²×1.0×10⁵×34.76×=-0.01N/mm²<0.34N/mm²T=3d时，混凝土最大温度收缩应力小于混凝土抗拉强度，因此满足要求。=-1.275×10⁴N/mm²×1.0×10-⁵×41.76=-0.08N/mm²>0.59N/mm²T=6d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，满足要求。f./1.15=1.65*0.555/1.15=0.79N/mm²=-1.697×10⁴N/mm²×1.0×10-⁵×44.69×0T=9d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，不满足要求。混凝土表面应增加覆盖，提高表面温度，降低最大温差。反算：当f₁/1.15=1.65*0.669/1.15=1N/mm²=-2.018×10⁴N/mm²×1.0×10⁵×42.08东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案=-1.19N/mm²>1.00N/mm²T=12d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，不满足要求。混凝土表面应增加覆盖，提高表面温度，降低最大温差。反算：f:/1.15=1.65*0.75/1.15=1.07N/mm²=-2.266×10⁴N/mm²×1.0×10⁵×39.75T=15d时，混凝土最大温度收缩应力小于混凝土抗拉强度，因此满足要求。⑥由⑤可知T=15d以后，混凝土最大温度收缩应力均小于混凝土抗拉强度，满足要求。测定浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围内以内；当设计无具体要求时，温差不宜超过25℃。砼覆盖需保温层厚度计算：会在施工中依据大体积规范GB50496-2009中C.0.1式以实测数据进行计算。筏板厚度h=1.6,在12d时砼温度厚度Tmax=51.05实测混凝土表面温度Td=25大气温度Ta=20混凝土导热系数=2.3设：棉毡保温其导热系数λ=0.05w/m/c容易通风的保温材料取K=2.6第25页东明苑1#、2#楼大体积混凝土施工方案4.2砼测温4.2.1测温仪器4.2.2测温点布置1)、布置原则(附图)布置测孔数量大于4点。测试孔间距为4米～6米。③每个测温孔内沿筏板厚度方向设置3个测点。外表以内50mm、正中、地面上筑后，派专职技术人员于初凝后72小时内每2小时测温一次，72小时后每4小时测温一次，7天～14天每6小时测温一次(力求在接近混凝土出现最高和最低温度时测量)测至温度稳定为止；入模温度的测量，每台班不少于2次。测温结4.2.3温控指标4.2.4测温元件的选择应符合以下列规定：1测温元件的测温误差应不大于0.3℃(25℃