（七纵线～凤霞路）道路工程-综合管廊工程-深基坑方案设计计算书

PAGE（七纵线～凤霞路）道路工程第二册第八分册综合管廊工程深基坑方案设计计算书目录64221、工程概况 1239192、设计依据 1315633、采用的技术规范、条文 242704、工程地质条件概述 3134544.1自然地理 3189484.1.1位置及交通 3160874.1.2气象 3223794.1.3水文 493344.2地形地貌 5177174.3地质构造 599264.4地层岩性 6256844.4.1岩土层特征 6153214.4.2基岩面起伏情况及基岩风化带特征 881774.5水文地质条件 887344.5.1地表水特征 812574.5.2地下水特征 86484.5.3地下水补径排特征 9127594.5.4水文地质单元划分 973784.6不良地质条件 9237724.7特殊性岩土及有毒有害气体 958214.7.1填土评价 9174814.7.2软土评价 1037234.7.3风化岩及残积土评价 10188874.7.4有毒有害气体评价 10209914.8岩土物理力学特征 11132504.8.1岩体基本质量等级 11262794.8.2土、石可挖性分类 11120594.9斜（边）坡稳定性评价 11136374.10场地地震效应评价 11152094.11水土腐蚀性评价 12311064.12相邻建（构）筑物影响评价 12159604.13地勘报告中建议坡比值 13246705、设计技术标准和主要参数 1379105.1技术标准 13212375.2设计工作年限 1439725.3安全等级 1462885.4岩土参数 1498446、深基坑分布情况 1546377、管廊深基坑设计及稳定性分析 1676387.1岩质基坑边坡（坡率法放坡） 1688327.2土质基坑边坡（坡率法放坡） 1785037.3悬臂桩支护（桩径1.2m，间距3m） 21128947.3.1悬臂桩支护（1K-13--1K-13’剖面） 21319227.3.2悬臂桩支护（2K-12--2K-12’剖面） 29295217.4悬臂桩支护（桩径1.5m，间距5m） 36250417.5悬臂桩支护（桩径1.5m，间距3m） 46260237.5.1悬臂桩支护（1K-17-1--1K-17-1’剖面） 46227467.5.2悬臂桩支护（1K-39--1K-39’剖面） 57320167.6钢管桩+横撑支护 67269287.6.1钢管桩+横撑支护（1K-25--1K-25’剖面） 67255917.6.2钢管桩+横撑支护（1K-37--1K-37’剖面） 7966267.7悬臂桩支护（桩径1.5m，间距3m；跨河段） 92PAGE181、工程概况纵向干道工程位于，紧邻绕城高速，项目北侧为成渝高铁，南侧为成渝高速，东侧为规划金凤湖。目前该片区基础设施、路网结构尚未完善。随着科学城规划的提出、高新区开发空间的重要调整以及区域内部土地的开发建设，为保证基础设施能够满足未来科学城板块的交通发展需求，迫切需要完善片区道路片区路网结构，以实现区域交通转换效率以及交通系统运行速度的提升，带动沿线地块的开发建设，落实重庆市总体规划意图，为此，展开项目的设计工作。高新区纵向干道新金大道起于聂成路，向北延伸下穿成渝高速、成渝高铁后，终点止于凤叶路，顺接大学城西路，道路全长约为8.74Km，城市主干路/次干路，标准路幅宽度26/30/44m，双向四车道/六车道，设计车速40～50Km/h。根据新金大道与片区路网的相交情况，新金大道全线共分为两段，即新金大道A段和新金大道B段。新金大道B段起于七纵线北侧规划道，止于凤霞路，道路全长为3.64Km。根据设计方案，本次设计道路（新金大道B段）桩号K0+000～K3+470进行综合管廊设计，管廊设计起点处与新金大道A段管廊顺接。综合管廊布置在道路东侧的侧分带下，采用两舱矩形断面明挖施工。在桩号为K2+074.1处与高龙大道干线管廊相交，管廊断面尺寸由B×H=（4.2+2.4）×3.3m，变为B×H=（4.6+2.4）×3.3m。根据《重庆高新技术产业开发区直管区管线综合及综合管廊规划》，结合与规划编制单位、各管线主管部门沟通结果，新金大道B段入廊管线为：1）K0+000～K2+074.1:综合舱内24回10kv、24回通信、DN1000给水管及预留DN300中水管；高压舱内2回110kv高压电力；2）K2+074.1～K3+470:

综合舱内32回10kv、30回通信、DN1200给水管、预留DN300中水管并预留DN400直饮水安装空间；高压舱内2回110kv高压电力。本次设计范围为该段管廊的深基坑方案设计。道路高边坡设计详见“本工程道路高边坡设计专篇”。2、设计依据1）总体规划（1）《重庆市城市基础设施建设“十四五”规划（2021—2025年）》（2）《重庆市生态环境保护“十四五”规划》（3）《重庆市城市综合管廊建设“十四五”规划(2021-2025年）》（4）《重庆高新区总体规划（2010-2030年）（2015年版）》（5）《中国西部（重庆）科学城国土空间规划（2020-2035年）》（6）《重庆市主城区地下综合管廊规划》（2016）（7）《重庆市主城区西部片区干线综合管廊修建性详细规划》（2017年）（8）《重庆高新技术产业开发区直管区管线综合及综合管廊规划》2）相关工程设计资料（1）《西部（重庆）科学城金凤软件园（过程版）》2022.04.14（2）《科技大道交通及环境提升工程汇报版》2022（3）《科学城生态水系示范（一期）工程初步设计》（4）《重庆轨道交通27、15号线工程招标挂网图纸》（5）《重庆轨道交通7、17号线一期平、纵及部分车站建筑、结构图》（6）《高新区北区大学城南路及立交改造工程一期工程初设》2~7/9号节点（7）《科学大道二期工程EPC二标段》（8）《高新区纵向干道工程新金大道B段（七纵线~凤霞路段）岩土工程勘察报告（详细勘察）》（重庆市勘测院2023.9）3、采用的技术规范、条文《建筑边坡工程技术规范》（GB50030-2013）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；《混凝土结构通用规范》（GB55008-2021）；《混凝土结构耐久性设计标准》（GB/T50476-2019）；《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；《热轧H型钢和部分T型钢》（GB/T11263-2017）；《热轧H钢管桩》（GB/T32285-2015）；《热轧钢板桩》（GB/T20933-2014）；《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2019）；《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）；《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）；《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；《建筑深基坑工程施工安全技术规范》（JGJ311-2013）；《工程建设标准强制性条文：城镇建设部分》（2013版）及（工程建设标准强制性条文公路工程部分)》(建标[2002]99号)；《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2013年版）；《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50T-029-2019）；《城市轨道交通结构安全保护技术规范》（CJJ/T202-2013）；《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部第37号令）；《住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》（建办质〔2018〕31号）；《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（渝建发〔2010〕166号）；《重庆市危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2022版）》（渝建质安〔2022〕110号）；国家及部（委）发布的其它有关法律、法规、规程、规范。4、工程地质条件概述4.1自然地理4.1.1位置及交通本项目位于重庆市九龙坡区金凤镇；勘察区紧邻已经开发建设的金凤电子信息产业园、西永综保区等；场地内有厂房、村落、林地及农田，沿线存在多条乡道、村道；交通条件较为便利。4.1.2气象拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。秋季多绵雨的气候特征，冬季流域受偏北气流控制，气温低，雨量偏少。入春以后，降水天气系统逐渐加强，太平洋副高北跃西伸，副高南部的西南气流，导致孟加拉国湾，南海的水汽不断输入本区，当与高空低槽和地面冷锋相配合，或受副高与西藏高压之间的低压系统控制并持续时，低压系统中的上升运动结合局地对流运动的发展，在本区形成暴雨或大暴雨。每年7月～8月，会出现持续高温，形成盛夏伏旱天气。9月以后，太平洋副高南撤，流域内降雨又显著增加，但一般雨强较弱，形成绵绵细雨。1、气温工程区多年平均气温、平均最高气温、平均最低气温分别偏高1.3℃、1.7℃、1.6℃；近年月平均最高气温和日极端最高气温极值分别是38℃和43℃。2、降水量、蒸发量根据临近气象站近20年（2002-2021年）年最大降雨量约1452.1mm（2014年），年最小降雨量约837.8mm（2011年），多年平均降雨量约1180mm，日最大降雨量约271.0mm（2007年）。从多年平均降雨量的月际分布来看，降雨集中时段为4-10月，最大降雨量出现在6月，其次是7月、5月、9月，8月、4月、10月也相对较多。4~10月、5~9月、6~8月累积降雨量站占全年总降雨量分别约85%、68%、43%。3、湿度根据临近气象站近20年（2002-2021年）年平均湿度为76.5%，平均水汽压为17.6hPa，最热月份相对湿度最小值出现在2006年，低于50%；最冷月份相对湿度最大值出现在2010年约88.3%。4、风根据临近气象站近20年的年平均风速在1.4~2.7m/s之间变化，多年平均约2.1m/s；年最大风速在8.5~15.4m/s之间变化，约5-7级；年极大风速在15.3~29.8m/s之间变化，约7~11级。全年主导风向和夏季主导风向均以西北风及其临近方位（NW、NNW、WNW）为主。5、雾日全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。4.1.3水文经调查，区内及周边存在对拟建工程产生影响的地表水体。地表水体主要为潜龙溪与盐井河，局部存在水塘，现分述如下。（1）潜龙溪：位于道路设计里程K0+229.717～K0+269.717范围内，其流向为由西向东，勘察期间水位约为287.35m，河道宽约2～3.5m，流量约为1.3m3/s，水深约0.6m，由于该河无常年观测水位，根据走访调查及现场洪痕综合分析，其最高洪水位为289.50m。（2）盐井河：位于道路设计里程K2+767.635～K2+808.635范围内，其流向为由西向东，勘察期间水位约为287.46m，河道宽约4～6m，流量约为1.1m3/s，水深约0.4m，由于该河无常年观测水位，根据走访调查及现场洪痕综合分析，其最高洪水位为289.76m。道路涉及河道处，河道已经完成治理工作，河岸采用1:1.75坡率进行放坡处理，表面植被护坡，现状稳定。（3）水塘：位于道路设计里程K0+620～K2+680、K1+710～K1+810、K3+470～K3+510、K3+600～K3+666范围内，勘察期间水位约为295.50～320.77m，水深约1～5m。4.2地形地貌K0+000～K1+240段现状以原始地貌为主，无较大的人类改造活动，原始为构造剥蚀丘陵地貌；K1+240～K3+644.088段原始为造剥蚀丘陵地貌，经人类改造活动，挖高填低，现状已基本形成市政道路或场平。全线地面高程286.5～315.5m，相对高差29.0m，整体呈南高北低；总体地形坡度2°～18°，局部陡坎坡角大于45°。4.3地质构造新金大道（凤霞路～七纵线段）道路工程位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部，构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。拟建工程位于北碚向斜的西翼，走向南北，构造条件简单，岩层呈单斜产出，区内未发现断层。K0+000～K1+240段岩层倾向90°～100°，倾角30°～32°，结合很差，属软弱结构面，主要呈分离状；主要发育2组构造裂隙：裂隙J1：倾向255～265°，倾角53°～57°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度2mm，无充填物，裂隙间距2～3m，走向方向延伸1～4m，结合差，为硬性结构面；裂隙J2：倾向330°～340°，倾角58°～62°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度2.5mm，无充填物，局部偶见泥膜，裂隙间距2～3m，走向方向延伸1～3m，结合差，为硬性结构面。K1+240～K2+440段岩层倾向90°～95°，倾角28°～32°，结合很差，属软弱结构面，主要呈分离状；主要发育2组构造裂隙：裂隙J1：倾向260°～270°，倾角58°～62°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度1.5mm，无充填物，裂隙间距2～3m，走向方向延伸1～4m，结合差，为硬性结构面；裂隙J2：倾向325°～335°，倾角60°～66°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度2.0mm，无充填物，裂隙间距2～4m，走向方向延伸1～3m，结合差，为硬性结构面。K2+440～K3+644.088段岩层倾向85°～91°，倾角25°～30°，结合很差，属软弱结构面，主要呈分离状；主要发育2组构造裂隙：裂隙J1：倾向260°～270°，倾角60°～70°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度2.5mm，无充填物，裂隙间距2～3m，走向方向延伸1～3m，结合差，为硬性结构面；裂隙J2：倾向325°～330°，倾角62°～68°，局部倒倾，裂隙面结合状况主要为分离状，结构面张开度2.0mm，无充填物，裂隙间距2～3m，走向方向延伸1～4m，结合差，为硬性结构面。沿线层面及裂隙优势产状汇总见下表：沿线层面及裂隙产状汇总表分段层面及裂隙优势产状序号里程范围层面倾向层面倾角J1倾向J1倾角J2倾向J2倾角1K0+000～K1+240953126055335602K1+240～K2+440923026260330633K2+440～K3+644.088882826565327654.4地层岩性4.4.1岩土层特征场内上覆土层有第四系全新统人工填土（Q4ml）杂填土、素填土，第四系残坡积（Q4el+dl）粉质黏土，第四系冲洪积（Q4al+pl）砂土，第四系湖积（Q4l）淤泥；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2s)砂质泥岩、砂岩及粉砂岩。各地层岩性特征依新老顺序简述如下：场地岩土特征一览表编号地层代号岩土名称厚度（m）描述1-0Q4l淤泥0.1～0.6灰黑色、褐灰色，有臭味，含未完全分解的动植物残骸，手触有弹性和海绵感，具有一定的流动性；主要分布在道路终点水塘区域。2-0Q4ml素填土0.4～14.6杂色，主要由粉质黏土及砂、泥岩碎块石组成，来源为周边工程平场弃方，采用自然抛填进行堆填；堆填时间1～3年。稍湿为主，局部地下水发育地段为很湿~饱和，密实程度主要为松散～稍密，局部已建道路路基段为中密~密实，均匀性差，块石含量25%～55%，粒径20～300mm，最大可达800mm；主要分布在K0+620～K0+710、K1+480～K3+220、K3+440～K3+665.988区域；该区域原始地貌为K0+040～K0+500区域。在覆盖层与基岩接触带(基岩面附近)或与沟谷区新老土界面附近，受地下水频繁活动的影响，常形成以软～流塑状粘性土为主、厚度0.10～0.30m(局部可达0.5m以上)的软弱薄层。2-1Q4ml杂填土0.2～4.0主要由建筑垃圾、生活垃圾及工业废料组成，来源为房屋拆迁，采用抛填方式进行堆填；堆填时间0～2年。干燥～稍湿，密实程度为松散，均匀性极差；主要分布在K0+830～K0+940区域。3-1Q4el+dl粉质黏土0.2～7.5褐色，以黏土矿物为主，含少量的角砾，絮状结构；干强度中等、韧性中等、稍有光泽，无摇震反应，以软塑～可塑状为主。局部地下水发育区域呈流塑状，主要分布在K0+220～K0+300、K0+440～K0+480、K1+130～K1+180、K1+480～K1+580、K1+740～K1+920、K0+940～K3+220区域。在覆盖层与基岩接触带(基岩面附近)，受地下水频繁活动的影响，常形成以软～可塑状粘性土为主、厚度0.10～0.30m(局部可达0.5m以上)的软弱薄层。该层位于地面表层主要为耕植土，一般农作物影响厚度可达30~50cm，局部受大型植物根系及人工改造影响，厚度可达1.0~1.5m。5-1Q4al+pl砂土0.2～3.0本次钻探未揭露该层，通过地质调查发现潜龙溪区域场地存在砂土。杂色，颗粒级配差，矿物成分主要有石英、长石等；浑圆状，很湿～潮湿，密实程度为松散～稍密，斜层理，单粒结构，黏粒含量约5%，以细沙为主，主要分布在K0+229～K0+270区域。7-0J2s-Sm砂质泥岩/红色、紫红色为主，局部含青灰色团块；主要矿物成分为粘土矿物，粉砂泥质结构，中厚层状构造，主要矿物成份为粘土矿物；强风化带厚1.0～3.5m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育。中风化岩芯呈短柱-中柱状，节长5～30cm，岩体较破碎～较完整，岩质软。主要分布在整个线路，为场地主要岩层。7-1J2s-St粉砂岩/灰白色，黄褐色，细粒结构，薄层～中厚层状构造；主要矿物成分为石英、长石，含少量云母及粘土矿物。强风化带厚1.5～4.0m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育。岩芯呈短柱状，节长5～20cm，岩质较软，岩体较完整，手掰易断。抗风化能力弱，主要分布在K0+040～K0+200段，为场地次要岩层。8-1J2s-Ss砂岩/青灰色，细～中粒结构，厚层状构造；主要矿物成分为石英、长石，含少量云母及粘土矿物。强风化带厚1.0～3.0m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育。岩芯呈短柱状、中柱状，节长5～25cm，岩体较完整，多为钙质胶结，局部为泥质胶结，岩质较硬。主要分布在整个线路，为场地主要岩层。4.4.2基岩面起伏情况及基岩风化带特征拟建场地的基岩面及基岩风化带具有起伏变化的特征，其起伏变化情况受地层岩性、地质构造、原始地貌起伏特征及城市建设对原始地貌的改造等影响。根据本次勘察结果并结合老地形图分析，基岩面埋深0～14.80m，场地整体的基岩面随原始地形起伏，总体倾角2～30°，原始地貌为斜坡沟谷地带，基岩面起伏较大，倾角30～70°。场地基岩强风化带随基岩面起伏变化，厚度一般1～3m。但在局部地形较陡的地段，基岩由于侧向风化的影响，强风化带厚度相对较大，最大可达4m以上。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育。中风化岩体较完整，裂隙较发育，均匀性较好。4.5水文地质条件4.5.1地表水特征本项目场地存在对拟建工程可能产生影响的地表水体，主要涉及2条河流与局部水塘，河流、水塘等特征详见4.1.3节。4.5.2地下水特征根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场地地下水可划分为第四系松散层孔隙水和基岩裂隙水。1、第四系松散层孔隙水第四系松散层孔隙水主要赋存于粉质黏土和人工填土层，以上层滞水、潜水形式存在。上层滞水主要分布在人工填土中，水位水量有明显季节变化，无稳定水位。区域K0+620～K0+700段勘察期间水位292.61m～294.70m；K1+480～K1+600段勘察期间水位298.51m～299.42m；K1+720～K1+920段勘察期间水位292.72m～298.19m；K2+160～K2+320段勘察期间水位293.28m～293.64m；K2+770～K3+130段勘察期间水位287.70m～292.99m；K3+520～K3+665.988段勘察期间水位296.65m～298.85m。各钻孔孔内稳定水位详见附表1.5-2。2、基岩裂隙水基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化基岩中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大。构造裂隙水主要分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，泥岩相对隔水；水量稍大，动态稍稳定，综合沿线相邻场地勘察成果及地区经验，孔隙裂隙水一般为区域性潜水或局部承压水。3、地下水动态特征根据已有的以往的资料和本次勘察，场地内地下水动态与降雨量关系密切，呈同步化特点；区域K0+620～K0+700段勘察期间水位292.61m～294.70m，变化幅度1m～2m，最高地下水位约297m；K1+480～K1+600段勘察期间水位298.51m～299m，变化幅度0.5m～2m，最高地下水位约301m；K1+720～K1+920段勘察期间水位292.72m～298.19m，变化幅度1m～3m，最高地下水位约301m；K2+160～K2+320段勘察期间水位293.28m～293.64m，变化幅度1m～3m，最高地下水位约297m；K2+770～K3+130段勘察期间水位287.70m～292.99m，变化幅度1m～3m，最高地下水位约296m；K3+520～K3+665.988段勘察期间水位296.65m～298.85m，变化幅度1m～2m，最高地下水位约301m。4.5.3地下水补径排特征第四系松散层孔隙水主要接受降雨、地表水体、地下管网渗漏补给，下渗至岩土界面、填土与老土界面沿原始地貌沟谷向下排泄，汇入溪沟中。基岩裂隙水主要接受上层孔隙水及溪沟、水库等地表水体补给；主要沿贯通性结构面向低洼露头排泄，整体循环较缓慢。4.5.4水文地质单元划分本次水文地质单元分区的原则主要考虑水文地质条件，如含水岩组与地下水类型，地貌类型，地下水的分布，埋藏与出露特征，以及地下水补给，径流，排泄条件的差异等因素，同时尽量考虑水文地质单元的完整性。本项目场地都属于同一个水文地质单元，主要接受大气降雨补给，向溪沟、沟谷低洼处排泄。4.6不良地质条件通过本次勘察，场地及周边未发现滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降、岩溶、活动断裂等不良地质现象。4.7特殊性岩土及有毒有害气体4.7.1填土评价场地内的人工填土均匀性差，压缩性高，密实程度为松散～稍密，具有轻微湿陷性，底面坡度小于20%，整体稳定性好。1、杂填土：主要分布在现状建筑物拆迁区，局部含有工业废料、生活垃圾，厚度1～4m，散松～稍密状，其厚度差异较大，均匀性差，不宜作为路基，建议清除外运。对桩基成孔存在不利影响（难钻进、沉渣不易控制等），主要分布在K0+830～K0+940区域。2、素填土：在场地大部分范围均有分布，厚度0～14.60m，散松～稍密状，其厚度差异较大，均匀性差，不均匀沉降可能引起地面开裂等，以及对桩基成孔的不利影响(塌孔、沉渣控制等)。填土直接作为路基持力层易导致路面沉降量过大、差异沉降、路面开裂，甚至支挡结构失稳；设计及施工时应考虑其造成的不均匀沉降，当设计对承载力和沉降要求较高时，建议采取翻挖换填、强夯或其他处理方式进行处理，主要分布在K0+620～K0+710、K1+480～K3+220、K3+440～K3+665.988区域。4.7.2软土评价场地内软土主要为淤泥质土，主要分布于沿线的鱼塘及农田范围，局部粉质黏土呈软塑~流塑状，主要分布在K0+220～K0+300、K0+440～K0+480、K1+130～K1+180、K1+480～K1+580、K1+740～K1+920、K0+940～K3+220区域，欠固结，灵敏度中～高。直接作为地基沉降量大、稳定性差。故软土不应作为路基持力层，也不宜作为路基填料；建议清除换填。4.7.3风化岩及残积土评价1、残积土残积土场地中主要为粉质黏土，力学性质差，厚薄较不均匀，力学性质随含水率增加下降较明显；遇水浸泡易出现弹簧土现象，不利于路基稳定；承载力差时不宜选作建构组物的持力层。土层薄时建议换填，土层厚度较大时建议可采用堆载预压或调整路基形式。2、风化岩强风化：力学性质较差，厚薄较不均匀，不宜选作桥墩、桥台基础持力层，但可作为荷载小的构筑物基础持力层。中风化：力学性质较好，均匀性较好，宜选作路基、桥墩（台）、构筑物等基础持力层。4.7.4有毒有害气体评价根据本次勘察结合已建相邻项目的施工情况，结合场地各地层岩性条件和地区经验，场地岩土层中本身无有毒有害气体源，勘察时亦未发现有毒有害气体。但深厚填土层，成分复杂，在地下水或渗漏的污水带动下，可能会产生有毒有害气体，施工期间应进一步检查。4.8岩土物理力学特征4.8.1岩体基本质量等级根据室内试验、现场测试的统计结果，依据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第3.1.7条，本项目中风岩体基本质量等级如下表所示。岩体基本质量等级汇总表地质年代岩体名称坚硬程度完整程度基本质量等级侏罗系中统沙溪庙组(J2s)砂岩较软岩较完整IV砂质泥岩软岩较完整IV粉砂岩极软岩较完整V4.8.2土、石可挖性分类根据室内试验、现场测试的统计结果，依据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）的附录A，场地内土、石可挖性分类如下表所示：岩体基本质量等级汇总表土、石等级土、石类别土、岩名称I松土沿线软～可塑状的粉质黏土、松散填土II普通土局部硬塑状粉质黏土、稍密～中密填土III坚硬土基岩强风化层IV软石中风化砂质泥岩、粉砂岩V次坚石中风化砂岩4.9斜（边）坡稳定性评价沿线场地及影响范围内地势较为平坦，不存在对拟建工程有影响的现状斜（边）坡。4.10场地地震效应评价1、场地地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），本建场地设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。2、岩土地震稳定性评价1）地震液化本场地抗震设防烈度为6度，依据《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTGB02-01-2008））第4.3.1条，可不进行液化判别和处理。2）不良地质在地震作用下稳定状态场地范围内未发现不良地质现象。3）隐伏断裂场地范围内勘察未发现隐伏断裂。4.11水土腐蚀性评价1、环境类别根据场地特征，参照《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K，场地环境类别为Ⅱ类。2、腐蚀性判断根据水的室内试验成果，参照《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K：场地内水对混凝土结构腐蚀性等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋腐蚀性等级为微腐蚀。根据土室内腐蚀性试验成果统计，参照《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K：场地内土对混凝土结构腐蚀性等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋腐蚀性等级为微腐蚀，对钢结构腐蚀性等级为微腐蚀。4.12相邻建（构）筑物影响评价拟建线路沿线分布有较多市政管线，主要有给水、排水、电信、电力及燃气等管线，其埋深一般小于3m，详见本项目管线成果资料，项目施工对其存在影响，建议根据具体情况进行迁改或保护。拟建线路沿线建(构)筑物密集，根据《新金大道（凤霞路～七纵线段）道路工程周边环境调查报告》，沿线主要的建(构)筑物见下表。相邻建（构）筑物影响评价汇总表序号名称与拟建工程关系基本特征影响程度1凤锦路线路K0+518.500～K0+648.500从上方通过路面标高296.72m，与拟建道路设计路面高差8.7m。中等2高新大道线路K1+166.133～K1+295从下方穿过已预留新金大道下穿道，待通车。1F，基础形式桩，基础底标高300.50m，拟建隧道底板有效厚度1m。中等高新大道高架桥墩K1+250垂直交叉，平面避让穿过桥梁段暂未运营，管廊从Y30#桥墩与Z31#桥墩旁穿过，距离桥墩最近约8m。中等高新大道立交辅道既有挡墙K1+300～K1+440并行挡墙底部标高约292.55～302.79m，距离拟建管廊约2～3m。较大3成渝高铁线路K3+579.074避让高铁桥墩从下方穿过基础形式桩基础，桩底标高273.214-279.026m，承台底标高293.214-297.528m，铁轨底标高316.714-317.526m，本次拟建路面标高301.449m，与铁路底部高差约16m。拟建道路距离桥墩平面距离3.65m，拟建管廊距离桥墩平面距离8m。中等410kV高压线K2+100～K2+480道路与10kV高压线并行，K2+270处高压线与道路垂直交叉，高压线底标高312.60m，距离路面高差约12m。中等5肿瘤医院K3+120道路右侧位于道路及人行地通道右侧约36m。中等6既有道路市政管网K1+190～K2+767.635既有道路两侧密集分布市政管网，一般埋深小于3m。中等4.13地勘报告中建议坡比值整体稳定填方土质边坡坡率不宜陡于1：1.75（永久），挖方区土层放坡坡率不宜陡于1：1.75（永久），强风化岩质边坡坡率不宜陡于1：1.25（永久），中风化基岩非顺向边坡建议坡率不宜陡于1：0.75（永久），顺层建议按层面放坡；边坡应完善截排水措施。管廊基坑边坡的放坡坡率建议值：建议左侧岩质边坡按顺层放坡；右侧岩质边坡中风化按1:0.75放坡，岩质边坡强风化按1:1.25放坡；建议土质边坡按1:1.50放坡。5、设计技术标准和主要参数5.1技术标准1）荷载等级：汽车荷载：城-A级；堑顶施工荷载：20KN/m2；人群荷载：3.5KN/m2；栏杆水平荷载：2.5KN/m；建筑物荷载：18KPa/层；基坑顶荷载：基坑外2米。2）边坡容许稳定系数：1.25（一级、临时边坡）；1.20（二级、临时边坡）。3）支档结构稳定性安全系数（一级）：嵌固稳定安全系数：1.25；整体稳定安全系数：1.35；抗隆起安全系数：1.8。4）计算方法地下水位以上采用总应力法；地下水位以下土层的土、水压力可采用总应力和有效应力两种方法计算。对于黏性土和粉土宜采用总应力法，对粉、细砂宜采用有效应力法，对中粗砂及卵砾层采用有效应力法。5.2设计工作年限根据《建筑基坑支护工程技术规程》（JGJ120-2012），基坑支护的设计工作年限为1年。5.3安全等级根据《建筑基坑支护工程技术规程》（JGJ120-2012）基坑安全等级划分，本次管廊项目临时基坑安全等级分段为一级、二级。5.4岩土参数根据地勘报告，主要岩土参数及建议值选用见下表。新金大道（凤霞路～七纵线段）道路工程岩土物理力学参数建议值岩土名称参数素填土粉质黏土粉砂岩砂岩砂质泥岩裂隙面岩层面岩土界面强风化中风化强风化中风化天然重度(kN/m3)20*19.724*24.924.5*25.6///饱和重度(kN/m3)21*19.925.525.9///饱和抗压强度标准值(MPa)//2.6*/16.7/5.2///天然抗压强度标准值(MPa)//3.5*/25.8/8.7///地基承载力特征值(kPａ)(市政工程地质勘察规范）DBJ50-147-2014实测120*850*6062300*3158///地基承载力特征值(kPａ)（公路桥涵地基基础设计规范）JTG3363-20191200800天然内摩擦角φ(°)2824.238.030.61812天然内聚力C(kPa)211.912444625020饱和内摩擦角φ(°)2516.48.5饱和内聚力C(kPa)38.915.6与锚固体极限粘结强度标准值(KPａ)50*40*800400///弹性模量(MPa)2691764///变形模量(MPa)33171041///泊松比μ0.140.39///岩体水平抗力系数(MN/m3)//40/350/100///水平抗力比例系数(MN/m4)10*14*30*/30*////抗拉强度标准值(kPa)///368/118///挡墙基底摩擦系数0.25*0.20*0.35*0.50*0.35*0.40*///注：带“*”的参数为重庆地区经验参数。6、深基坑分布情况本次管廊临时基坑设计工作年限为1年。根据重庆市建委渝建发[2010]166号文件精神，本次设计岩质基坑高度≥12米，岩土混合基坑高度≥8米且土层厚度≥4米，土质基坑高度≥5米的基坑段划分为深基坑，具体分布见下表：编号起止桩号长度

（m）基坑基坑类别最大基坑深度（m）安全等级备注西侧东侧支护形式支护形式1K0+000.0～K0+225.0225.0坡率法坡率法岩质、岩土混合9.5二级2K0+225.0～K0+270.045.0坡率法+悬臂桩坡率法+悬臂桩岩土混合15一级下穿潜龙溪3K0+270.0～K1+230.0960.0坡率法坡率法土质、岩质、岩土混合14一级4K1+230.0～K1+270.040.0坡率法+悬臂桩坡率法岩土混合8一级下穿高新大道桥5K1+270.0～K1+440.0170.0坡率法悬臂桩土质、岩土混合8一级右侧金凤检测认证科技园6K1+440.0～K1+910.0470.0排桩内支撑排桩内支撑土质、岩土混合9.5一级国家汽车检测中心前道路保通7K1+910.0～K2+050.0140.0坡率法+悬臂桩坡率法土质、岩土混合9一级左侧国家汽车检测中心前道路保通8K2+050.0～K2+310.0260.0坡率法坡率法土质、岩土混合8.5二级9K2+310.0～K2+345.035.0悬臂桩坡率法土质、岩土混合8一级左侧现状道路保通10K2+345.0～K2+385.040.0坡率法坡率法岩土混合8二级11K2+385.0～K2+645.0260.0排桩内支撑排桩内支撑岩质、岩土混合8一级右侧兵器工业研究所及门前道路保通12K2+645.0～K2+750.0105.0坡率法坡率法岩质、岩土混合9二级13K2+750.0～K2+850.0100.0坡率法+悬臂桩坡率法+悬臂桩土质、岩质、岩土混合10.5一级下穿盐井河14K2+850.0～K3+470.0620.0坡率法坡率法土质、岩质、岩土混合12一级7、管廊深基坑设计及稳定性分析7.1岩质基坑边坡（坡率法放坡）拟建管廊与拟建道路平行，位于道路右侧，管廊总体走向呈近南北向（1°～353°），根据层面产状（95°～88°∠28°～31°）及裂隙面产状（J1：255°～265°∠52°～57°；J2：330°～340°∠58°～62°），现对管廊开挖时产生的岩质边坡总体赤平面投影分析如下：1）左侧边坡管廊左侧边坡综合赤平投影图根据赤平面投影图可知：总体管廊左侧岩质边坡为顺向坡，边坡与岩层面顺向小角度斜交，与J1反向相交，与J2反向相交，层面为临空外倾结构面，边坡稳定性主要受层面控制，受其影响可能产生顺层滑塌；该边坡的岩体类型为III类，边坡岩体破裂角取层面倾角，岩体等效内摩擦角取53°。故本段岩质边坡沿顺层层面临时放坡开挖（28°～31°），岩质边坡自身安全稳定。2）右侧边坡管廊右侧边坡综合赤平投影图根据赤平面投影图可知：总体管廊右侧岩质边坡为反向坡，边坡与岩层面反向相交，与J1小角度(16°)斜交，与J2大角度斜交，J1为临空外倾结构面，边坡稳定性主要受J1控制，受其影响可能产生沿J1裂隙面滑塌；该边坡的岩体类型为III类，边坡岩体破裂角取J1裂隙面倾角，岩体等效内摩擦角取56°。故本段岩质边坡采用坡率1:0.75临时放坡开挖（边坡坡率缓于裂隙J1倾角），岩质边坡自身安全稳定。7.2土质基坑边坡（坡率法放坡）土质基坑边坡高0～12m，坡体为粉质粘土或素填土，边坡土岩界面较平缓，不存在整体稳定性问题，其主要破坏模式为土体内部产生圆弧滑动破坏，稳定性受土体自身抗剪强度影响。取最不利边坡高度12m计算边坡沿土体内部圆弧滑动的稳定系数：计算项目：B段土质边坡（12m高-1.5坡率）[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2013)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数5坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数110.0000.0000212.0008.000032.0000.000046.0004.0000523.0000.0001超载1距离1.000(m)宽23.000(m)荷载(20.00--20.00kPa)270.00(度)[土层信息]坡面节点数6编号X(m)Y(m)00.0000.000-110.0000.000-222.0008.000-324.0008.000-430.00012.000-553.00012.000附加节点数10编号X(m)Y(m)10.000-0.23320.814-0.377320.484-1.400453.000-1.40050.000-1.74760.814-1.847720.504-3.000853.000-4.56190.000-7.2041053.000-7.204不同土性区域数3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数编号120.00050.000(1,2,3,4,-5,-4,-3,-2,-1,0,)224.50050.000(2,1,5,6,7,8,4,3,)325.60050.000(6,5,9,10,8,7,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)13.00028.00025.00030.0003462.00030.600区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值123不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(10.667,24.520)(m)滑动半径=25.230(m)滑动安全系数=1.289起始x终止xαliCiΦi条实重总水压力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力mθi超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)4.7255.780-12.3951.0803.00028.002.450.000.000.000.000.00-0.535.030.888180.000.005.7806.835-9.9521.0713.00028.006.850.000.000.000.000.00-1.187.450.913690.000.006.8357.890-7.5271.0643.00028.0010.270.000.000.000.000.00-1.359.200.937360.000.007.8908.945-5.1161.0593.00028.0012.740.000.000.000.000.00-1.1410.360.959250.000.008.94510.000-2.7141.0563.00028.0014.260.000.000.000.000.00-0.6810.970.979360.000.0010.00010.667-0.7570.6673.00028.0012.370.000.000.000.000.00-0.168.620.994460.000.0010.66711.6971.1701.0313.00028.0030.640.000.000.000.000.000.6319.231.008210.000.0011.69712.7273.5131.0323.00028.0043.930.000.000.000.000.002.6925.841.023390.000.0012.72713.7585.8611.0363.00028.0056.340.000.000.000.000.005.7531.871.036880.000.0013.75814.7888.2191.0413.00028.0067.870.000.000.000.000.009.7037.361.048680.000.0014.78815.81810.5921.0483.00028.0078.500.000.000.000.000.0014.4342.341.058760.000.0015.81816.84812.9821.0573.00028.0088.230.000.000.000.000.0019.8246.861.067080.000.0016.84817.87915.3971.0693.00028.0097.010.000.000.000.000.0025.7650.921.073600.000.0017.87918.90917.8391.0823.00028.00104.820.000.000.000.000.0032.1154.561.078250.000.0018.90919.93920.3161.0993.00028.00111.630.000.000.000.000.0038.7657.771.080970.000.0019.93920.97022.8331.1183.00028.00117.390.000.000.000.000.0045.5560.561.081660.000.0020.97022.00025.3981.1413.00028.00122.030.000.000.000.000.0052.3462.931.080220.000.0022.00023.00027.9791.1323.00028.00115.110.000.000.000.000.0054.0059.641.076580.000.0023.00024.00030.5841.1623.00028.00103.880.000.000.000.000.0052.8554.391.070700.000.0024.00025.00033.2611.1963.00028.0098.080.000.000.000.000.0053.7951.911.062350.000.0025.00026.00036.0231.2373.00028.0097.580.000.000.000.000.0057.3952.211.051300.000.0026.00027.00038.8861.2853.00028.0095.580.000.000.000.000.0060.0051.891.037270.000.0027.00028.00041.8701.3433.00028.0091.890.000.000.000.000.0061.3350.841.019900.000.0028.00029.00045.0011.4143.00028.0086.250.000.000.000.000.0060.9948.930.998690.000.0029.00030.00048.3151.5043.00028.0078.360.000.000.000.000.0058.5245.900.973000.000.0030.00030.85751.5891.3793.00028.0053.970.000.000.000.000.0042.2933.110.944430.000.0030.85731.71454.8451.4883.00028.0034.290.000.000.000.0014.2839.7131.100.912950.000.0031.71432.57158.3921.6353.00028.0011.930.000.000.000.0017.1424.7620.590.875310.000.00总的下滑力=808.141(kN)总的抗滑力=1042.378(kN)土体部分下滑力=808.141(kN)土体部分抗滑力=1042.378(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================由以上计算结果可以看出，采用1:1.50坡率分阶放坡开挖后，土质基坑边坡滑动安全系数为1.289，满足规范中关于稳定性系数1.25的要求，边坡是稳定的。7.3悬臂桩支护（桩径1.2m，间距3m）选取最不利剖面1K-13--1K-13’，2K-12--2K-12’进行计算分析，以此对边坡支护的稳定性进行综合评价。7.3.1悬臂桩支护（1K-13--1K-13’剖面）根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）6.3节计算岩质边坡沿层面的下滑力，按最不利考虑：桩板式抗滑挡土墙验算计算项目：1K-13原始条件:墙身尺寸:桩总长:10.600(m)嵌入深度:6.100(m)截面形状:圆桩桩径:1.200(m)桩间距:3.000(m)挡土板的类型数:2板类型号板厚(m)板宽(m)板块数10.3001.200320.3001.5001嵌入段土层数:1桩底支承条件:铰接计算方法:K法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)K(MN/m3)120.00025.600100.000初始弹性系数A:0.000(MN/m3)初始弹性系数A1:0.000(MN/m3)桩顶锚索水平刚度:0.000(MN/m)物理参数:桩混凝土强度等级:C30桩纵筋合力点到外皮距离:100(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HPB300桩箍筋间距:200(mm)桩配筋形式:纵筋均匀配筋板混凝土强度等级:C30板纵筋合力点到外皮距离:35(mm)板纵筋级别:HRB400场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:28.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)墙后填土容重:20.000(kN/m3)坡线与滑坡推力:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)15.6903.300210.0000.000地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形墙后剩余下滑力水平分力110.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数=1.400,滑坡推力分项(安全)系数=1.400=====================================================================第1种情况:滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后:上部=73.333(kN/m)下部=73.333(kN/m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=1257.907(kN-m)距离桩顶5.589(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=462.000(kN)距离桩顶4.500(m)桩顶位移=11(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.000-0.000-0.000-11-0.00020.2142.357-22.000-11-0.00030.4299.429-44.000-10-0.00040.64321.214-66.000-10-0.00050.85737.714-88.000-10-0.00061.07158.929-110.000-9-0.00071.28684.857-132.000-9-0.00081.500115.500-154.000-8-0.00091.714150.857-176.000-8-0.000101.929190.929-198.000-7-0.000112.143235.714-220.000-7-0.000122.357285.214-242.000-7-0.000132.571339.429-264.000-6-0.000142.786398.357-286.000-6-0.000153.000462.000-308.000-5-0.000163.214530.357-330.000-5-0.000173.429603.429-352.000-5-0.000183.643681.214-374.000-4-0.000193.857763.714-396.000-4-0.000204.071850.929-418.000-4-0.000214.286942.857-440.000-3-0.000224.5001039.500-462.000-3-290.825234.7181126.485-343.355-3-259.277244.9361189.105-237.942-2-229.474255.1541230.160-144.987-2-201.513265.3711252.277-63.682-2-175.459275.5891257.9076.803-2-151.348285.8071249.31367.309-1-129.188296.0251228.579118.674-1-108.966306.2431197.605161.727-1-90.652316.4611158.113197.281-1-74.196326.6791111.647226.125-1-59.539336.8961059.587249.019-0-46.609347.1141003.146266.690-0-35.324357.332943.386279.829-0-25.597367.550881.220289.089-0-17.336377.768817.426295.080-0-10.444387.986752.650298.373-0-4.822398.204687.420299.493-0-0.370408.421622.156298.92303.013418.639557.175297.10205.429428.857492.705294.42606.980439.075428.890291.24607.764449.293365.805287.87107.881459.511303.460284.56907.430469.729241.814281.56306.507479.946180.779279.03605.2084810.164120.234277.13103.6284910.38260.030275.94701.8615010.600-0.000137.773-0-0.000(二)桩身配筋计算点号距顶距离 全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)10.000622026820.214622026830.429622026840.643622026850.857622026861.071622026871.286622026881.500622026891.7146220268101.9296220268112.1436220268122.3576220268132.5716220268142.7866220268153.0006220268163.2146220268173.429