港码头改建工程吨级件杂货码头改建工程

港码头改建工程吨级件杂货码头改建工程1设计基本条件和依据 41.1工程概况 41.2设计依据 41.3设计任务 42营运资料 52.1货运任务 52.2船舶资料 52.3机械设备 53港口自然条件 53.1水文条件 53.2地形条件 53.3地质条件 53.4气象条件 64材料供应及施工条件 64.1材料供应 64.2施工条件 65总平面布置 75.1平面布置原则 75.2码头设计尺度 75.3陆域平面布置 75.4辅助生产和辅助生活建筑物 75.5装卸工艺 76码头结构初步设计 96.1码头上作用的确定 96.2拟定码头结构方案一 116.3拟定码头结构方案二 166.4码头结构方案比选 167码头结构技术设计 177.1面板技术设计 177.2横向排架技术设计 208结束语 25参考文献 251.1工程概况上海地处入海河口地区,既承担运河任务,停靠千吨级货船,也承担海运任务,停靠万吨级的货轮。本港区的货运任务愈来愈繁重,港区上游原有木质的旧码头,(一大一小),已破旧不堪,原有机械部配套,装卸通过能力又过低,远不能满足生产发展的需要。同时,由于货运量不大,流动机械和车辆行驶频繁,而后方场地小,因此,迫切需要扩建大、中型整篇接岸的码1.2设计依据1.2.1所用规范《高桩码头设计与施工规范》《港口工程荷载规范》《港口工程钢筋混凝土结构设计规范》《港口工程桩基规范》《海港总平面设计规范》《港口工程技术规范》（上卷）1987版《港口工程制图标准》《港口工程地基规范》1.2.2所用文献《港口水工建筑物》《港口规划与布置》《土力学》《结构力学》《港口航道与海岸工程专业毕业设计指南》1.3设计任务在原有岸线位置,拆去上游两个码头,而改建1#和2#两个码头，总长380米，包括1#件杂货码头为1个泊位，码头长120米，2#五金钢铁码头、泊位长210米，两个码头的年吞吐量为75万吨。2.1货运任务1#码头以装卸件杂为主,另有少量木材通过,年吞吐量为35万吨；2#码头主要转运五金,钢材及生铁等货种,又是还有一些机械设备要在此通过,年吞吐量为40万吨。2.2船舶资料根据调查1#和2#码头设计的代表船型主要尺寸为：2.3机械设备本港内有能调来本码头使用的一台16t轮胎吊,电瓶车和铲车多台；部属港机厂可定购各种型号的门机及其他装卸、运输机械。3.1水文条件由于本港属于河口港，港区水位主要受潮汐影响，内河的径流影响较小，从这里潮位的历时曲线（图3）看，其变化特点属混合潮的不规则半日潮型，根据1年的实测资料绘制的高、低潮位累积频率曲线，如图4所示。当地混凝土浇筑水位取在＋2.5米出为宜。据了解本港区地下水对混凝土无侵蚀性。根据调查和估算，改建码头前的最大波高仅约为0.6米，在大汛落潮时的最大流速，由实测知接近1米/秒。3.2地形条件改建码头位于河口段,矩出海口约60公里,码头前江面宽约500米,江岸属冲积平原,土坡为1:5~1:2,冲淤基本平衡,河床平缓也较稳定.(图1)据了解当地万吨泊位的码头面标高一般为▽+4.8米。预计扩建码头前沿回淤量平均每年约为0.1米。3.3地质条件在改建码头范围内,布置有6个钻孔(图1和图2),土层的分布情况及其主要的物理力学指标,见表1和表2,由表1可看出土层分层清楚,分布较简单,厚度较大的中间层壤土属中等土层,而下层壤土是最好的持力层。各土层的物理力学指标（平均值）如下表3.3-1所示：表3.3-1土层标高)Cm）~土~土3.4气象条件3.4.1风常风向夏季为西南，冬季为西北；最强风为东南，风速28.4米/秒；较强风向正比，风速14米/秒；大于8级风天数多年平均为18.6天。3.4.2气温年最高气温37.9℃,最低-9.3℃,平均15.3℃。3.4.3雨雪年最大降雨量1448.6毫米,最小781毫米,平均1032.1毫米；历年最大日降雨量160.9毫米,在10毫米/小时以上的中雨和大暴雨天数,多年平均15天。3.4.4雾多年平均雾日(能见度<1000m)10天,其中雾期较长者12月2~3天,2月1.7天、1月24.1材料供应三大材均能供应：当地有黄砂可取，价格低廉，单价为12元/方；石料可用驳船从外地运来本港，单价为40元/方；当地用挖泥船挖泥5.0元/方。4.2施工条件改建码头施工现场“三通（水、电、道路通）一平（场地平整）”条件好。施工单位实力强，机具设备齐全，尤其对装配式码头结构的施工经验丰富。具备有预应力钢筋砼空心构件的预制和安装能力，空心胶管直径为27cm；陆上起重能力为60吨，浮吊的起重能力为160吨，及陆上、水上沉桩的打桩船，打桩船的主要尺度为46.6m×20m×3.6×1.88m,根据经验,在上海地区能打3:1斜桩,桩断面允许在55cm×55cm以内,桩长不允许超过60米,可吊龙口8米打桩。5.1平面布置原则2#码头为河口码头，平面布置与工艺设计按《海港总平面设计规范》有关规定确定。根据当地地质条件等特点，采用高桩码头结构型式。由于江面宽度有限,又不能占用航道,不能改变水流方向,采用顺岸式；根据自然岸坡及陆域条件,需要整片接岸的码头,故选用满堂式高桩码头,建立后方桩台作为堆场可以缓解陆域紧张的局面。5.2码头设计尺度5.2.1泊位长度和码头长度根据《海港总平面设计规范》4.3.6：Lb=L+2d=199.4m取200m5.2.2泊位宽度根据《海港总平面设计规范》4.2.4：B=2b=40.40m5.2.3码头前沿高程和水深根据《海港总平面设计规范》4.3.3及4.3.5码头前沿高程=计算水位+超高值=3.8+1.0=4.8码头前沿设计水深D=T+Z1+Z2+Z3+Z4=9.06取-9.0m5.3陆域平面布置5.3.1码头作业地带前方桩台宽15.0m，门机轨距10.5m，门机前轨距码头前沿3m，设三个后方桩台以方便临时堆货，后方桩台总宽27m。5.3.2总平面布置见码头总平面布置图。5.4辅助生产和辅助生活建筑物设综合办公楼、加油站、地磅房、小型流动机械库、装卸及成组工具库、车辆机械维修保养间、材料供应站等建筑设施，具体位置及面积见码头总平面布置。5.5装卸工艺5.5.1装卸工艺和机械选型装卸船采用门座起重机，水平运输采用牵引平板车，库场作业采用叉车和轮胎式起重机。5.5.2港口主要建设规模的确定5.5.2.1泊位数目根据要求只需要一个泊位。5.5.2.2泊位通过能力根据《海港总平面设计规范》5.8.2：设置两台门机时Pt=705577.47t>400000t满足要求。5.5.2.3库场、堆场容量计算根据《海港总平面设计规范》5.8.9：件杂货、散货的仓库或堆场所需容量可按下式计算E=16333.3t根据《海港总平面设计规范》5.8.10：件杂货、仓库或堆场总面积可按下式计算按照堆场75%E和仓库25%E分：堆场面积A=4083.33㎡取4320㎡,设4个堆场仓库面积A=4188.03㎡取4320㎡,设4个仓库5.5.2.4装卸机械、装卸工人数的确定5.5.2.4.1装卸机械起重运输机械采用国产Mh-4-25型门座起重机2台，台时效率为70t/台时。水平运输机械采用1拖两挂、最大载重量8t的牵引平板车,每组拖挂车按载重吨计，码头前沿作业地带据库场距离按最大250m计，行车速度取10km/h，考虑每次往返调头、拆挂钩等操作所需时间3min，则每组拖挂车来回一次所需时间t1=6min每小时至少可来回10次，即拖挂车台时效率为80t/台时，所以每台门机配备1组牵引平板车即可。即总共需配备一拖两挂最大载重量为8吨的牵引平板车2组。5.5.2.4.2装卸工人数取装卸工人数54人。则机械司机人数：港内生产机械主要有门机、牵引平板车、轮胎吊、叉车，均按三班制计。各类司机配备定额按《河港总平面设计规范》表3.7.19-1中规定取值。则：门机司机数：需7人/台，则需7×2=14人牵引平板车司机数：需3.5人/台，则需3.5×2=7人轮胎吊司机数：需3.5人/台，设每个堆场配1台轮胎吊，每个仓库1台轮胎吊，则需3.5×8=28人叉车司机数：需3.5人/台，设每组牵引车配2台叉车，则需3.5×4=14人合计司机人数为63人，考虑出勤率的影响，工人数应增加10%，则共需司机人数70人。5.5.3装卸工艺流程及流程图图5.5.3-16.1码头上作用的确定结构自重Y钢筋砼=25.0kN/m3；Y砼=24.0kN/m36.1.2可变作用6.1.2.1匀布荷载——《港口工程荷载规范》5.1.3前沿堆货荷载：q1=30kpa后方堆场堆货荷载：q2=80kpa施工荷载：q’=2.5kpa6.1.2.2集中荷载门机作用：2台Mh-4-25型门机，最大起重量10吨。流动机械作用：最大载重量8吨的牵引平板车。6.1.2.3船舶荷载6.1.2.3.1风荷载△根据《港口工程荷载规范》10.2.2货船半载或压载时的受风面积按下列公式计算：logAxw=0.283+0.727logDWAxw=2380m2logAyw=0.019+0.628logDWAyw=491m2△根据《港口工程荷载规范》10.2.1作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力宜按下列公式计算：Fxw=73.6×105AxwVx2ξ=661.29kNFyw=49.0×105AywVy2ξ=116.45kN6.1.2.3.2水流力△根据《港口工程荷载规范》附录E.0.4船舶吃水线以下的横向投影面积B’可按下式计算：logB'=0.484+0.612log(DW)B’=1225㎡△根据《港口工程荷载规范》附录E.0.2水流对船舶产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力可按下式计算：△根据《港口工程荷载规范》附录E.0.5水流对船舶产生的水流力纵向分力可按下式计算：6.1.2.3.3系缆力根据《港口工程荷载规范》10.4.1系缆力标准值N及其垂直于码头前沿线的横向分力Nx，平行于码头前沿线的纵向分力Ny和垂直于码头面的竖向分力Nz可按下列公式计Nx=NsinαcosβNy=NcosαcosβNz=Nsinβ存在两种情况：①Vx=22m/s，Vy=0m/s时，∑Fx=742.9kN,∑Fy=15.41kN则N=506kN②Vx=0m/s，Vy=22m/s时，∑Fx=81.61kN,∑Fy=131.86kN则N=106kN综合两种情况N=506kNNx=244.4kNNy=423.3kN根据《高桩码头设计与施工规范》附录A横向水平分力在排架中的分配，乘以折减系数0.310,则横向排架所受横向水平分力最大为Nx’=75.76kN6.1.2.3.4挤靠力不考虑6.1.2.3.5撞击力DWT为18000吨的海轮排水吨位估算：logΔf=0.404+0.932logDWT，则Δf=23437.6t根据《港口工程荷载规范》10.6.2船舶靠岸时的有效撞击能量E0可按下式计算：E0=PMVn2/2=87.9kJ,式中ρ取0.75，M=2343.7t，Vn取0.10m/s.撞击力N=309kN6.2拟定码头结构方案一6.2.1码头宽度前方桩台宽15.0m，设三个后方桩台，总宽27m。6.2.2前方桩台的结构型式纵横梁不等高连接的高桩梁板式结构，横梁断面采用倒T形，纵梁搁置在横梁上，板搁置在纵梁上。6.2.3后方桩台的结构型式无纵梁的高桩梁板式结构。6.2.4前方桩台尺寸拟定及验算6.2.4.1面板尺寸拟定及验算(根据《高桩码头荷载规范》4.1)6.2.4.1.1基本尺寸面板采用叠合板，具体尺寸见图6.2.4-1板长Lb=4.8m计算跨度L0=1.1Ln=4.84m6.2.4.1.2荷载计算（取单宽b=1m）(1)永久作用板自重:q1=10kpa垫层自重:q2=3.6kpa总自重:q0=13.6kpa单位跨度跨中弯矩：M0=39.8kN·m(2)可变作用①最大堆货荷载：q1=30kpa跨中最大弯矩：M1=87.8kN·m②流动机械荷载：考虑了三种最不利荷载情况，分别为荷载中置（平板车平行于板跨方向）、荷载偏置（平板车垂直于板跨方向）、荷载中置（平板车平行于板跨方向）。跨中最大弯矩：M2=20.91kN·m6.2.4.1.3面板尺寸验算由上述计算可知，Max{M1,M2}=87.8kN/m,取永久荷载与堆货荷载的组合。M=M永久+0.7M可变=101.26kN·m抗弯模量W=1/6.bh2=0.0267m3采用C30砼，RL=2.00×103kpa截面影响系数ym=1.55∴面板截面尺寸满足要求。6.2.4.2纵梁尺寸拟定及验算6.2.4.2.1门机纵梁6.2.4.2.1.1基本尺寸初步取门机梁尺寸见图6.2.4.2-1总高度为160cm，其中预制高度120cm，其中预制部分面积S=0.69㎡；计算跨度l0=7m.6.2.4.2.1.2荷载计算(1)永久作用面板自重:q0=51.5kN/m纵梁自重：q1=22.25kN/m(2)可变作用①堆货荷载：q2=123.8kN/m跨中弯矩：M2=758.0kN·m②流动机械荷载：存在门机作用荷载，考虑两种最不利荷载情况，即一台门机作用及两台门机共同作用时；取两者中最大弯矩。M3=1312.5kN·m6.2.4.2.1.3截面尺寸验算按最不利情况，M=1/8.(q0+q1)l02+0.7×(M2+M3)=1901.1kN.m为简化计算不考虑牛腿部分，则：W=Σ1/6.bh2=0.213m3；采用C30砼，RL=2.00×103kpa截面影响系数ym=1.55预加应力σ=10000kpa∴门机纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.2.2中纵梁6.2.4.2.2.1基本尺寸初步取中纵梁尺寸见图6.2.4.2-2总高度为160cm，其中预制高度120cm，其中预制部分面积S=0.57㎡；计算跨度l0=7m；6.2.4.2.2.2荷载计算(1)永久作用面板自重:q0=67.4kN/m纵梁自重：q1=18.25kN/m(2)可变作用堆货荷载：q2=157.7kN/m跨中弯矩：M2=964.69kN·m6.2.4.2.2.3截面尺寸验算按最不利情况计，M=1/8.(q0+q1)l+0.7M2=1199.9kN.m为简化计算不考虑牛腿部分，则：W=Σ1/6.bh2=0.171m3；采用C30砼，RL=2.00×103kpa截面影响系数ym=1.55预加应力σ=8000kpa∴中纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.2.3边纵梁6.2.4.2.3.1基本尺寸初步取边纵梁尺寸见图6.2.4.2-3总高度为160cm，其中预制高度120cm，其中预制部分面积S=0.405㎡；计算跨度l0=7m；6.2.4.2.3.2荷载计算(1)永久作用面板自重:q0=17.4kN/m纵梁自重：q1=13.125kN/m(2)可变作用堆货荷载：q2=45.0kN/m跨中弯矩：M2=275.6kN·m6.2.4.2.3.3截面尺寸验算按最不利情况计，M=1/8.(q0+q1)l+0.7M2=379.7kN.m为简化计算不考虑牛腿部分，则：W=Σ1/6.bh2=0.128m3；采用C30砼，RL=2.00×103kpa截面影响系数ym=1.55预加应力σ=5000kpa∴边纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.3横梁尺寸拟定横梁断面尺寸见图6.2.4.3-1现浇上横梁高160cm，预制下横梁高80cmW=Σ1/6.bh2=0.32m3由于横梁断面面积较大，可满足一般承载要求，故不再进行验算。6.2.4.4靠船构件6.2.4.4.1基本尺寸其尺寸见图6.2.4.4-1厚度取80cm6.2.4.4.2靠船构件自重W=50.6kN重力作用线距码头前沿距离y=0.4m6.2.4.5基桩桩力估算及桩长的确定6.2.4.5.1荷载计算①永久荷载（横梁＋面板＋纵梁自重）见计算简图213.7kN50.6kN513.6kN②堆货荷载③门机荷载f\④船舶力系缆力见6.1.3.3挤靠力见6.1.3.4撞击力见6.1.3.56.2.4.5.2桩力计算按最不利荷载组合情况，得知最大桩力发生在1#2#（双直桩为2676.4kN.6.2.4.5.3桩长计算根据《港口工程桩基规范》，桩基宜选择中密或密实砂土、硬粘性土层、碎石类土或分化岩等良好土层作为桩基持力层。根据地质资料，第四层为灰绿色壤土。通过计算可将该层确定为持力层。经计算确定，直桩桩长为28.95m，所有桩桩顶高程为2.25m，桩底高程为-26.7m.6.3拟定码头结构方案二6.3.1码头宽度同方案一即：前方桩台宽15.0m，设三个后方桩台，总宽27m。6.3.2前方桩台的结构型式纵横梁等高连接的高桩梁板式结构。6.3.3后方桩台的结构型式同方案一即：无纵梁的高桩梁板式结构。6.3.4尺寸拟定及验算6.3.4.1面板尺寸拟定及验算由于面板为两边支承的单向板，故与方案一相同。6.3.4.2纵梁尺寸拟定及验算由于受力方式没有变化，故与方案一相同。6.3.4.3横梁尺寸拟定截面尺寸如图6.3.4-1示由于横梁高度很大，能承受一般的荷载要求，可不必验算。6.3.4.4靠船构件同方案一6.3.4.5基桩桩帽设计、基桩桩力估算及桩长的确定6.3.4.5.1基桩桩帽设计(L*B)=4.2*1.2;1.1*1.2;2.6*1.26.3.4.5.2基桩桩力估算由于上部结构自重略小于方案一，故桩力应略小于方案一的桩力，故可不必验算。6.3.4.5.3桩长确定同方案一6.4码头结构方案比选第一种方案由于采用了部分预应力结构，提高了它的承载能力又节省了材料，而且施工又比较简单，整体性也比较好。而第二种方案，采用了梁高度较大，而且还有桩帽，因此采用的材料较多，施工也比较复杂一些，又因为它比第一种方案少了下横梁，这也使它的整体性要差一点。综合考虑码头重要性及未来使用等，对码头整体性有较高要求，最终选择了第一种方案纵横梁不等高的高桩码头。7.1面板技术设计7.1.1面板配筋计算7.1.1.1资料7.1.1.1.1承载力控制情况下的面板弯矩值计算结果见表7.1.1-17.1.1.1.2.承载能力极限状态持久状况M=γ0(γGMGk+γQMQk)短暂状况M=γ0(γGMGk+γQMQk)7.1.1.1.3预制板与现浇板、面层的混凝土强度等级分别取C30和C25，由《港口工程混凝土结构设计规范》表4.1.4.得混凝土轴心抗压强度设计值为fc=15MPa.由《港口工程混凝土结构设计规范》表4.2.3.得Ⅰ级钢筋抗压强度设计值fy=210MPa,Ⅱ级钢筋抗拉强度设计值fy=310MPa7.1.1.1.4该码头为一般港口的主要建筑物,安全级别为Ⅱ级,其结构重要性系数γ0=1.07.1.1.1.5荷载分项系数由《高桩码头设计与施工规范》3.2.9.查及,具体数值见表7.1.1-17.1.1.1.6由《港口工程混凝土结构设计规范》7.1.2.查及,受力钢筋的混凝土保护层厚度为40mm。7.1.1.1.7Ⅱ级钢筋相对界限受压区高度ζb=0.544,板的纵向钢筋最小配筋率ρmin=0.15%0载0载00载械7.1.1.2面板配筋计算结果计算结果见表7.1.1-2及7.1.1-3αsξ7.1.1.3面板配筋①预制板配筋预制板配筋综合考虑短暂状况与持久状况，最后取恒载与堆货荷载两者的配筋总和：As=732.7+803.9=1536.6mm2按《水工钢筋混凝土结构学》附录三，选用8φ16(As=1608mm2),由于实际板宽3.25m，取实际板宽配26φ16.②支座处配筋As=743.9mm2。根据《水工钢筋混凝土结构学》附录三，选用4φ16(As=804mm2),由于实际板宽3.25m，取实际板宽配13φ16.③构造分布钢筋确定按《高桩码头设计与施工规范》4.1.12.的规定，采用Ⅰ级钢筋.当板跨比：3.25/4.8=0.677<1.0时，横向分布钢筋不得小于单位宽度上受力钢筋界面面积的15%.且其直径不宜小于8mm，间距不宜大于250mm.故板跨处选配φ10@200(As=393mm2),支座处选配φ8@200(As=251mm2).④预制板吊环配筋按《港工混凝土结构设计规范》7.4.2规定,选配φ20(As=314.2mm2)7.1.2吊运时正截面承载力验算吊运时沿x、y方向产生的最大弯矩标准及配筋承载如下表7.1.2-1表7.1.2-1表7.1.2-1Mh0αsAs2)实配As(mm2)X方向15.372020.0251366.5393Y方向26.142020.0427630.5综上，选配的钢筋均能满足要求。7.1.3板跨裂缝宽度验算按《港口工程混凝土结构设计规范》5.6.2和8.3.8，按正常使用极限状态下的长期效应组合进行裂缝验算。σ1s=σ11s+σ12s=180.89Mpa≤0.8fy=248Mpa∴板跨满足裂缝开展宽度要求。7.1.4支座裂缝宽度验算支座处由于设有150mm磨耗层，能有效阻隔空气、水等进入造成钢筋锈蚀，故支座处可不验算裂缝开展宽度。7.1.5叠和板斜截面抗剪验算按《港口工程混凝土结构设计规范》，不设箍筋fbh使用期：Qmax=134.88kN<[Q]=0.12c0=633.6kN,混凝土抗剪满足要求。施工期：Qmaxfbh使用期：Qmax=134.88kN<[Q]=0.12c0=633.6kN,混凝土抗剪满足要求。故不需要进行抗剪配筋计算。7.2横向排架技术设计7.2.1内力计算方法五弯矩方程法7.2.2内力计算说明横梁采用倒T型断面,为现场灌注混凝土结构,在施工时,首先浇注下横梁,待下横梁混凝土达到一定强度(约70%)之后,安装预制纵梁和板,然后浇注上横梁和板梁现场灌注部分.根据施工情况，在横梁计算中分别按短暂状况（即施工期,计算断面为A2）和持久状况（即使用期,计算断面为A=A1+A2）两个阶段进行计算。7.2.2.1结构尺寸排架间距为7.0m,横梁断面为⊥型,尺寸见图6.2.4.3-1,桩极限承载力Qud=2909.5kN7.2.2.2混凝土材料特性横梁混凝土标号为C30,施工时期假定下横梁混凝土达到设计强度70%时进行预制构件安装,故短暂状况砼按C20计算,Ec=2.25×104MPa.使用时期混凝土的抗压标号为C30,Ec=3.00×104MPa.7.2.2.3横梁的几何特征横梁断面面积A=A1+A2=0.8+0.8=1.6m2中和轴位置y=1.0m横梁的惯性矩施工时期：I=0.0427m4使用时期：I=0.7893m47.2.2.4基桩特性①混凝土的强度等级为C40,弹性模量3.25×104MPa；②设计中采用预应力钢筋混凝土桩,桩的断面尺寸为55×55cm2空心方空心直径D=27cm，混凝土桩断面积；③桩的压缩系数：根据桩的入土深度和土质情况，按有关规范求得桩的极限承载力为：Qud=2909.5kN；在缺乏试桩资料情况下，桩的刚性系数C可按规范计算（《高桩码头设计与施工规范》3.5.7）,本设计取C=130Qud=378235kN/m.各桩的压缩系数K见下表：7.2.2-1EA L0EpAp 1ck12345④支座压缩系数根据上式分别计算得，KA=1.978E-6m/kNKB=3.778E-6m/kNKC=2.000E-6m/kN7.2.3内力计算根据<<高桩码头设计与施工规范>>4.2.7规定:由叉桩和直桩支承的横梁一般可假定桩两端为铰接.在垂直荷载(包括水平力对横梁中和轴产生的力矩)作用下,横梁可按弹性支承连续梁计算,水平力由叉桩承受.7.2.3.1施工期内力40kN/m由于直桩1#、2#距离较近,为简化计算,假定这两根桩为一个支承点A,叉桩5#、6#为一个支撑点C.由于板梁现场浇注混凝土部分和混凝土垫层是在上横梁混凝土达到设计强度前浇注,因此在施工时期考虑全部荷载作用.在计算简图中假定直桩1#和2#,叉桩5#和6#一个支承点,但考虑两个支座的实际情况,计算所得的弯矩剪力均应进行削峰。支座A削峰范围为直桩的二桩中轴线与横梁底面交点距离95cm,支座D削峰范围为叉桩的二桩中轴线与横梁底面交点距离95cm。综上，由五弯矩方程解得，MA=-914.89kNmMB=126.37kNmMC=-45kNm7.2.4横梁配筋计算7.2.4.1短暂状况（截面尺寸见图7.2.4-1）7.2.4.1.1正配筋计算①预估配筋d=20mm，则a=c+d/2=50+10=60mm，则有效高度h0=h-a=800-60=740mm，②短暂状况正弯矩配筋计算表7.2.4-1表7.2.4-1Mαsξ00000000跨中a0000跨中b③短暂状况正弯矩配筋表7.2.4-2表7.2.4-20/00/0跨中a0/0跨中b7.2.4.1.2负配筋计算①预估配筋d=22mm，负弯矩较大估计双排,则a=c+d+e/2=50+22+15=87mm，则有效高度h0=h-a=800-87=713mm②短暂状况负弯矩配筋计算表7.2.4-3及表7.2.4-4当ρ=15%时，ξ=0.0443，αs=0.0433,则Mnin=231.13kNm,Asmin=0.15%*1000*7