套扣式高支模专家论证施工方案

高大模板和超限模板专项施工方案高大模板和超限模板专项施工方案专家论证意见修改指引序号专家论证问题修改内容页码备注1完善钢管材料规格，应符合规范要求，立杆垫板宜采用钢板;方案内容已对应修改，超高超重梁和超重梁梁底立杆垫板采用钢板20戴建南专家2完善梁板的立杆平面布置图，应按“先梁后板”原则布置，尽量以模数排立杆，高宽比大于3的应与周边立杆加强水平连接措施:已完善详附图附图2、7、16戴建南专家3完善非正交梁立杆与周边梁板立杆的水平连接措施，平面图应标注梁、板尺寸，结构跨度，立杆间距等;已完善详附图附图2、7、16、戴建南专家4完善垂直、水平剪刀撑平面布置图，纵横布置间距;方案内容已对应修改已按梁截面划分20-21戴建南专家5完善超高梁的侧向稳定性措施，斜撑设置要求:已完善详附图附图18戴建南专家6完善混凝土浇筑措施，明确先浇筑墙、柱，达到强度间隔3天再浇筑梁板砼，明确下层模板支撑措施、拆除的施工条件和时间;方案内容已对应修改，明确先浇筑墙、柱，达到强度间隔3天再浇筑梁板砼，19戴建南专家7补充完善模板施工图纸，平立剖图、大样图，图纸应有图签、图名、分类编号，补充全尺寸剖面图，完善相应的楼层标高构配件等标注:已完善详附图附图1-17戴建南专家8完善对拉螺栓设置，宜采用14螺栓，明确梁高、梁跨间距;计算书应归类选用有代表性的梁、板验算;已修改对梁类型等进行了分类第9章和第4章19、63戴建南专家9完善柱帽的位置、平立剖面大样图;已完善详附图附图17戴建南专家10完善监测措施，监测平面图的测点应设置在重点位置已完善相应检测方案及附图52戴建南专家11无高大模板范围平面图。已完善详附图附图2-11陈君源专家12缺立杆平面布置图、剪刀撑线、立杆间距标注。已完善详附图附图4、9陈君源专家13模板支架剖面图缺竖向剪刀撑线，超高支模顶步水平杆应加密已完善详附图附图5、6、10-13陈君源专家14图20:缺剪刀撑线、立杆间距标注、轴线。已完善详附图附图16陈君源专家15图21:缺剪刀撑线、标高、垂直向标注、轴线已完善详附图负一层局部有少量超限梁，附图13、15陈君源专家16剖面图的剖切位置未在平面图上标注。已完善详附图附图4、9陈君源专家17图4:左侧临边未有防护措施。已完善详附图附图4陈君源专家18图14:2-8轴左侧是否为高支模范围?未表示清楚，左侧为普通模板陈君源专家19图14、15:复核标高标注是否有误。有误已重新复核，应为5.92-16.92米，层高11米附图10-11陈君源专家20超高支模顶部水平杆加密一道，边梁立杆横距525已完善详附图附图4、9斯鹏专家21超大梁横向立杆布置不宜三立杆。已按梁截面乘积划分超大梁梁底采用4立杆19、69斯鹏专家22较小的梁纵向立杆间距可1050，计算复核。已复核较小梁梁底间距采用105069斯鹏专家23平面图表示剖切位置对应剖面图。已完善详附图附图4、9斯鹏专家24超高、超重支模对应下层不拆支撑。已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。25斯鹏专家25完善超高支模临边防护措施，平面图布置图表示水平剪刀撑。已完善详附图附图4、9斯鹏专家26补充柱帽立杆布置平面图，柱帽厚度，剪刀撑已完善详附图附图17斯鹏专家27完善每类梁侧模计算。已按类别分类计算69斯鹏专家28梁、板、柱帽大样图标注材料、型号及尺寸等已对附图进行完善附图5、6、10-15、17斯鹏专家29P1~P3关于高大模板的描述存在前后矛盾、与图纸不一致的情况。例如:1)P1指出]#楼高大模板位于三层、图2、图3也仅反映了1#楼三层模板支架情况，但P2又指出除三层以外尚有其余多个楼层涉及有高大模板:2)P1~P3指出2#楼高大模板的搭设高度为11m、而图14、图15反映的模板搭设高度为6.03m(11.95-5.92=6.03)。已整改工程概况1-3古今强专家30搭设高支撑体系时，支撑在楼板下部的支撑体系不能拆除。已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。25古今强专家31P48“大梁采用分层浇筑”，应控制每层混凝土浇筑的时间间隔，避免出现冷缝。1#楼核心简连梁混凝土等级需与剪力墙相同，施工需留意。施工时会注意制每层混凝土浇筑的时间间隔，避免出现冷缝古今强专家32方案图纸(图12、13)反映局部位置有型钢混凝土柱和型钢混凝土梁(如2#楼700*900梁，内含日型钢600*400*20*35)，方案及计算书未有针对性考虑:1)未见型钢的拼装工艺、施工顺序及安全措施:2)计算书仅按普通钢筋混凝土梁计算梁自重(24+1.5)，恒载取值偏小(型钢的截面占比大，且钢材容重约是混凝土的3倍)，应按型钢混凝土实际重量予以计算。已对2#楼700*900梁，内含H型钢600*400*20*35)，计算满足要求，型钢梁采用逆作法，先施工型钢梁在进行砼梁施工69古今强专家33计算书中“梁底支撑主梁最大悬挑长度200mm”、“梁底支撑小梁悬挑长度0mm”与图14、图15等图纸剖面的实际情况不符。已完善计算书详第九章，附图11附图11古今强专家34部分剖面仅为示意，应根据构件实际截面高度控制立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不大于大于650mm。图9、图11、图15、图29、图30中部分剖面存在立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度大于规范要求650mm的情况。已完善附图附图2-11古今强专家35局部位置为剪力墙，抱柱效果不佳甚至无法实施抱柱(特别是1#楼)，对此类部位应进一步加强剪刀撑布置，在施工过程中加强监管、加强监测。在高大模板施工时现将墙柱浇筑完成等墙柱达到强度，进行抱柱，在浇筑梁板，加强检测及竖向横向剪刀撑布设。古今强专家36图27:地下室柱帽支架搭设平面图应反映柱子位置、立杆和支撑需避让柱子。已完善附图附图17古今强专家37图37:后浇带在大面拆模后剩余的支架高宽比将大于3(搭设高度11m，后浇带剩余支架宽度2625mm)，应按规范要求进行加强、进行必要的验算，以及采取必要的施工管控措施(例如限制影响区域的施工荷载等)，以确保施工安全。另应标注后浇带的具体平面位置。高支模区域无后浇带，已修改附图19古今强专家382#楼图纸(图12、13)反映有型钢混凝土梁(如700*900梁，内含H型钢600*400*20*35)，梁侧模设置对拉螺栓将与梁内型钢发生冲突，应有相关施工处理措施。采用逆作法施工，先施工吊装钢梁，钢梁两侧增加翼板，翼上根据螺杆间距焊接螺杆，后续会做钢结构深化方案，请设计单位复核古今强专家39完善高大模板情况，明确地下室负一层、负二层、负三层超重梁板、柱帽(尺寸、厚度)及1#楼、2#楼超重、超高情况，包括截面情况、轴线位置、跨度、混凝土强度、板厚，应明确立杆支撑层情况，包括支撑层混凝土强度、厚度、支撑高度，明确立杆基础、垫块做法;已补充完善概况，明确做法2、15、林国仁专家40完善模板及支撑体系设计，应按每类梁截面情况、板厚、柱帽尺寸及厚度、支撑高度分别明确搭设方式,搭设方式、验算、施工图纸应一致，应明确梁(板、柱帽)底主次龙骨规格、间距，明确梁侧主次龙骨及对拉螺栓规格、间距，明确立杆纵横间距、步距(套扣架步距应为1200)，明确基础及垫块做法，建议根据梁板截面、梁高梁宽进行分类设计，梁底立杆不允许采用单数排立杆设计，非常不合理，对于梁宽大于600的梁比如600x2500及宽梁比如1200x1000梁梁底立杆应考虑四立杆布置且立杆顶托承重,对于超高边梁,为了减少偏心,立杆应按1050(纵向)x525(横向)@1200布置，柱帽立杆应对称布置，立杆按525x525@1200布置，梁(板、柱帽)底次龙骨间距-般不大于250已按梁截面进行分类，重新验算，15、69、林国仁专家41完善混凝土浇筑要求，应明确先浇柱子、剪力墙混凝土，待柱子、剪力墙混凝土强度达到要求后方可浇筑高大模板部分混凝土，超重梁混凝土应分层对称浇筑，每层厚度不大于400，高大部分混凝土应由中间往四周浇筑混凝土，完善消防措施(灭火简布置)，补充验收要求，包括验收标准、验收程序、验收内容、验收人员，完善拆除施工要求(拆除顺序);已补充完善混凝土要求，补充完善验收程序和要求，补充完善拆模顺序38、60、34林国仁专家42完善施工总平面图，完善平面图，完善立杆平面布置图(应注明立杆纵横间距、水平剪刀撑、垂直剪刀撑布置)，完善剖面图(应注明梁板、柱帽底主次龙骨、梁侧主次龙骨及对拉螺栓规格、间距、立杆纵横间距、步距扫地杆高度、立杆顶部自由端高度、垫块做法以及水平剪刀撑、垂直剪刀撑设置，明确与周边非高大模板之间的连接)，补充支模、抱柱、拉顶及连墙节点大样图，补充临边防护，明确高大模板对应支撑层应采取临时加固措施或不拆除原支撑体系。相应附图已修改，已明确搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。25林国仁专家目录TOC\o"1-2"\h\u1738第1章工程概况 -173-7撑8质第8章应急处置措施一、通用性应急处置措施规定模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：1、建立应急预案组织机构成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：技术负责人；组员：专职安全员、现场其他有关管理人员和保安员为队员。公司成立项目部施工现场义务消防队：项目经理为队长，专职安全员为副队长，现场其他有关管理人员和保安员为队员。序号级别姓名紧急情况下职能联系电话备注1现场应急救援领导小组成员杨智雄项目经理/应急领导小组组长181731121633卢凯怡质量员/应急领导小组成员156178882094卢伟兴安全员/应急领导小组成员137023459995冯惠珊安全员/应急领导小组成员137155226716钟锦棠施工员/应急领导小组成员138255544181义务紧急救援队员杨智雄项目经理/义务紧急救援队队长181731121633卢凯怡质量员/义务紧急救援队成员156178882094卢伟兴安全员/义务紧急救援队成员137023459995冯惠珊安全员/义务紧急救援队成员137155226716钟锦棠施工员/应急领导小组成员138255544187陆水鑫现场保安员/义务紧急救援队队员139299998682、建立对内、对外的通信网络项目部应在现场办公室明显位置应公布项目的应急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及其联系电话、火警“119”和急救中心“120”和急救医院广东同江医院，距离工地约2.3km，车程5分钟，2个红绿灯，3、在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源：项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适等应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒洒精、止痛药，以备现场临时急救。4、应急预案启动的条件：在模板施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案1）高空坠落、物体打击事故；2）模板坍塌事故或浇筑混凝土时模板支架明显位移；3）模板火灾事故；4）触电事故；5）机械伤害事故。5、事故发生后的的处理程序1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。2）必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。4）同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即向公司报告。单位负责人接到报告后，应当1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和安全生产监督管理职责的相关部门报告。5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。6）当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。7）如果伤员是腰背部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。8）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。二、模板坍塌应应急处置措施1、当事故发生时，最早发现者立即大声呼救，向有关人员报告。各作业班清点人数核实被埋人员名单，报抢险总指挥。根据情况立即采取正确方法施救。迅速报120急救中心。现场不具备抢救条件时，立即报110求救。2、迅速判断事故发展状态和现场情况，判断清楚被掩理人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在抢救过程中要防止未塌落部位再次坍塌伤人，并严密注视周边受影响程度。3、急救人员采取正确方法救护抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，止血包扎或输氧急救等。5、立即停止作业，分析影响范围，组织治安人员建立警界，不让无关人员进入事故影响范围。6、分析事故成因：模板支撑体系的可靠性、模板荷载超过设计要求、施工荷载情况、模板支撑体系与方案不符等。制定抢险救援方案。7、第一时间进入事故现场的部门必须负责事故现场的保护，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等，将事故现场围蔽。配合上级部门进行事故调查处理。三、高处坠落、物体打击应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，不要擅自搬移伤者，以防止伤者挫伤部位因搬移而加重伤情，立刻通知工地急救员。2、有关人员迅速打电话报120急救中心,并第一时间上报工程项目部。3、在急救中心未及时赶到现场的情况下，工地急救员依照《施工现场紧急救治方法》采取正确的方法对伤者进行止血救治、骨伤救治，当伤者出现呼吸停止，必须及时对伤者进行胸外心脏按压（有胸骨骨折情况例外）或口对口人工呼吸。5、急救人员按照有关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止急救,不能轻率认为已死亡而放弃施救，死亡结论应由医生来判断。6、第一时间进入事故现场的部门必须负责事故现场的保护，因抢救伤员、防止事故扩大等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等，将坠落部位、事故地点围蔽。配合上级部门进行事故调查处理。四、火灾事故应应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，并根据情况立即采取正确方法扑救，当判断火势无法控制时，要迅速打电话119报火警及向工地负责人报告。2、启动应急预案程序，应急救援指挥部门迅速投入运作。首先抢救及撤离火场受困伤员、易燃易爆物品、贵重物品。3、义务消防队员和其他救援专业小组成员戴好有关防护用品，就近提取消防灭火器材、有关应急器材迅速跑到火场实施扑救，控制火势。4、指挥部根据火灾的影响范围，迅速指挥疏散无关人员到施工消防平面布置图标示的安全区。作业区火灾，可采用建筑物内楼梯、外脚手架上下梯、离火灾部位较远的外施工电梯等疏散，不得使用离火灾部位较近的外施工电梯，严禁使用室内电梯。在火灾现场的管理人员和班组长不得抢先逃离，要负责指挥现场人员有序疏散，防止恐慌而发生其他事故。5、当火势一时无法控制，要及时采取隔离火源措施，或搬出附近的易燃易爆物品、贵重物品，防止火势漫延到有易燃易爆物品或存放贵重物品的地点，当有可能发生爆炸、倒塌、火势已无法控制且会危及抢救人员生命安全时，指挥部在必要时可决定撤离救火人员到安全地方，等待专业消防队救援或采取其他必要措施。6、工地急救人员应对受伤人员立即抢救和实施必要性的处理，并将伤势较重的人员迅速送往医院。当专业消防队、专业医疗人员到达现场后，义务消防人员和工地急救人员应积极协助他们进行灭火及急救，并服从他们的指挥。7、保卫后勤指挥组：负责事故现场的安全保卫、治安管理和交通疏导工作；组织疏散、撤离、危险区域内的人员、物资；根据事故现场情况，设置警戒区，严格控制进出人员及车辆，预防和制止各种不利于社会稳定的活动，维护现场治安；负责抢险救援车辆调度。8、工地保卫负责人及工地治安队员由应急救援指挥部统一指挥。五、触电事故应应急处置措施1、最早发现者立即大声呼救，使触电者迅速脱离电源：首先迅速拉电闸切断电源；或用干燥绝缘木棒、木板等不导电材料，将触电者与接触电线、电器部位分离开，然后抬到平整的场地施行人工急救，并向工地负责人报告。2、有关人员迅速报120急救中心。3、触电者未脱离电源，切不可用手去拉触电者，救护者在无任何绝缘防护措施的情况下，不能与触电者的身体任何部份接触，防止人体导电做成对救护者的伤害。要防止地面导电，救护者应采取措施，使自己站在不导电的物体上施救。4、触电者脱离电源后，要根据情况立即采取正确方法急救：如己停止呼吸、心脏停止跳动，或虽有呼吸，但比较困难，应立即采用人工呼吸或同时实施胸外心脏挤压（每分钟挤压60～80次）进行抢救，坚持不间断地进行，不能随便放弃，有条件的可吸氧及气管插管维持呼吸等；如是一度昏迷，但未失去知觉，则应使伤员在空气清新、流通的地方静卧休息，待医生再作检查诊治；局部的电灼伤创面要消毒包扎，注射破伤风抗毒素；对清醒的轻度触电者，一般卧床休息数日即可。5、急救人员按照有关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止急救,不能轻率认为已死亡而放弃施救，死亡结论应由医生来判断。六、机械伤害应应急处置措施当发生机械伤害事故时，现场第一发现人应首先切断出事机械的电源并打电话报告应急救援指挥小组副组长，情况严重时应向上级有关部门报告增援救助。若有人员受伤，应急救援队应进行可行的现场抢救，如包扎、止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故的发生。伤势较重者由应急救援队员送外抢救，门卫在大路口等候来救护的车辆。

计算书计算说明：超高超重梁模板梁截面乘积大于等于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高800x1000计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20166、《施工脚手架通用规范》GB55023-20227、《混凝土结构通用规范》GB55008-20218、《钢结构通用规范》GB55006-20219、《工程结构通用规范》GB55001-2021一、工程属性新浇混凝土梁名称800x1000混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)800×1000梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山顺德区风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)525梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1575最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)788板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)1300板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)1300梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)525,1050梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第4.3节规定可知：面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×4]×0.8＝34.566kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×34.566×0.22＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/30000＝5.761N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×1)×0.8＝20.48kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.48×2004/(384×6000×225000)＝0.316mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×34.566×0.2＝6.913kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×20.48×0.2＝4.096kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)1300板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)1300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)2001、梁底小梁荷载计算计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。1）梁底小梁荷载设计值计算面板传递给小梁q1=6.913/0.8=8.642kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁间距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2=0.057kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=1.234kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=1.234kN2）梁底小梁荷载标准值计算面板传递给小梁q1＝4.096/0.8=5.12kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁间距=1×(0.3-0.1)×0.2=0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.447kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.447kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态2、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.189×106/83333=2.271N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.321kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.321×1000/(2×50×100)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝525/250＝2.1mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.132kN，R2＝4.597kN，R3＝4.606kN，R4＝0.136kN正常使用极限状态R'1＝0.025kN，R'2＝2.499kN，R'3＝2.504kN，R'4＝0.026kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5由上节可知P=max[R1，R2，R3，R4]×0.5=max[0.132，4.597，4.606，0.136]×0.5=2.303kN，P'=max[R1'，R2'，R3'，R4']×0.5=max[0.025，2.499，2.504，0.026]×0.5=1.252kN单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.473×106/4490=105.345N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.478kNτmax=2Vmax/A=2×3.478×1000/424＝16.406N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.031mm≤[ν]=L/250=525/250=2.1mm满足要求！悬臂端νmax=0.305mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=13.604kN图二：Rmax=5.791kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝0.226kN，立杆2：R2＝7.138kN，立杆3：R3＝13.604kN，立杆4：R4＝0.233kN图二立杆1：R1=0.188kN，立杆2：R2=5.781kN，立杆3：R3=5.791kN，立杆4：R4=0.193kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=0.226/0.5=0.453kN,立杆2:P2=R2/Ks=7.138/0.5=14.276kN,立杆3:P3=R3/Ks=13.604/0.5=27.208kN,立杆4:P4=R4/Ks=0.233/0.5=0.465kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝27.208kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.4抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)2501、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2a)=max(1.4×1200,600+2×250)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.5512、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.337×0.525×1.22/10＝0.038kN·m3、稳定性计算P1＝0.453kN，P2＝14.276kN，P3＝27.208kN，P4＝0.465kN立杆最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[0.453，14.276，27.208，0.465]+1.1×1.3×0.15×(11-1)+0.038/1.575＝29.377kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝29376.993/(0.551×424)+0.038×106/4490＝134.208N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7条H/B=11/30=0.367≤3H=11m≥8m架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×1.5×(0.337×40×112/2)=1211.077kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=32344.898kN·mMT=1211.077kN·m≤MR=32344.898kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH)=1.1×0.9×1.5×(0.08×40×11)=52.272kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.14+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=89271.698kN·mMT=52.272kN·m≤MR=89271.698kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100F1=N=29.377kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×960×130/1000=79.585kN≥F1=29.377kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.828×9.686×12000/1000=443.818kN≥F1=29.377kN满足要求！超高梁模板梁截面乘积小于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高700x900计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20166、《施工脚手架通用规范》GB55023-20227、《混凝土结构通用规范》GB55008-20218、《钢结构通用规范》GB55006-20219、《工程结构通用规范》GB55001-2021一、工程属性新浇混凝土梁名称700x900混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)700×900梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山顺德区风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)525梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)525板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)1100板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)1100梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=700×15×15/6＝26250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=700×15×15×15/12＝196875mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第4.3节规定可知：面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×4]×0.7＝27.693kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.693×0.152＝0.078kN·mσ＝Mmax/W＝0.078×106/26250＝2.967N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×0.9)×0.7＝16.135kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×16.135×1504/(384×6000×196875)＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×27.693×0.15＝4.154kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×16.135×0.15＝2.42kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)1100板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)1100每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)1501、梁底小梁荷载计算计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。1）梁底小梁荷载设计值计算面板传递给小梁q1=4.154/0.7=5.934kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁间距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.15=0.043kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1.1×1.3×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.776kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1.1×1.3×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.776kN2）梁底小梁荷载标准值计算面板传递给小梁q1＝2.42/0.7=3.457kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁间距=1×(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.283kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.283kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态2、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.854×106/83333=10.248N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！3、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.875kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.875×1000/(2×50×100)＝0.863N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝1.456mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.875kN，R2＝2.875kN正常使用极限状态R'1＝1.509kN，R'2＝1.509kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5由上节可知P=max[R1，R2]×0.5=max[2.875，2.875]×0.5=1.438kN，P'=max[R1'，R2']×0.5=max[1.509，1.509]×0.5=0.754kN单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.473×106/4490=105.345N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝2.886kNτmax=2Vmax/A=2×2.886×1000/424＝13.613N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.041mm≤[ν]=L/250=525/250=2.1mm满足要求！悬臂端νmax=0.239mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=13.604kN图二：Rmax=5.065kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝5.296kN，立杆2：R2＝13.604kN图二立杆1：R1=5.065kN，立杆2：R2=5.065kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=5.296/0.5=10.591kN,立杆2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝27.208kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.4抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)2501、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2a)=max(1.4×1200,600+2×250)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.5512、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.337×0.525×1.22/10＝0.038kN·m3、稳定性计算P1＝10.591kN，P2＝27.208kN立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[10.591，27.208]+1.1×1.3×0.15×(11-0.9)+0.038/1.05＝29.41kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝29410.453/(0.551×424)+0.038×106/4490＝134.351N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7条H/B=11/30=0.367≤3H=11m≥8m架体的高宽比大于3和高度8m及以上的模板支撑架，应在架体的四周和内部与建筑结构进行刚性连接，在无建筑结构构件进行连接时，应在架体四周采用钢丝绳张拉固定等措施。十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)11模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×1.5×(0.337×40×112/2)=1211.077kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=32344.898kN·mMT=1211.077kN·m≤MR=32344.898kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH)=1.1×0.9×1.5×(0.08×40×11)=52.272kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.14+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=89271.698kN·mMT=52.272kN·m≤MR=89271.698kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)120立杆垫板宽b(mm)100F1=N=29.41kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×960×130/1000=79.585kN≥F1=29.41kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.828×9.686×12000/1000=443.818kN≥F1=29.41kN满足要求！普通超高梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）11米高500x1000计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20166、《施工脚手架通用规范》GB55023-20227、《混凝土结构通用规范》GB55008-20218、《钢结构通用规范》GB55006-20219、《工程结构通用规范》GB55001-2021一、工程属性新浇混凝土梁名称500x1000混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×1000梁侧楼板计算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.08省份广东地区佛山顺德区风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.6非自定义:0.337地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)20风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.76风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1050梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆顶的距离a(mm)250新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)525板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)925板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)925梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第4.3节规定可知：面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×4]×0.5＝21.604kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×21.604×0.22＝0.108kN·mσ＝Mmax/W＝0.108×106/18750＝5.761N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×1)×0.5＝12.8kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×12.8×2004/(384×6000×140625)＝0.316mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×21.604×0.2＝4.321kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×12.8×0.2＝2.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667板底左侧立杆距离梁中心线距离s1(mm)925板底右侧立杆距离梁中心线距离s2(mm)925每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)2001、梁底小梁荷载计算计算梁底支撑小梁所受荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。1）梁底小梁荷载设计值计算面板传递给小梁q1=4.321/0.5=8.642kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁间距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2=0.057kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=0.956kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=0.956kN2）梁底小梁荷载标准值计算面板传递给小梁q1＝2.56/0.5=5.12kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁间距=1×(0.3-0.1)×0.2=0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.357kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁宽/2)/2×小梁间距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁间距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.357kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态2、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=1.124×106/83333=13.489N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝3.146kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.146×1000/(2×50×100)＝0.944N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝1.758mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R1＝3.146kN，R2＝3.146kN正常使用极限状态R'1＝1.658kN，R'2＝1.658kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.5由上节可知P=max[R1，R2]×0.5=max[3.146，3.146]×0.5=1.573kN，P'=max[R1'，R2']×0.5=max[1.658，1.658]×0.5=0.829kN单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.792×106/4490=176.392N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝4.744kNτmax=2Vmax/A=2×4.744×1000/424＝22.377N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=2.043mm≤[ν]=L/250=1050/250=4.2mm满足要求！悬臂端νmax=1.081mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=13.604kN图二：Rmax=6.327kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝6.628kN，立杆2：R2＝13.604kN图二立杆1：R1=6.327kN，立杆2：R2=6.327kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=R1/Ks=6.628/0.5=13.256kN,立杆2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝27.208kN≤[N]=30