桩承载力自平衡法测试技术规程

PAGEIPAGEII1总则1.0.1为了规范基桩自平衡法静载试验，做到安全适用、技术先进、数据准确、评价正确，为设计、施工及验收提供可靠依据，制定本规程。1.0.2本规程适用于广西壮族自治区新建、改建、扩建工程的大直径混凝土灌注桩的承载力检测。1.0.3基桩自平衡法静载试验除应执行本规程外，尚应符合国家、行业和广西壮族自治区现行有关标准的规定。

2术语和符号2.1术语2.1.1基桩foundationpile桩基础中的单桩。2.1.2自平衡法静载试验self-balancedstaticloadingtest自平衡法静载试验是将荷载箱与钢筋笼连接并放置于桩身平衡点，通过荷载箱逐级加载，利用位移杆（丝）观测在荷载箱加载力作用下的上段（下段）桩体向上（向下）的位移，测试上、下段桩的极限承载力，确定单桩竖向抗压（拔）极限承载力的试验方法。2.1.3自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）self-balancedstaticloadingtest（deepplateloadmethod）自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）是在桩端放置下承压板为刚性板的荷载箱，通过荷载箱逐级加载，测试大直径桩的桩端阻力极限值，推定单桩竖向抗压极限承载力的试验方法。2.1.4荷载箱loadcell基桩自平衡法静载荷试验中特制的一种加载设备，由液压缸、上连接板、下连接板及其他附属部件组成。2.1.5上段桩upperpile荷载箱位置以上的桩体。2.1.6下段桩lowerpile荷载箱位置以下的桩体。2.1.7平衡点balancedposition平衡点是上段桩身自重及桩侧摩阻力之和与该位置下段桩桩侧摩阻力及桩端阻力之和相等的临界点。2.1.8上位移upwarddisplacementofupperpile上段桩在荷载箱加压作用下产生的向上位移。2.1.9下位移downwarddisplacementoflowerpile下段桩在荷载箱加压作用下产生的向下位移。2.1.10桩身内力测试internalforcetestingofpileshaft通过桩身应变、位移的测试，计算荷载作用下桩侧阻力、桩端阻力或桩身弯矩的试验方法。2.2符号本标准使用的符号如下：D——荷载箱外径Qu上——上段桩实测承载力极限值Qu下——下段桩(或下承压板)实测承载力极限值Qpk——桩端极限阻力推定值Qu——单桩竖向抗压（拔）承载力极限值Ra——单桩竖向抗压（拔）承载力特征值λ——上段桩侧表面岩土抗拔系数A——荷载箱承压底板面积s上——上段桩体的位移（简称：上位移）s下——下段桩体（或下承压板）的位移(简称：下位移)W上——上段桩桩身自重Wp——有效堆载重量ψp——大直径灌注桩端阻力尺寸效应系数，按《建筑桩基技术规范》JGJ94中相关规定取值Ap——桩端面积Ah——荷载箱的面积ρ——荷载箱有效面积比

3基本规定3.1一般规定3.1.1桩承载力自平衡法测试技术适用于粘性土、粉土、砂土、碎石土、岩层等地层中的大直径（桩身直径大于等于800mm）混凝土灌注桩，特别适用于单桩承载力高、受场地及现场客观条件限制无法进行传统静载荷试验的桩承载力检验。采用自平衡法静载试验，需测试桩身内力及桩周各土层的极限侧阻力时，应按本规程附录A执行。3.1.2自平衡法静载试验按实验原理分为：自平衡法静载试验和自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）。3.1.3根据岩土工程勘察报告进行估算，当端阻力小于桩侧负摩阻力时，宜采用自平衡法静载试验测试单桩竖向抗压（拔）极限承载力；当端阻力大于或等于桩侧负摩阻力时，可采用自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）测试桩端阻力，推定单桩抗压极限承载力。3.1.4自平衡法静载试验和自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）根据各自的适用范围可用于试验桩的测试及工程桩承载力验收检测。3.1.5检测数量应符合《建筑基桩检测技术规范》JGJ106中关于静载试验的要求。3.2检测工作程序3.2.1自平衡法静载试验检测工作的程序，应按图3.2.1进行。图3.2.1检测工作程序框图3.2.2检测单位应根据设计、施工等资料编制检测方案，检测方案应包括以下内容：1工程概况、地基条件（各岩土层与桩基有关的参数、各检测桩位置的地质剖面图或柱状图）、桩基设计参数（桩长、桩径、设计承载力、混凝土强度、施工工艺等参数）；2试验目的、试验要求及试验依据，还应包括抽样数量和受检桩选取原则；3检测方案中应明确荷载箱的数量、埋设位置和最大加载值；4检测方案尚应包括检测桩的施工要求和所需配合的机械或人工等；5检测进度计划及安全文明措施等。3.2.3测试桩的成桩工艺和质量控制应执行工程桩的相关技术标准。现场试验开始时间应符合下列规定：1对于自平衡法静载试验，桩身混凝土强度应不低于设计强度的80%，且按该强度计算的桩身承载力应大于荷载箱单向最大加载值的1.5倍；对于自平衡法静载试验（深层平板载荷方式），则要求桩身混凝土强度达到设计强度；2承载力检测前，土体的休止时间应符合《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的有关规定，具体见表3.2.3；表3.2.3休止时间土的类别休止时间（d）砂土7粉土10黏性土非饱和15饱和25注：对于泥浆护壁灌注桩，宜适当延长休止时间。3当采用后注浆施工工艺时，除符合本条第1款的规定外，试验可于注浆后20d进行，当浆液中掺入早强剂时可于注浆后15d进行。3.2.4自平衡静载试验检测前，宜先进行桩身完整性检测。3.2.5当单桩承载力检测值不满足设计要求时，应分析原因并扩大检测。验证检测或扩大检测采用的方案和数量应得到工程建设有关方的确认。3.2.6工程桩验收检测完成后，必须在荷载箱处进行高压注浆。3.3检测结果评价和检测报告3.3.1工程桩承载力验收检测应给出受检桩的承载力推定值，并评价单桩承载力是否满足设计要求。3.3.2检测报告应包含下列内容：1委托方名称，工程名称、工程地点，建设、勘察、设计、监理和施工单位，基础类型，结构形式，层数，设计要求，试验目的，试验依据，试验数量，试验日期；2地基条件描述；3检测桩的桩号、桩型、尺寸、桩位、桩顶标高、荷载箱参数、荷载箱位置以及相关施工记录；4检测仪器，试验方法，检测过程描述及承载力判定依据；5受检桩的检测数据，试验与计算分析曲线图表和试验数据汇总结果；6当进行分层侧阻力和端阻力测试时，应包括传感器类型、安装位置，轴力计算方法，各级荷载下桩身轴力变化曲线，各土层的桩侧极限侧阻力和桩端阻力；7与检测内容相应的检测结论。

4现场检测4.1仪器设备4.1.1试验加载采用的专用荷载箱，应经耐压检验合格后方可出厂，现场不得拆卸或重新组装。4.1.2荷载箱的铭牌上应注明出厂编号、规格、额定压力、额定输出推力、行程和生产日期等信息。4.1.3荷载箱的有效行程不应小于100mm，加长型有效行程不应小于160mm。4.1.4荷载箱预估最大值对应的油压值不应超过50MPa，出厂前必须试压，试压值不应小于预估最大加载值的1.2倍，且在1.2倍额定压力下持荷30min、在额定压力下持荷2h以上，均不应出现泄漏、压力减小值大于5%等异常现象。4.1.5荷载箱的外部构造设计应能保证荷载箱在混凝土浇筑成桩时有利于浮渣的排出，确保荷载箱位置的混凝土密实度。在荷载箱进行试验打开后留下的空间有利于浆液的填充。4.1.6荷载箱有效面积比按下式计算。钻（冲）孔灌注桩荷载箱的值应为45%＜ρ＜60%（荷载箱放置桩底时45%＜ρ≤100%），挖孔灌注桩荷载箱应为45%ρ≤100%。（4.1.6）4.1.7荷载箱与位移杆（丝）外护套管采用密封连接，抗渗压力应大于2MPa。4.1.8自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）的荷载箱下承压板应采用刚性板。4.1.9检测所用仪器设备应在检定或校准的有效期内，检测前应对仪器设备进行检查调试。4.1.10荷载箱宜整体检定或校准，加载分级数不应少于六级，按荷载箱额定压力的20%、40%、60%、80%、100%、120%进行分级加载；当整体检定或校准受限时，可对组成荷载箱的液压缸逐一进行检定或校准，液压缸应为同型号，且相同油压时的液压缸出力值相对误差不应大于3%。4.1.11试验荷载通过高压油泵施加，荷载测量采用并联于荷载箱油路上的压力表或压力传感器测定油压，根据荷载箱的校准曲线换算荷载。4.1.12压力表或压力传感器均应在检定证书的有效期内使用，压力传感器的测量误差不应大于1％FS，压力表精度应优于或等于0.5级。4.1.13试验用压力表、油泵、油管在最大荷载时的工作压力不应超过规定工作压力的80％，量程不应小于60MPa。4.1.14位移测量仪表的测量误差应小于或等于0.1%FS，分辨率优于或等于0.01mm。测量仪表均应在检定证书的有效期内使用。4.2设备安装4.2.1荷载箱的埋设位置应符合下列规定：1当预估极限端阻力小于预估极限侧摩阻力时，可采用自平衡法静载试验，将荷载箱置于桩身平衡点处，荷载箱安装可参照附录B中的图B.0.1进行。2当预估极限端阻力大于预估极限侧摩阻力时，可采用自平衡法静载试验（深层平板载荷方式），将荷载箱置于桩端，可在桩顶外加一定量的配重，荷载箱安装可参照附录B中的图B.0.2进行。3对于抗拔桩，应将荷载箱埋设于桩端；下部提供的反力不够维持加载时，可采取增加桩长或后注浆等措施，但荷载箱仍放于原桩端标高处。4当需要测试桩的分段承载力时，可采用双荷载箱或多荷载箱，埋设位置根据具体需要确定。4.2.2荷载箱应平放于钢筋笼中心，荷载箱位移方向与桩身轴线夹角不应大于10。4.2.3荷载箱的上下连接板应分别与平衡点位置处的上下段钢筋笼的主筋焊接，荷载箱与钢筋笼连接处应有加强措施，并应分别设置喇叭状的导向钢筋，导向钢筋应符合下列规定：1导向钢筋一端与环形荷载箱内圆边缘处焊接，另一端与钢筋笼主筋焊接，焊接质量等级应满足荷载箱的安装强度要求；2导向钢筋的数量、直径及钢筋牌号与直径同钢筋笼主筋相同；3导向钢筋与荷载箱平面的夹角应大于60o。4.2.4荷载箱处上段桩的向上位移、下段桩（或桩端）向下位移应各自采用一组位移传感器，每组不应少于2个测点，且应对称或均匀间隔布置。有条件时，应对桩顶的位移量进行监测，供试验参考使用。4.2.5自平衡法静载试验的上位移杆（丝）宜固定在上连接钢板上板面，下位移杆（丝）宜固定在下连接钢板或下承压板上板面，上下位移杆（丝）与钢筋笼宜在上连接钢板以上20cm-50cm左右位置固定绑扎，并沿钢筋笼每隔50cm绑扎固定直至桩顶。4.2.61位移杆将荷载箱处的位移传递到地面，应具有一定的刚度；2保护位移杆（丝）的护套管与荷载箱焊接，多节护套管连接时可采用机械连接或焊接方式，焊缝应满足强度要求，并确保不渗漏水泥浆；3对桩顶外露的位移杆（丝）应做好标识，区分上位移和下位移；4当护套管兼做注浆管时，尚应满足注浆管的要求。4.2.7基准桩和基准梁应符合下列要求：1基准桩与检测桩之间的中心距离应大于等于3倍的桩身直径，且不小于2.0m；基准桩应打入地面以下足够的深度，一般不小于1m；2基准梁应具有一定的刚度，梁的一端应固定在基准桩上，另一端应简支于基准桩上；3固定和支撑位移传感器的夹具及基准梁不得受气温、振动及其他外界因素的影响，当基准梁暴露在阳光下时，应进行有效遮挡；4采用位移丝装置时应设防风棚以确保不受风力扰动，位移丝与位移计的安装可参照附录B中的图B.0.3。4.2.8若试桩用作工程桩，应在试验结束后对荷载箱周围进行高压注浆，注浆管的构造及布置应能保证试验结束后产生的空隙能被充分填充，注浆管数量应不少于2根。4.2.9声测管、注浆管和位移杆（丝）护套管在荷载箱部位应做成可伸缩结构，并进行可靠的密封处理，确保不渗漏水泥浆。4.2.10当在工程桩上进行自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）时，应将被测桩的桩端直径根据荷载箱面积适当增大，以抵消测试部位对桩端承载力的影响。当桩侧阻力提供的试验反力不足时，也可将桩端扩底进一步扩大，或适当增加嵌岩深度以提供足够的试验反力。4.2.11当进行自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）时，荷载箱下承压板应与试验土层充分接触或通过混凝土找平层保证下承压板受力均匀。4.3现场试验4.3.1试验加、卸载方式应符合下列规定：1加载应分级进行，采用逐级等量加载；分级荷载宜为最大加载量或预估极限承载力的1/10，其中，第一级可取分级荷载的2倍加载。2卸载应分级进行，每级卸载量宜取加载时分级荷载的2倍，且应逐级等量卸载。3加、卸载时，应使荷载传递均匀、连续、无冲击，每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过分级荷载的±10％。 4.3.2为设计提供依据的单桩竖向抗压静载试验应采用慢速维持荷载法。4.3.3时间4.3.41每级荷载施加后按第5min、15min、30min、45min、60min测读位移值，以后每隔30min测读一次。2位移相对稳定标准：每1h内的位移量不超过0.1mm，并连续出现两次（从分级荷载施加后第30min开始，按1.5h连续三次每30min的位移量计算）。3当位移速率达到相对稳定标准时，再施加下一级荷载。4卸载时，每级荷载维持1h，按第15min、30min、60min测读位移量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读残余位移量，维持时间为3h，测读时间为第15min、30min，以后每隔30min测读一次残余位移量。4.3.51每级荷载施加后按第5min、15min、30min测读各位移测量点的变化量，以后每隔15min测读一次；2位移相对收敛标准：加载时每级测读时间累计为1h时，若最后15min时间间隔的沉降增量与相邻15min时间间隔的沉降增量相比未明显收敛时，应延长维持荷载时间，直至最后15min的沉降量小于相邻15min的沉降量为止；3当本级荷载作用下上段桩和下段桩的位移均达到相对收敛标准时方可施加下一级荷载；4卸载时，每级荷载维持15min，按第5min、15min测读各组位移回弹量；卸载至零后，应测读各组位移的残余量，维持时间为2h，测读时间为第5min、15min、30min，以后每隔30min测读一次。4.3.6试验终止加载条件应符合下列规定：1荷载箱上位移出现下列情况之一时，即可终止加载：1）某级荷载作用下，荷载箱上位移增量大于前一级荷载作用下位移增量的5倍，且位移总量超过40mm；2）某级荷载作用下，荷载箱上位移增量大于前一级荷载作用下位移增量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准；3）已达到设计要求的最大加载量且荷载箱上位移达到相对稳定标准。4）当荷载—位移曲线呈缓变型时，可加载至荷载箱向上位移总量40mm～60mm（大直径桩或桩身弹性压缩较大时取高值）。2荷载箱下位移出现下列情况之一时，即可终止加载：1）某级荷载作用下，荷载箱下位移增量大于前一级荷载作用下位移增量的5倍，且位移总量超过40mm；2）某级荷载作用下，荷载箱下位移增量大于前一级荷载作用下位移增量的2倍，且经24h内尚未达到相对稳定标准；3）已达到设计要求的最大加载量且荷载箱下位移达到相对稳定标准；4）当荷载—位移曲线呈缓变型时，可加载至荷载箱向下位移总量60mm～80mm（大直径桩或桩身弹性压缩较大时取高值）；当桩端阻力尚未充分发挥时，可加载至总位移量超过80mm。3荷载已达荷载箱加载极限，或荷载箱两段桩位移已超过荷载箱行程。4.3.7检测数据宜按附录C中的格式记录。

5测试数据的分析与判定5.1试验数据分析5.1.1确定单桩竖向极限承载力时，应绘制荷载—位移量关系曲线（Qu上－s上、Qu下－s下）和位移量与加荷时间的对数曲线（s上－lgt、s下－lgt），需要时也可绘制其他辅助分析所需曲线。5.1.2当进行桩身应力、应变测定时，应整理出有关数据的记录表和绘制桩身轴力分布图、侧阻力分布图，桩端阻力-荷载、桩端阻力-沉降关系等曲线，计算不同土层的桩侧阻力和桩端阻力。5.2Qu上和Qu下的确定5.2.1取其发生明显陡变的起始点对应的荷载值。5.2.2根据位移随时间的变化特征确定：上段桩取s上－lgt曲线尾部出现明显向上弯曲的前一级荷载值，下段桩取s下－lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。5.2.3当满足本标准第4.3.6条第1款和第2款规定的终止加载条件时，取其对应的前一级荷载为极限承载力。5.2.4Qu上－s上、Qu下－s下Qu上s；Qu下可取s下＝40mm。5.3单桩极限承载力的判定5.3.1自平衡法静载试验判定单桩竖向抗压极限承载力可按式（5.3.1）计算：Qu＝（Qu上－W上－Wp）/λ＋Qu下（5.3.1）式中：Qu——单桩竖向抗压承载力极限值（kN）；Qu上——上段桩实测承载力极限值（kN）；Qu下——下段桩（或下承压板）实测承载力极限值（kN）；W上——上段桩桩身自重（kN）；Wp——有效堆载重量。当反力不足时，可在桩顶增加堆载配重；λ——上段桩侧表面岩土抗拔系数，可按地区经验取值。当无地区经验时，对于粘性土、粉土、碎石土取0.8；对于砂土取0.7；对于岩层取1.0。5.3.2自平衡法静载试验判定单桩竖向抗拔极限承载力可按式（5.3.2）计算，且不得大于由桩身配筋强度控制的承载力。Qu＝Qu上（5.3.2）5.3.3自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）推定单桩竖向抗压极限承载力按式（5.3.4）计算：Qu＝（Qu上－W上－Wp）/λ＋Qpk（5.3.3）式中：Qpk——Qpk＝ψp×Qu下×(Ap/A)；W上——上段桩桩身自重（kN）；A——荷载箱承压底板面积（m2）；Ap——桩端面积（m2）；ψp——大直径桩端阻力尺寸效应系数，按《建筑桩基技术规范》JGJ94中相关规定取值。λ——同式（5.3.1）取值。5.3.4Qu＝Qpk（5.3.4）5.4单桩竖向极限承载力统计值的确定5.4.1参加统计的测试桩不少于3根时，当满足极差不超过平均值的30％时，可取其算术平均值作为单桩竖向抗压极限承载力。5.4.2当极差超过平均值的30％时，应分析极差过大的原因，并结合工程具体情况综合确定极限承载力；不能明确极差过大的原因时，可增加测试桩数量。5.4.3试验桩数量小于3根或桩基承台下的桩数不大于3根时，应取低值。5.5单桩竖向抗压（拔）承载力特征值的确定5.5.1单桩竖向抗压（拔）承载力特征值（kN）按式（5.5）计算：Ra=Qu/2（5.5）

6试验后注浆的要求6.1注浆管性能6.1.1注浆管应能承受1.5MPa以上静水压力，管体强度应能保证在钢筋笼吊装和混凝土灌注过程中不至于破损。6.2注浆材料6.2.1注浆材料宜用强度等级42.5以上的水泥浆，浆液的水灰比宜为0.5～0.65，并掺入一定量微膨胀剂，确保浆体强度达到桩身强度要求，无收缩。6.3注浆施工6.3.1注浆前应用泵送清水冲洗试验后留下的空隙，直到相邻注浆管返回的水流变清澈，方可进行灌浆。6.3.2注浆压力不小于0.3MPa，注浆管注浆时间间隔不得超过12h。6.3.3注浆前应根据荷载箱的残余行程计算理论注浆量。6.3.4注浆时观察压力表和浆液注入情况，并做好记录。6.3.5当注浆符合下列条件之一时，可终止注浆：1注浆总量达到理论注浆量，注浆压力达到0.5MPa；2浆液从另一注浆管中冒出，相邻注浆管返回的浆液与注入浆液浓度相差不大。6.3.6注浆压力长时间低于正常值或地面出现冒浆时，应更改为间歇注浆或低调浆液水灰比。间歇注浆时，间歇时间宜为30min~60min。附录A桩身内力测试A.0.1自平衡法静载试验基桩内力测试适用于桩身横截面尺寸基本恒定或已知的桩，可得到上部桩桩侧各土层的抗拔侧摩阻力和下部桩桩侧各土层的抗压侧摩阻力及桩端阻力。A.0.2桩身内力测试应根据测试目的、试验桩型及施工工艺选用电阻应变式传感器、振弦式传感器、滑动测微计或光纤式应变传感器。需要检测桩身某断面或桩底位移时，可在需检测断面设置位移杆（丝）。A.0.3传感器设置的位置和数量应符合下列规定：1传感器测量断面应设置在两种不同性质土层的界面处；2当分层岩土土层厚度较大时，宜在中间增加测试断面；3荷载箱上段或下段桩应在同一个土层设置两个测量断面作为传感器标定断面，第一个标定断面距离荷载箱距离约30cm~50cm，且与两个标定断面之间的距离相等；4钢筋计埋设断面距桩顶和桩端的距离不宜小于1倍桩径；5传感器标定断面处应对称设置4个传感器，其他测量断面处可对称埋设2个~4个传感器，当桩径较大或者试验要求较高时取高值。A.0.4采用滑动测微计时，可在桩身内通长埋设1根或1根以上测管，测管内宜每隔1m设测标或测量断面一个。A.0.5应变传感器安装，可采用焊接或绑焊工艺将传感器固定在钢筋笼上。A.0.6电阻应变式传感器及其连接电缆，应有可靠的防潮绝缘防护措施；正式测试前，传感器及电缆的系统绝缘电阻不得低于200MΩ。A.0.7应变测量所用的仪器，宜具有多点自动测量功能，仪器的分辨力应优于或等于1με。A.0.8弦式钢筋计应按主筋直径大小选择，并采用与之匹配的频率仪进行测量，频率仪的分辨力应优于或等于1Hz，仪器的可测频率范围应大于桩在最大加载时的频率的1.2倍。使用前，应对钢筋计逐个标定，得出压力（或拉力）与频率之间的关系。A.0.9带有接长杆弦式钢筋计宜焊接在主筋上，不宜采用螺纹连接。A.0.10滑动测微计测管的埋设应确保测标同桩身位移协调一致，并保持测标清洁，在浇筑混凝土前将测管绑扎在主筋上，并应采取防止钢筋笼扭曲的措施。A.0.11滑动测微计测试前后，应进行仪器标定，获得仪器零点和标定系数。A.0.12当桩身应变与桩身位移需要同时测量时，桩身位移测试应与桩身应变测试同步。A.0.13测试数据整理应符合下列规定：1采用电阻应变式传感器测量时，应按下列公式对实测应变值进行导线电阻修正：采用半桥测量时按下式计算：(A.0.13-1)采用全桥测量时按下式计算：(A.0.13-2)式中：ε——修正后的应变值；ε′——修正前的应变值；r——导线电阻（Ω）；R——应变计电阻（Ω）。2采用弦式传感器测量时，应根据率定系数将钢筋计实测频率换算成力，再将力值换算成与钢筋计断面处的混凝土应变相等的钢筋应变量。3采用滑动测微计测量时，应按下列公式计算应变：（A.0.13-3）（A.0.13-4）式中：e——仪器读数修正值；e′——仪器读数；z0——仪器零点；K——率定系数；ε——应变值；e0——初始测试仪器读数修正值。4在数据整理过程中，应将零漂大、变化无规律的测点删除，求出同一断面有效测点的应变平均值，并按下式计算该断面处桩身轴力：（A.0.13-5）式中：Qi——桩身第i断面处轴力（kN）；——第i断面处应变平均值；Ei——第i断面处桩身材料弹性模量（kPa），当混凝土桩身断面、配筋一致时，宜按标定断面处的应力与应变的比值确定；Ai——第i断面处桩身截面面积（m2）。5按每级试验荷载下，应将桩身不同断面处的轴力值制成表格，并绘制轴力分布图。桩侧土的分层极限摩阻力和极限端阻力：(A.0.13-6)(A.0.13-7)式中：qsi——桩第i断面与i+1断面间侧摩阻力（kPa）；qp——桩的端阻力（kPa）Qb——桩端轴力（kPa）；i——桩检测断面顺序号，i=1，2，……，n，并自桩顶以下从小到大排列；u——桩身周长（m）；li——第i断面与第i+1断面之间的桩长（m）；A0——桩端面积（m2）。6桩身第i断面处的钢筋应力可按下式计算：σsi＝Es·εsi（A.0.13-8）式中：σsi——桩身第i断面处的钢筋应力（kPa）；Es——钢筋弹性模量（kPa）；εsi——桩身第i断面处的钢筋应变。A.0.14位移杆（丝）应具有一定的刚度，宜采用内外管形式：外管固定在桩身，内管下端固定在需测试断面，顶端高出外管100～200mm，并能与测试断面同步位移。附录B测试系统的安装B.0.1自平衡法静载试验荷载箱及位移传递系统的安装自平衡法静载试验荷载箱及位移传递系统的安装见图B.0.1。图B.0.1自平衡法静载试验荷载箱及位移传递系统的安装1—基准桩；2—基准梁；3—高压油管；4—压力传感器；5—高压油泵；6—数据采集系统；7—位移护套管；8—上位移杆（丝）；9—下位移杆（丝）；10—钢筋笼；11—喇叭导向钢筋；12—荷载箱；13—液压缸；14—连接板；15—声测管；16—连接钢筋；17—保护盒；18—“L”型加强钢筋B.0.2自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）荷载箱及位移传递系统安装自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）荷载箱及位移传递系统的安装见图B.0.2。图B.0.2自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）荷载箱及位移传递系统安装1—基准桩；2—基准梁；3—高压油管；4—压力传感器；5—高压油泵；6—数据采集系统；7—位移护套管；8—上位移杆（丝）；9—下位移杆（丝）；10—钢筋笼；11—喇叭导向钢筋；12—荷载箱B.0.3位移丝与位移计的安装位移丝与位移计的安装示意图见图B.0.3。B.0.3位移丝与位移计的安装1—固定支架；2—位移传感器；3—表座；4—位移丝；5—基准梁；6—对称布置的紧固螺丝；7—重锤；8—位移护管附录C桩承载力自平衡法试验常用表格C.0.1自平衡法静载试验数据宜按表C.0.1的格式记录。表C.0.1自平衡法静载试验数据记录表工程名称检测桩号试验日期成桩日期测试日期加载方法加载级别油压（MPa）荷载(kN)测读时间间隔时间位移计读数（mm）位移（mm）123456s上s下s桩顶级别测试：记录：校核：C.0.2自平衡法静载试验结果宜按表C.0.2的格式记录。表C.0.2试验结果汇总表桩型桩径(mm)桩长(m)桩顶标高(m)—成桩日期测试日期加载方法荷载编号加载值(kN)加载历时(min)s上(mm)s下(mm)s桩顶(mm)本级累计本级累计本级累计本级累计测试：记录：校核：C.0.3自平衡法静载试验用荷载箱宜按表C.0.3的格式记录。表C.0.3自平衡法静载试验用荷载箱参数表序号桩号桩径（mm）荷载箱型号荷载箱参数外径（mm）内径（mm）高度（mm）额定加载能力（kN）有效行程（mm）荷载箱位置记录人：校核人：

本规程用词说明1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，可采用“可”。2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按……执行”。

引用标准名录1《建筑基桩检测技术规范》JGJ1062《建筑地基基础设计规范》GB500073《建筑桩基技术规范》JGJ944《基桩自平衡法静载试验用荷载箱》JT/T8755《基桩静载试验自平衡法》JT/T738

广西壮族自治区地方标准桩承载力自平衡法测试技术规程DB45/T564—2016条文说明

修订说明《桩承载力自平衡法测试技术规程》DB45/T564—2016，经广西壮族自治区住房和城乡建设厅2016年XX月XX日以第XXXX公告批准、发布。本规程是在《桩承载力自平衡法测试技术规程》DB45/T564—2009的基础上修订而成的。上一版的主编单位是广西壮族自治区建筑工程质量检测中心，参编单位是杭州欧感科技有限公司，主要起草人员为周家斌、唐建平、程秉坤、林春伟、张经纬、杨卫军。本次修订的主要技术内容是：1.增加了现场试验开始时间的具体要求和规定；2.增加了荷载箱的技术要求及试压、检定的有关规定；3.修改了上位移、下位移及桩顶位移测试的有关规定；4.补充完善了试验终止加载条件的有关规定；5.补充完善了对于缓变形曲线极限承载力的判定依据；6.修改了单桩竖向抗拔极限承载力的取值规定；7.补充完善了试验后注浆的技术要求；8.增加了桩身内力测试的内容。本规程修订过程中，编制组对广西区内桩承载力自平衡法检测现状进行了调查研究，总结了《桩承载力自平衡法测试技术规程》DB45/T564—2009实施以来的实践经验、出现的问题，同时参考了国外及国内其他省份在桩承载力自平衡法检测方面的先进技术、方法标准，通过调研、征求意见，对增加和修订的内容进行反复讨论、分析、论证，开展专题研究和工程实例验证等工作，为本规程的修订提供了依据。为方便广大工程检测、设计、施工、监理、科研、学校等单位有关人员桩使用本规程时能正确理解和执行条文规定，《桩承载力自平衡法测试技术规程》编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明。对条文规定的目的、依据以及执行中需要注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规范规定的参考。

目次1总则 352术语和符号 372.2符号 373基本规定 383.1一般规定 383.2检测工作程序 393.3检测结果评价和检测报告内容 424现场检测 434.1仪器设备 434.2设备安装 444.3现场试验 465测试数据的分析与判定 495.1试验数据分析 495.2Qu上和Qu下的确定 495.3单桩极限承载力的判定 505.4单桩竖向极限承载力统计值的确定 515.5单桩竖向抗压（拔）承载力特征值的确定 526试验后注浆的要求 536.1注浆管性能 536.2注浆材料 536.3注浆施工 53

1总则1.0.1随着高层建筑在我区的大量兴建，大直径、大吨位灌注桩逐年增多，桩的设计承载力也不断增加，在狭窄场地、坡地、基坑底、水（海）上及超大吨位桩等情况下，传统的静载试验法（堆载法和锚桩法）受到场地和加载能力等因素的约束，目前大多数工程被迫从工程桩中选择较小吨位的基桩进行静载试验，而使大直径大吨位等处于关键承重部位的基桩的承载力得不到有效检验，给工程安全埋下隐患。自平衡法技术实用性强，成功应用于灌注桩、管桩、沉井、地下连续墙，在我国30个省、自治区、直辖市以及其他多个国家及地区的3000多个建筑、公路、铁路、码头、水利等重大工程中广泛应用。基桩自平衡法也已经在国外许多重大工程得到相应的验证。制定《桩承载力自平衡法测试技术规程》是为规范和推广自平衡法在我区新建、改建、扩建工程的大直径混凝土灌注桩承载力检测中的应用，使基桩自平衡法在基桩静载试验中发挥更大作用，确保桩基设计与施工技术更加先进、更加经济合理、更加安全实用。桩承载力自平衡法相对于传统静载试验方法具有许多优点：1装置简单，不受场地条件和加载吨位的限制、不需运入数千吨或数万吨钢梁和配重，不需构筑笨重的反力架；试验省时、省力、安全、无污染；2可分别直接测得桩侧阻力与端阻力；3可省去堆载法所需要的场地道路平整、桩帽制作等工作；4在水上、坡地、基坑边、狭窄场地等场地内受限或特大吨位试验等情况下，传统的静载试验很难实施，而自平衡法不受限制；5与传统方法相比，试验综合费用低。吨位越大，场地条件越复杂，效果越明显。1.0.2本规程适用于广西壮族自治区的建工行业建筑和市政桥梁工程大直径混凝土灌注桩的承载力检测，水利、交通、铁路等工程大直径混凝土灌注桩的承载力检测也可参照本规程执行。

2术语和符号2.2符号2.1.7本定义中引入“平衡点”概念，平衡点是桩身的某一点，该点以上桩侧负摩阻力和桩身自重的合力与该点以下桩侧摩阻力和桩端阻力的合力大小相等。荷载箱应放置在“平衡点”加载才能同时测出上段桩和下段桩的承载力极限值。将荷载箱放置在“平衡点”技术上是合理的，投入上也是经济的，但在实际工程中“平衡点”的确定是一个困难而复杂的问题。在试验之前根据岩土工程勘察报告等资料和试桩经验来确定“平衡点”，存在一定的偏差是完全可能的，偏差的存在会造成上、下两段桩难以同时达到预先拟定的极限条件，即其中一段达到极限承载力，另一段可能还没有达到极限承载力，由此判定的单桩极限承载力小于真实的极限承载力，故试验结果偏于保守。

3基本规定3.1一般规定3.1.1本条是根据桩承载力自平衡法测试技术特点规定该法的适用条件。由于自平衡法测试时需要在桩身或桩底预埋荷载箱，为了保证足够的操作空间和便于灌注混凝土的导管顺利通过，对进行自平衡法测试的最小桩径进行规定，规定桩身直径宜大于等于800mm。对于桩端持力层为粘性土、粉土、砂土、碎石土、岩层的大直径混凝土灌注桩均可以顺利安装荷载箱并完成荷载试验。对于单桩承载力高、受场地及现场客观条件限制无法进行传统静载试验的桩承载力检验，自平衡法测试有绝对的优势。对于施工前为设计提供依据的试验桩，通过在桩身埋设内力测试元件，并与桩的加、卸载试验同步进行桩身内力测试，可得到上段桩桩侧各土层的抗拔侧摩阻力、下段桩桩侧各土层的抗压侧摩阻力及桩端阻力，对于优化桩基设计具有十分重要的意义。3.1.2、3.1.3根据自平衡法试验原理将试验方法细分为两种方法，并规定这两种方法的适用条件。将自平衡法试验细分为自平衡法静载试验和自平衡法静载试验（深层平板载荷方式），主要是因为当把载荷箱置于桩端，其测试原理及数据整理过程更接近于深层平板载荷试验，将其称为自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）概念更明确。在工程实际测试中，要将荷载箱埋置在平衡点，先根据岩土工程勘察报告进行估算，当平衡点以上桩侧负摩阻力和桩身自重的合力与该点以下桩侧摩阻力和桩端阻力的合力相等时，将荷载箱置于桩身平衡点上，称为自平衡法静载试验；当平衡点以上桩侧负摩阻力和桩身自重的合力小于该点以下桩侧摩阻力和桩端阻力的合力时，将荷载箱置于桩端，称为自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）。3.1.4自平衡法静载试验法和自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）既适用于施工前为设计提供依据的试验桩检测，也适用于施工后为工程验收提供依据的工程桩检测。3.2检测工作程序3.2.1本条图3.2.1是检测机构应遵循的检测一般工作程序。实际执行检测程序中，由于不可预知的原因，如委托要求的变化、现场调查情况与委托方介绍的不符，或在现场检测尚未全部完成就已发现质量问题而需要进一步排查，都可能使原检测方案中的检测数量、受检桩桩位发生变化。总之，检测方案并非一成不变，可根据实际情况动态调整。3.2.2为了正确地对基桩质量进行检测和评价，提高基桩检测工作的质量，做到有的放矢，应尽可能详细了解和搜集有关技术资料，并按表1填写受检桩设计施工概况表。所搜集的各种资料应为委托方提供的有关勘察设计施工单位的有效报告图件，设计单位的检测要求应为书面有效文本或在有效图件上文字注明。基础资料不齐全、试验检测所需数据不是书面有效文本或图件、检测场地不具备进场条件，不应组织检测。另外，有时委托方的介绍和提出的要求是笼统的、非技术性的，也需要通过调查来进一步明确委托方的具体要求和现场实施的可行性；有些情况下还需要检测技术人员到现场了解和搜集。表1受检桩设计施工概况表工程名称地点桩型桩号桩径（mm）混凝土设计强度等级（MPa）设计桩顶标高（m）检测时桩顶标高（m）施工桩底标高（m）施工桩长（m）成桩日期设计桩端持力层单桩承载力特征值或极限值（kN）备注本条提出的检测方案内容为一般情况下包含的内容，某些情况下还需要包括场地开挖、道路、供电、照明等要求。为满足建设方在技术质量、安全及工期方面的要求，检测机构应根据现场情况，从仪器设备、人员组织、质量保证措施、安全措施、检测周期等方面认真编写有针对性的检测方案，并在检测过程中遵照实施。如需变更应及时与建设方协商，取得其谅解和同意。3.2.3本条主要是针对桩的休止期和桩身强度提出，同时强调测试桩的成桩工艺和质量控制应执行工程桩的相关技术标准。混凝土是一种与龄期相关的材料，其强度随时间的增加而增加。在最初几天内强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理力学、声学参数变化趋势亦大体如此。桩基工程受季节气候，周边环境或工期紧的影响，往往不允许等到全部工程桩施工完并都达到28d龄期强度后再开始检测。对于自平衡法静载试验，由于该法测试施加的力相当于传统静载法的一半，故对桩身强度要求可适当放宽，一般混凝土强度达到设计强度的一半就可满足该法测试强度要求，但为分清责任，规定桩身混凝土强度应不低于设计强度的80%，且按该强度计算的桩身承载力大于荷载箱单向最大加载值的1.5倍；对于自平衡法静载试验（深层平板载荷方式），则要求桩身混凝土强度达到设计强度。。对采用后注浆施工工艺的桩，注浆后的休止时间应同时得到满足。因此，对于承载力检测，应同时满足地基土休止时间和桩身混凝土龄期（或设计强度）双重规定，若验收检测工期紧无法满足休止时间规定时，应在检测报告中注明。3.2.4本条的制定参照《建筑基桩检测技术规范》JGJ106。相对于静载试验而言，完整性检测（除钻芯法外）方法作为普查手段，具有速度快、费用较低和检测数量大的特点，容易发现桩基的整体施工质量问题，至少能为有针对性的选择静载试验提供依据。所以，完整性检测安排在静载试验之前是合理的。自平衡法静载试验中，有时会因桩身缺陷、桩身截面突变处应力集中、或桩身强度不足造成桩身结构破坏，故建议在检测前后对试验桩进行完整性检测，为分析桩身结构破坏的原因提供证据。3.2.6对于在工程桩上完成的试验，由于抗压桩荷载箱埋设在设计桩端标高以上，为确保测试后桩正常使用，施工单位必须对抗压桩测试时荷载箱部位产生的缝隙进行注浆处理。试验时，组成荷载箱的液压缸套和活塞之间产生相对滑移,荷载箱处的混凝土被拉开（缝隙宽度等于卸载后向上向下残余位移之和），但桩身其它部分并未破坏，上下两段桩仍被荷载箱连在一起。试验后，通过位移杆（丝）护套管或声测管，用注浆泵将加入膨胀剂、不低于桩身强度的水泥浆注入，检测桩就仍可作为工程桩使用。这是因为：1注浆不仅填满荷载箱处混凝土的缝隙，使该处桩身强度不低于试验前，而且还相当于桩侧注浆，使荷载箱以上20m左右范围内的桩身侧摩阻力提高40%～80%。也就是说，试验后的桩经注浆处理承载力比原来要高；2试验时已将桩底沉渣和土压实，试验后的桩沉降量要比试验前小很多；3由于荷载箱置于桩的平衡点处（大都靠近桩底），该处桩身主要承受竖向压力，且数值不超过桩的竖向极限抗压承载力的一半。3.3检测结果评价和检测报告3.3.2本条规定了检测报告中应包括的内容，避免检测报告过于简单，也有利于委托方、设计及检测部门对报告的审查和分析。

4现场检测4.1仪器设备4.1.1加载用的荷载箱是一种特制的油压千斤顶，应根据桩的类型、桩径和极限加载量进行专门设计生产，根据埋设位置和施工方法确定荷载箱中间开洞大小，开洞直径除能满足导管顺利穿过外还应能保证翻浆质量。4.1.3本条对荷载箱的有效行程作了具体的要求，加载过程中当桩的位移量偏大时，若荷载箱的有效行程不足，则会影响桩承载力的判定。荷载箱的有效行程在100mm以上，基本能满足桩沉降过大而终止加载的要求。4.1.4本条规定荷载箱加载至最大值时对应的油压值不应超过50MPa，一方面考虑到油压过高时油路及荷载箱容易出现漏油等情况，同时考虑到对荷载箱上下混凝土的局部压力不应太高。4.1.5为了保证桩基的成桩质量及使用安全，要求埋设在桩身的荷载箱外部形状设计应有利于浮渣被排出，避免浮渣停滞在荷载箱的底部造成局部强度过低，加载过程中被荷载箱压碎或变形过大，导致试验失败，更可能影响桩的桩身质量；同时要求荷载箱的构造应能保证荷载箱打开后留下的空间有利于水泥浆液的充分填充，确保基桩能作为工程桩正常使用。4.1.8为了减小荷载箱下承压板的变形量，要求自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）的荷载箱下承压板应采用刚性板。4.1.9检测所用仪器必须是检定或校准的有效期内，以保证检测数据的准确可靠性和可追溯性。在检测前还应加强对测试仪器、配套设备的期间核查，发现问题后应重新检定或校准。4.1.10荷载箱通常由多个千斤顶组装而成，本条规定宜将荷载箱作为一个整体进行检定或校准而不是对单个千斤顶分别进行检定或校准。荷载箱整体检定或校准可以检验整个油路的密封性能，通过多次反复加压，完全排除荷载箱油路内的空气，增加检定结果的准确性，同时可以排除荷载箱组装过程中对油路产生的损坏的可能性。荷载箱检定或校准时应进行分级加载，分级数量越多，校准回归方程的准确性越高，试验数据的准确可靠性也会越高，因此本条要求加载分级数量不应少于六级。当荷载箱的吨位太大，检定设备的加载能力无法满足要求时，也可对组成荷载箱的液压缸进行逐一检定或校准，相同油压时的液压缸出力值相对误差不应大于3%。根据多个并联的液压缸的校准曲线换算出单个荷载箱的校准曲线，现场试验时，根据荷载箱的校准曲线控制试验加载值。4.1.11~4.1.14对加载系统的精度和系统的耐压性能提出要求，对位移测量精度进行规定，检测所用计量器具必须送至法定计量检定单位进行定期检定，且使用时必须在计量检定的有效期之内，以保证基桩检测数据的准确可靠性和可追溯性。4.2设备安装4.2.2当荷载箱位移方向与桩身轴线方向夹角小于1˚时，荷载箱在桩身轴线上产生的力为99.9%所发出的力，其偏心影响很小，可忽略不计。同时荷载箱设计加载能力一般远超出要求加载力，以便按要求加载尚未达到桩极限承载力时可继续加载。4.2.3荷载箱的上下连接板应分别与上下钢筋笼的主筋焊接在一起，焊缝应满足强度要求。荷载箱上下应分别设置喇叭状的导向钢筋，其作用是为了灌注桩在灌注时导管能顺利通过荷载箱，避免导管的上下移动对荷载箱产生碰撞，从而影响荷载箱的埋设质量。导向筋的一端与主筋焊接，一端焊在环形荷载箱板内圆边缘处，导向钢筋数量、直径及钢筋牌号宜与钢筋笼主筋相同。导向筋与荷载箱平面的夹角应大于60˚。钢筋笼在荷载箱位置断开，上段钢筋笼的主筋与荷载箱上部牢固焊接在一起，下段钢筋笼的主筋与荷载箱下部牢固焊接在一起，焊缝应满足荷载箱安装强度要求，以避免施工过程中荷载箱脱落。当荷载箱和下段钢筋笼重量较大，仅仅靠钢筋笼主筋与荷载箱的焊接强度不能承受荷载箱和下段钢筋笼重量时，应分别在荷载箱的顶部和底部主筋焊接位置处设L型加强筋。4.2.6位移杆（丝）与护套管连接具体步骤：1钢筋笼与荷载箱焊接；2位移杆（丝）摆在护套管中；3位移杆（丝）与荷载箱位移杆或位移丝固定端连接；4护套管与荷载箱套管连接；5护套管与钢筋笼绑扎6下放钢筋笼。4.2.7在检测桩加、卸载过程中，荷载传至检测桩、基准桩周围地基土并使之变形。随着检测桩、基准桩间相互距离缩小，地基土变形对检测桩、基准桩的附加应力和变位影响加剧。为减小地基土变形对测试数据的影响，本条规定基准桩与检测桩之间的中心距离应大于等于4倍的桩身直径，且不小于2.0m；基准桩应打入地面以下足够的深度，一般不小于1m。基准桩和基桩梁都必须具有一定的刚度，《四川省基桩承载力自平衡法测试技术规程》DBJ51/T045规定：“基准梁的截面高度不宜小于其跨度的1/40，基准桩的线刚度不宜小于基桩梁线刚度的3倍”。4.2.8自平衡法试验结束后，桩身在荷载箱位置会形成一段小的断层，因此，如试桩用作工程桩，应在试验结束后对荷载箱周围进行高压注浆，注浆管的构造及布置应能保证试验结束后产生的空隙能被充分填充。4.2.9自平衡法试验中，荷载箱打开后，会对桩体有张拉作用，因此，当有声测管、注浆管和位移杆（丝）护管通过荷载箱位置时，应使声测管、注浆管和位移杆（丝）护管在荷载箱部位设置伸缩结构，保证荷载箱顺利打开。同时在埋设时应使声测管、注浆管和位移杆（丝）护管得到可靠的密封处理，避免混凝土浇筑时水泥浆进入管内，导致试验失败或无法注浆补强。4.2.10本条是为了确保自平衡法深层平板荷载试验埋设的荷载箱不影响工程桩承载力而提出。当桩侧阻力提供的试验反力不足时，也可将桩端扩底进一步扩大，或适当增加入岩深度以提供足够的试验反力。4.3现场试验4.3.1参考《建筑基桩检测技术规范》JGJ106中分级加、卸载的规定。试验前，应进行预压，预压的目的是打开下放钢筋笼时上部、下部盖板与桩身混凝土接触部位可能存在的浮浆的影响，并使荷载箱各元件的工作协调一致（荷载箱由多个千斤顶组装而成，开始加载时可能因为气泡和油压的问题出力不均）。4.3.24.3.3时间4.3.4、4.3.54.3.6终止加载条件参考了中相关规定。本条对自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）和自平衡法静载试验的终止加载条件作了相同的规定，主要是因为自平衡法静载试验（深层平板载荷方式）刚性板下可能有，与传统的深层平板载荷试验的Q－s曲线会有一定的区别。当桩身存在水平整合型缝隙、桩端有沉渣或吊脚时，在较低竖向荷载时常出现本级荷载沉降超过上一级荷载对应沉降5倍的陡降，当缝隙闭合或桩端与硬持力层接触后，随着持载时间或荷载增加，变形梯度逐渐变缓；当桩身强度不足桩被压断时，也会出现陡降，但与前相反，随着沉降增加，荷载不能维持甚至大幅降低。所以，出现陡降后不宜立即卸荷，而应使桩下沉量超过40mm，以大致判断造成陡降的原因。非嵌岩的长（超长）桩和大直径（扩底）桩的Q-s曲线一般呈缓变型，在桩顶沉降达到40mm时，桩端阻力一般不能充分发挥。前者由于长细比大、桩身较柔，弹性压缩量大，桩顶沉降较大时，桩端位移还很小；后者虽桩端位移较大，但尚不足以使端阻力充分发挥。因此，放宽桩顶总沉降量控制标准是合理的。

5测试数据的分析与判定5.1试验数据分析5.1.1同一工程的一批检测桩曲线应按相同的沉降纵坐标比例绘制，满刻度沉降值不宜小于40mm，当桩顶累计沉降量大于40mm时，可按总沉降量以10mm的整模数倍增加满刻度值，使结果直观、便于比较。5.2Qu上和Qu下的确定5.2.1~5.2.4Qu上和Qu下的确定参考了单桩竖向抗压极限承载力Qu的确定方法。太沙基和ISSMFE指出：当沉降量达到桩径的10%时，才可能出现极限荷载；黏性土中端阻充分发挥所需的桩端位移为桩径的4%～5%，而砂土中可能高到15%。故本条第4款对缓变型Q-s曲线，按s=0.05D确定直径大于等于800mm桩的极限承载力大体上是保守的；且因D≥800mm时定义为大直径桩，当D=800mm时，0.05D=40mm，正好与中、小直径桩的取值标准衔接。应该注意，世界各国按桩顶总沉降确定极限承载力的规定差别较大，这和各国安全系数