DB4404-T 51-2023 软土地区基坑工程周边环境影响控制技术及管理规范

4404Controltechnologyandmanagementspecifi2023-12-21发布I 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 8 9 9 本文件按照GB/T1.1—2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定杰、何健、姜弘、邝春光、谢东武、张宇明、张英本文件根据《珠海市市场监督管理局关于批准下达2022年珠海市地方标准制修订计划项（2021-01384由珠海市建设工程质量监测站牵头编制而成。市地下工程施工周边环境调查管理办法》（珠规建质[2015]125号文）及《珠海市地下工程施工周边环4软土地区基坑工程周边环境影响控制技术及管理规范GB50202建筑地基基础工程施工质量DBJ/T15-162建筑基坑施工监测技术标准为进行建（构）筑物地下部分的施工由地面向下开挖基坑周边环境surroundingsaroundexca天然孔隙比大于或等于1.0，且天然含水量大于液限的细粒土，包括软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、填土或其他高压缩性土层构5重力式水泥土墙gravityceme为保证地下结构施工和基坑周边环境的安全，采用钢板桩沿基坑侧壁排列设置或连续封闭设置对以多轴型钻掘搅拌机在现场向一定深度进行钻掘，同时在钻头处喷出水泥系强化剂而与地基土反复混合搅拌，在水泥土混合体未结硬前插入H型钢或钢板作为其应力补强材，至水泥结硬形成一道具有4基本规定4.1一般规定度及规模、主体地下结构的要求以及施工季节变化等因素；在实施阶段宜因地制宜、合理设计、精4.1.3珠海市基坑工程际应符合本文件的规定外，尚应符合国家、行业和地方现有标准的规定。4.2基坑工程安全等级和重要性系数根据基坑工程的开挖深度等因素，基坑工程安全等级和重要性系数按表1的规定64.3基坑工程环境等级施隧道、防渗墙、雨（污）水总管、供水总管、煤气总管、施周边三倍基坑开挖影响范围内无任何建筑物）；注2：当存在软土层（基坑开挖深度范围内存在单层厚度大于2.0m，或总厚度大于0.3H的淤泥层）时，开挖影响范注3：当存在深厚软土层（基坑开挖深度范围内存在单层厚度大于8.0m，或总厚度大于0.5H的软土层）时，基坑开挖影响范围应加大至3.0H～4.0H（软土层总厚度大5.1一般规定5.1.1基坑工程变形控制措施应贯穿基坑勘察、设计、施工、监测、检测的全过程。7形式，同时应结合基坑工程质量安全责任主体的工程经验及周边环境变形控制要求，综合确定基坑5.2变形控制要求5.2.1支护结构最大水平位移控制值宜符合下列规定：a)不宜超过正常使用极限状态荷载效应标准组合作用下支护结构位移的计算值；b)当支护构件同时用作主体地下结构构件时，不宜大于主体结构设计对其变形的限值；控制，设计人员可适当调整。设计人员可适当调整控制参数；表中的相对值与绝对值应根据工程实际情况采筑物的累积变形值不应超过现行国家标准《建筑地基道路和各种管线的变形不应超过相关规范的规定或影响其正常使用；当邻近有轨道交通等特殊基础5.2.4基坑工程周边环境变形控制值应根据相关设施主管部门的要求或建筑81-23-4 5法、工程桩的类型、支护结构型式、基坑工程的开挖范围和开挖深度以及开挖方法、周边环境等情况，结合可类比工程的调查结果界定调查范围，无相关资料时应由建设单位组织专家进行论证，且b)有下列情形之一的，调查范围从基坑2)支护结构与止水措施施工难度较大、施工风险较c)本条a）、b）项范围外存在优秀历史建筑物、重b)道路的类型、宽度、路基形式和最大的车辆荷载等；e)既有的供水、污水、雨水等地下输水管线的使用状况及渗漏状况等；9e)其他应调查和监测的重点部位布置监测点，并测读初始值；上述a）~e）款内容调查应在基坑工程设计前或6.1.5第二阶段的末次调查应比对6.1.4条a）~e）款监测数据的变化情况，评价基坑工程施工对b)调查目的和依据、仪器；•基坑平面及周边环境图（对应调查建筑物编号•第二阶段首次调查的报告应包括变形初始值监测报告；6.1.8调查人、校核人等应在周边环境调查报告上签字，经调查单位负责人审批后加盖单位公章。b)对于重要基坑工程，宜根据基坑设计及施工的要求，进行专项勘察成果报告应根据工程地质条件和地下水的分布，评价地下水的影响（具体要求见条文说明提出支护与开挖的建议和地下水控制措施的建议，并提供基坑支护设计需要的岩土参7.1.2基坑支护工程勘察前宜收集以a)拟建建筑物的用地红线图及总平面图；d)基坑周边建（构）筑物、市政基础设施等环境资料。7.1.3基坑工程的岩土工程勘察应进a)查明场地所在地貌单元、地层时代、成因、地层结构及其水平、垂直方向分布规律；坑开挖影响范围内是否有构造破碎带或软弱夹层，岩质边坡在开挖过程中宜查明岩体不利结7.2.2勘探点间距应根据场地复杂程度确定，一般为15m～25m，但每一条侧边勘探点不宜少于3构持力层5.0m以上。当两倍基坑深度内遇到中～微风化岩时，控制性勘探点可钻入中～微7.2.5基坑工程勘察宜对场地进行水文地质勘察，并宜符合下列规压水水头高度，并宜采用水泥浆或水泥砂浆对基坑坑底以下的钻孔进7.2.6室内试验或原位测试宜符合下b)特殊性岩土的分布及其对基坑影响的分析评价，对含水量变化较大的土层应明确其对应范围；e)基坑开挖和降水对基坑周边环境的影响评价，对施工阶段的环境保护和监测工作的建议。a)给出基坑开挖范围线以及基坑周边环境条b)沿基坑周边的工程地质剖面图，以及况、工程桩设计和施工要求等因素，选择合适的支护结构形式、配套措施、计算方法和施工程各部位破坏后果的影响程度差异较大、或周边环境等级差异较大时，同一基坑工程的不同部位可8.1.4采用水泥土搅拌桩的基坑工程宜符合下列规定：8.1.4.1水泥土搅拌桩可用于淤泥、淤泥质土、素填土、冲填土、粉土、无流动地下水的砂土、软塑定水泥与被处理土的相容性；不宜用于泥炭土8.1.4.2水泥土搅拌桩的搅拌深度宜符合下列要求：b)采用其它设备的搅拌深度不宜超过设备的能力。8.1.4.4采用SMW工法的水泥土墙和坑后止水止土的8.1.4.5采用灌注排桩的支护工程，坑内被动土区加固的水泥土搅拌桩、坑后止水止土的搅拌桩和桩a)水泥土搅拌桩（墙）与灌注桩的搭接长1—裙边桩；2—支护桩中心线；3—旋喷桩中a裙边桩的宽度a为示意。当基坑深度H≤6m时可取b≤1.5a；当H=12m时可取b=a；当H＞12m时可取b＜a。8.1.4.6采用SMW工法或钢板桩的基坑支护工程，当a裙边桩的宽度a为示意。当基坑深度H≤6m时可取b≤1.5a；当H=12m时可取b=a；当H＞12m时可取b＜a。a裙边桩的宽度a为示意。当基坑深度H≤6m时可取b≤1.5a；当H=12m时a裙边桩的宽度a为示意。当基坑深度H≤6m时可取b≤1.5a；当H=12m时可取b=a；当H＞12m时可取b＜a。a裙边桩的宽度a为示意。当基坑深度H≤6m时可取b≤1.5a；当H=12m时可取b=a；当H＞12m时可取b＜a。1-基坑长边；2-水泥土墙；3-型钢；4-对8.1.4.9坑内水泥土搅拌桩的平面布置应避开预制工程桩，当无法避开时应有措施保证水泥土搅拌桩g)当水泥土的养护龄期少于90d时，宜掺入水泥重量0.05%三乙醇胺早工艺试验，根据设计要求所需的浆液体积、8.1.4.13水泥土搅拌桩的施工信息宜同步录取上传。8.1.5对人工加固土的粘聚力c、内摩擦角φ、桩侧土水平抗力系数的比例系数m的取值宜考虑以a)天然土层和人工加固土的各自粘聚力c、内摩擦角φ;b)人工加固土的置换率；d)水泥土搅拌桩的桩底进入相对硬层时人工加固土的深宽比例；e)水泥土搅拌桩的桩底位于软土中时人工加固土的宽度与基坑宽度的比例。8.1.7混凝土支护桩、冠梁、腰梁、栈桥梁的截8.1.9支护工程各工序之间的施工时序、支护工程各工序与工程桩的施工时序应符合下列规定：a)当工程桩为预制桩时应先施工工程桩；8.1.10除与耐久性相关的参数外，用于支护工程施工的材料进场复验、验收、施工过程的质量检8.1.11所有钢筋的弯折应采用冷弯方法成形，弯弧内直径应符合《混凝土结构工程施工质量验收8.1.12钢管柱的钢管对接焊、格构柱的型钢对接焊、SMW工法的型钢对接焊均应按本文件规定实施，并经检测合格、验收符合要求后才能够吊装，不应在吊装过程中进行焊接。其它钢构件的焊接8.1.13施工过程应检查支护桩、立柱桩的下列施工事项且应符合要求：d)钢筋笼的连接质量、吊装和安装措f)桩身垂直度、桩长、持力层岩性；b)坑后排水宜遵循从面（坡面）到线（排水沟）再到点（集水坑）的原则，及时抽水；c)坑后硬化地面、排水沟和集水坑的裂缝宜及时修复；e)坑后荷载大小和分布位置应符合设计要8.1.15坑内的降水、集水和排水应符合下列要b)应检测的项目已检测且结果符合要求；桩的变形情况，必要时应采取扩散地基应力g)监测数据范围值不宜大于报警值；h)挖土至设计标高应及时施工封底垫层，软土的c)具有拆撑作业的安全空间和可靠的着力f)监测措施、保障措施已准备就绪。桩平面布置，且应通过调整竖向截面的宽度尺寸a图中a为示意，b≤1.5a，d由地下常水位埋深确定。）；a图中a为示意，b≤1.5a，d由地下常水位埋深确定。ac、e、f1、f2、f等参数由截面承载力验算和各种稳定性验算要求确定。8.2.2要求外，尚宜综合考虑下列措施并结合工程具体情况择优选用，必a)宜采用水泥土搅拌桩分隔墙将大基坑分为小坑c)宜降低墙顶标高，当墙顶位于地下常b)当确需将墙顶设置在地下水位之下时应设置两道止水措施。第一道止水措施的水泥土搅拌桩d)当地下水下降将对周边环境产生不利影响时，）；）；8.2.6计算水泥土墙的位移和内力时，在软土中成桩形成的水泥土变形模量取值宜在60MPa~对应于图14的水泥土搅拌桩平面布置和竖向A-A截面，相应的水平验算截面的计算单元简图如图18γ0Ycsz+u····························································γ0Ycsz−>0···········u········································Ycs—水泥土墙平均重度（kN/m³);z—由墙顶至计算截面的深度（mymax—验算点至截面形心的最大距离m）Ix—单位长度水泥土墙截面惯性矩m4/m）理技术规范》DBJ/T15-38-2019中8当采用土质相近、施工技术参数相同的工程水泥土芯Eaki—验算截面以上单位宽度的主动土压力标准值（kN/mEpki—验算截面以上单位宽度的被动土压力标准值（kN/mμ—墙体材料的抗剪断系数，取0.4～0.5；8.3混凝土灌注排桩加混凝土内支撑a)宜采用多轴搅拌桩套打，或采用其它连续成墙的搅拌工艺；b)对撑的平面布置宜采用图20两者之一。当立柱偏位图21角撑与角撑、角撑与八字撑、角撑与图22角撑与角撑、角撑与八字撑、角撑与clc=c=Nk/Al—当多跨连续支撑或单跨支撑的变形计算长度。当两端的主动土压力相近时，可取其支1-冠梁顶面纵筋；2-冠梁最外围箍筋；3-冠梁侧面纵筋；4撑顶面顶排通长纵筋；7-支撑顶面顶排通冠梁（腰梁）与角撑连接处设置图示加腋后，梁的中心线发生偏移，加密箍和非加钢筋①为C20@200，两端伸进冠梁（腰梁）和支撑的长度均为La，④号筋为变宽度箍筋，可通过调整箍筋竖肢数量实现，直径和间距同加密箍筋。当该支撑的压ab图中加腋尺寸b由设计确定（常用400~800mm钢筋①为C20@200，两端伸进冠梁（腰梁）和支撑的长度均为Lacde图26冠梁、腰梁在90°转角处的箍筋布纵筋宜位于对撑的顶面一排纵筋之下，八字撑的底面一排纵筋宜位于对撑的底面一排纵筋之上，伸进对撑内的长度均不宜小于La；梁内的长度均不宜小于0.7La；c)其它层八字撑的顶面一排纵筋宜位于对撑的顶面一排纵筋之下，八字撑的底面一排纵筋宜位于对撑的底面一排纵筋之上；八字撑的所有纵筋伸进腰梁内的长度均不宜小于La。伸进支座内的长度均不宜小于La。8.3.10冠梁、腰梁和支撑的纵筋连接宜符合下列规靠基坑外侧的最外排纵筋、腰梁靠支护桩侧连接区段应避开节点，且宜选择在弯矩较小处，同一连接1-基坑外；2-基坑内；3-跨中线；4-同一位置的纵筋焊接8.3.12冠梁、腰梁、支撑的箍筋设置宜符合下列规图30受均布荷载作用时宜根据不同的剪力确定近支座l/4处、近跨中l/2处的箍筋间距图示图31受集中荷载作用处受集中荷载作用处，应根据具体剪力变化情况a本图仅示意竖赂箍筋肢数设置要求，水平向箍筋肢距参照本图1-稳定撑或次梁的宽度；2-集中荷载处；3-支撑；当支撑箍筋布置如上图所示，在稳定撑宽或次梁梁宽范围内箍筋1-稳定撑或次梁的宽度；2-集中荷载处；当支撑箍筋布置如上图所示，在稳定撑宽或次梁梁宽范围内箍筋1-稳定撑或次梁的宽度；2-集中荷载处；3-支撑；a当支撑箍筋布置如上图所示，在稳定撑宽或次梁梁宽1-基坑外；2-基坑内；3-腰梁；4-支撑；5-见8.3.14八字撑与对撑连接处防止八字撑纵筋压1-对撑；2-设计加强筋；3-八字撑；4-c)宜根据钢管外径d和节点竖向承载力标准值Nkc的大小，按下列要求选择钢管混凝土柱进入一1-支撑顶面；2-钢管外径；3-焊接；4-Q345钢板；5-8.3.17支撑纵筋在钢管混凝土柱处的布置和防1-钢管立柱，d为立柱外径；2-支撑顶面纵筋；3-支撑侧面a设计需要的支撑通长面纵筋；设计需要的支撑通长底纵筋；设计需要的支撑侧向通长纵筋；未贯穿钢露，不应被缀板覆盖。缀板的设置位置宜避开1-格构柱角钢；2-两相互垂直边均塞焊；3-焊接；4角钢应截角，使其与格构柱角钢紧密相接；6-贴角焊缝;l1-角采取加大支撑截面或局部加大支撑截面等措施进行处理，必要时还应将稳定撑调整至立柱位置上。立柱与支撑的连接段应清理干净，不应夹杂泥浆、泥块和杂8.3.21位于支撑、冠梁、腰梁中所示做法。当采用二次安装模板、二次浇注混凝土的水平界面以及分段浇筑混凝土的支撑、冠梁、腰梁的竖向施工界面施工时，应及时清理已安装钢筋表面的水泥浆并对先浇筑的混凝土表面做凿毛1-对拉螺杆；2-螺帽；3-垫板；4-撑杆；ta本图仅示意位于支撑、腰梁、冠梁中部的混凝土板应设置封面模板的要求。封面模板的宽度、c)有支点基坑的钢板桩顶部宜设置悬臂段，悬臂段长度从一层支点中心计起宜为0.8d)采用钢管对撑和钢管角撑的杆件节数不宜多8.4.3选择钢板桩的沉桩方法除应d)预钻孔的引孔直径宜比钢板桩宽度小50mm8.4.6钢板桩断面形式宜采用U型，当受力要求较高时可采用U型与H型钢组合型式，a）U型b）宽幅“U”型钢板桩和“H）；8.4.7计算U型钢板桩的抗弯8.4.8钢板桩加钢内撑的基坑支护工程采用材料宜符合下列规定：8.4.9钢内撑结构布置宜符合下列规定：b)各层支撑构件应避开主体结构的墙、柱等竖向构件；e)各层支撑的对撑、角撑布置宜各自形成独立的稳定体系，且宜符合下列规定：5)阳角处支撑布置宜能够约束水平向的双a)需要设置栈桥时，栈桥部位的支撑宜采用混凝土结构；b)当基坑形状不利于钢内撑布置时可局部采用混凝土支撑，或采用其它更合适的支护结构；（a）单层对撑（a）单层对撑a图中a指工字钢宽度，b指H型钢柱翼缘板宽度c)钢柱宜按压弯构件双向偏心受力计算，双向附加偏心1-腹板塞焊处内衬板；2-翼缘板塞焊处内衬板；3-型钢腹板；4-或腹板；7-16mm厚内衬板；8-贴角焊缝；9-坡口熔透焊；10-10mm厚内衬板；A-A为a)4根不等边角钢连接件总截面抗拉承载力设计4As1f1≥0.075As2f2···································································(6)f1—不等边角钢的抗拉强度设计值As2f2—钢柱上各钢支撑抗压承载力设计值的大值2)角焊缝的长度宜符合焊缝抗剪承载力设计值不小于不等边角钢抗拉承载力设计值的要求，（a)-不等边角钢与稳定撑焊接（剖面所示的局部塞焊外其余宜采用四边角焊，焊焊脚高度hf2为7mm；斜拉板与压顶板、斜拉板与斜拉板之间的塞焊缝宽度和高度均宜取12mm；1-H型钢柱；2-工字钢稳定撑；3-承压板；4-压顶板；2)多层支撑的稳定撑宜采用工字钢，3)工字钢稳定撑的上下翼缘板均宜设置水平缀板，水平缀板的钢材型号宜与工字钢的钢材2)当坑后有软土时施加预应力值宜为轴力标准值的60%，锁定1-翼缘板连接板t1；2-腹板连接板t2；3-塞焊；4-垫板：a图中b为工字钢的翼缘板宽度，缀板中心距a=（10～12）b。1-工字钢（H型钢）翼缘板；2-工字钢（H型钢）中图65稳定撑与对撑、角撑和连接板平面关系式中：As1f1—连接处的对撑、角撑和稳定撑截面抗压承载力实际值的最大值f2—连接板抗拉强度设计值1-钢腰梁；2-两根H型钢拼接中空钢腰梁限位板；A-A为单根8.4.15钢腰梁在施工现场的连接宜符合下列要b)钢腰梁在90°阴角的转角做法宜符合图68所示要求。8.4.16钢腰梁与钢撑的连接宜符合下列要a)钢腰梁与钢撑的连接处应设置封头板，且宜符合下列规定：5)封头板与钢腰梁翼缘板的角焊缝焊脚高6)封头板应先与钢撑焊接，再与钢腰梁焊接。图69钢腰梁与钢对撑连接处设置支座处抗压加劲板、钢腰梁的竖向高a当腰梁的竖向高度不大于支撑的高度时，封头板与钢腰梁翼缘板图70钢腰梁与钢角撑连接处设置抗剪加劲板、钢腰梁的竖向高度大于1-抗压加劲板；2-钢腰梁；3-抗剪加a当钢腰梁的竖向高度大于支撑的高度时，封头板与钢板与钢腰梁翼缘板上下边的焊接应采用图73所示做法。钢板托架的设置应避开封头板位置，竖向高度h=1-钢板桩；2-钢腰梁；3-钢撑；4-坡口焊口中心线与封头板中心线共线，钢板托架的位置应避开缺口；钢垫板与钢板桩连接处宜采用坡接总长度不宜小于W2，焊接后应先对高出钢垫板平面的焊缝余高做磨平处理再安装钢腰梁；侧的翼缘板底部与钢垫板连接处应采用角焊缝焊接，焊脚高度不宜小于钢腰梁翼缘板与钢垫板件的连接见图70。除钢垫板不需要开缺口、一层钢腰梁靠基坑侧的8.4.18焊缝的质量控制宜符合下列规a)坡口焊和塞焊的焊缝质量等级不应低于二级；角焊缝的质量等级为三级；检测，并经验收确认质量符合要求后才能继8.4.20地下室的结构工程和防水工程施工完毕，地下室外墙与支护桩之间的空间已完成回填后方可进行钢板桩拔出施工。钢板桩拔出后留下的孔洞应及时下的钢管对撑和钢管角撑的杆件节数不宜多6-角撑顶面顶排通长纵筋；7-角撑底面底排通长纵筋；8-角撑箍筋8.5.4SMW工法的型钢连接应采用设置衬板的对接焊。在工厂的对接宜采用坡口熔透焊，在施工a)需要焊接的型钢应先焊接后吊装插入，不应在吊装插入过程中进行焊接作业；8.5.5支撑的平面布置宜符合下列要求：a)首层支撑宜采用混凝土撑，当短边部位采用混1-混凝土冠梁；2-混凝土板稳定撑；3-混凝土板撑a2a为砼对撑的中心距，b=0.2L～0.3L，c≤b且不大于5m。aaa为钢对撑的中心距。8.5.6支撑、冠梁、腰梁和节点设计宜符合下列规定：b)首层混凝土对撑的纵筋伸进冠梁内的位置a本图仅示意冠梁的纵筋设置、外箍与内箍的直径关系，其中外箍检测合格、验收符合要求后才能使用。型钢应在水泥土搅拌桩施工结束后、水泥土中的水泥终凝前b)锚杆锚固段为淤泥和有机质土层、深厚填石层及松散的新近填土层、含承压水砂层。b)锚杆穿越用地红线或锚杆穿越范围内的地块可能存e)应考虑锚杆预应力竖向分力对支护桩承载力、腰梁与支护桩的连接处的影响。b)可回收锚杆杆体应采用无粘结钢绞线；c)第一排锚杆锚固段最小上覆土层厚度不d)锚杆倾角宜取15°~25°。注：根据《高压喷射扩大头锚杆技术规程》JGJ/T282-2012中4.5.7第1款：扩大头最小埋深不小于7.0m。a)锚杆杆体外露长度应满足张拉锁定和再张拉的要求；8.6.6锚杆注浆宜用水泥浆或水泥砂浆，不可b)孔距水平方向允许偏差为±100mm，垂直方向允许偏差为±50mm；头从孔底开始注浆，边注浆边旋转拔出钻头，b)旋喷扩大头锚杆；8.6.9锚杆张拉与锁定应符合下列要求：b)锚杆锁定值宜取锚杆轴向拉力标准值的（0.75～0.9）倍，张拉锁定施工时，宜跳张拉，锚杆8.6.11土钉成孔可根据地层条件采用击入式或钻孔式施工，对b)兼做永久性边坡的土钉宜用钢筋、不宜用花管，锚头的8.6.13土钉墙支护结构开挖应严格按设计要求控制分层开挖深度，分层开挖面底部应控制在该层土钉下0.3～0.5m处，并及时完成开挖面9基坑工程的检测与监测9.1一般规定9.1.1建设单位应当委托具备相应资质的第三方检测单位对基坑工程各工序进行工程质量检测。9.1.2建设单位应当委托具备相应资质的第三方监测单位对深基坑工程9.2支护结构检测％，％，经加工后，其抗压强度试验值可用作混凝土强度等9.2.8锚杆应进行验收试验，抽检数量不应9.2.9预应力锚杆应进行锁定力测试％，9.2.10钢结构支撑体系的钢构件焊接应进行焊缝质量检测。钢立柱（包括型钢格构柱、钢管柱、应检查焊缝外观质量、实测焊脚尺寸，检查和实测的9.2.11混凝土支撑体系水平构件应在混凝土构件的外观质量和抗压强度自检合格基础上进行抗压ABAB22233558589.3基坑监测精度、人员及设备、测点布置与保护、监测频率、预警值及监测成果报9.3.4基坑周边环境变形监测的初始值应在基坑工程施工前测读记录。a)当冠梁的局部高度或全部高度位于地下水位以下时，地下水位观测孔的设置应在施工冠梁的d)采用SMW工法的基坑深层位移监测管宜布置在型钢腹板与翼缘板交界部位，监测g)深层水平位移监测点设置的平面处宜同时布置地表水平位移监测点。a)钢水平构件和混凝土水平构件的轴力监测点应安装在距支座中心1/3跨度～1/4跨度范围的c)混凝土水平构件轴力监测点的出线口应设置在构件的侧面，严禁将出线口设置在构件的上表9.3.7基坑工程监测点的初始值测读时间应符合下列要求：a)当冠梁的局部高度或全部高度位于地下水位以下时，地下水位应在施工冠梁的土方开挖前测9.3.8混凝士构件的轴力监测宜采用应变计，且应根据《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015年版）的6.2.1规定计算构件的定计算构件混凝土部分的应力和合力，再计算9.3.10对于支撑立柱的变形监测，首次宜对全数的立柱测读初始值，从第二次开始再对约定的监9.3.11基坑工程施工和使用期内，除第三方监测的巡视检查外，施工单位应指派有经验的专技术人员按表6进行巡视检查，巡视检查记录应及时整理，形况9.3.12基坑工程及周边环境变形预警值取最大变形控A.1.11.1.1随着城市化进程的快速推对此，参建各方责任主体乃至工程建设监督管理部门应该引起高度关A.1.21.1.1~1.1.4本文件主要针对珠海地区基坑工程建设过程中存在的突出质量安全问题提出有效市基坑工程除应符合本文件的规定外，尚应符合国家、行业和地方现行有A.2.24.1.3本文件主要针对珠海地区基坑工程建设过程中存在的突出质量安全问题提出有效的基坑工程除应符合本文件的规定外，尚应符合国A.35基坑工程变形控制要求A.3.15.1.3基坑支护结构、周边环境的A.3.25.2.1～5.2.4相较于传统的以基坑设计安全等级来确定变形控制指标，本标准采用环境等级控制指标另设环境等级来控制，可以放松对无周边建筑物基基坑工程的变形控制指标应结合支护结构自身安全和周边环境安全两方面因素确定，如果是为了））施的工程实践的统计资料来确定基坑工程的变形控制指标及预测基坑开挖对周围环境的影响。模型水平边界与基坑的距离宜大于5倍开挖深度，分析模型底部边界与最终开挖面的距离宜大于3倍开A.46基坑工程周边环境调查A.4.16.1.1按调查报告的用途对周边环境的影响，珠海市的工程习惯一般由建设单位委托具有当被委托的调查单位有足够的能力时，第一阶段的调查a)基坑降水或截水措施的有效性以及对坑外地下水位的影响；e)当基坑需要降水时，宜采用抽水试验测定各含水层的渗透系数与影响半径；勘察A.68基坑工程变形控制措施b)水泥土重力式挡土墙适用于基坑开挖深度不大c)悬臂排桩支护适用于土质较好、基坑周边环境对支护结构变形要求不高的基坑支护工程；d)单支点和多支点排桩支护适用于开挖深度较大、基坑周边环境对支护结构变形控制要求严格严格的基坑支护工程。有条件时可考虑将地下连续墙兼做主体结构的h)SMW工法适用范围同钢板桩，在可使用锚杆的场地混凝土、钢管和型钢等。当设多道内支撑时，第一道宜采用混凝土支A.6.28.1.4.3做出“水泥土搅拌桩的平面布置应消除搅拌盲区”的规定主要考虑：一是提高检测误差和允许倾斜影响，适当增大搭接长度对其连A.6.38.1.4.4SMW工法的水泥土搅拌桩墙和坑后止水止土的水泥土搅拌桩墙均多数为10～20，密实度介于松散上限～密实下限之间，孔隙比e约为0.85～0.60，孔隙率n约为0.46~0.38。强度级别为42.5级的水泥重度为1.0比的定量计算方法，有经验认为当砂土的含泥量大于15%时就不需要添加黏土但未见相应资料，正文表供使用者参考。砂土的孔隙比与密实度的关系可参照表A>0.85>0.95A.6.48.1.4.5为了保证土压力荷载的有计规范》GB50007-2011的8A.6.58.1.4.8吸取过去的工程教训到目前工期普遍较紧，对于搅拌土层一半及以上为软土的地层，其水泥掺入量下限提高到1A.6.78.1.4.11对fcu取值提出具体要求所考虑的因素：一是过去工程钻芯计情况为离散性大；二是室内水泥土常规配A.6.88.1.6对“当单层桩撑支护结A.6.98.1.8珠海市50%的陆域面积为软土A.6.108.2.1根据珠海市目前水泥土搅拌桩的常用施工设备和施工质量情况确定了高水泥土的均匀性、提高最小抗压强度并增大搭接长度时，其适用范围可适当放A.6.118.2.2需要说明的是：区提高土的物理力学参数的设计相比，其结果较客观、较可靠也b)增大挡土侧的墙高能够减少弯矩产生的拉应力，减少开挖侧的墙高能够减少弯矩产生的压应土体面积仍不符合（A.1）要求。采用图符合（A.1）要求。显然，图A.1水泥土搅拌桩平面布置形成水泥土墙的完整性优于图A.2。正文通过控制格栅中未加固土体的尺寸关系来控制格栅内土体的面积，不A≤δ················································A.6.128.2.3对于大型住宅小区、大型工业厂区等长宽均达到数百米、设置了一层至间距12～15m不等；三是采用人工挖土、分段跳跃的挖土方案。落实上述措施后，支护结构顶部水平位①0②25③④6⑤⑥⑦1234567899水平位移的33倍，支护结构长边变形的空间效应很明显，若在长向设置5道平行于数字轴的水泥土搅拌深度从天然地面计起4.9m，工程地质情况相近，水泥土墙的截面尺寸与工程法降水，消除的沉降量为500mm～600mm。二是电梯井的坑中坑位于大基坑中d)珠海市进行预压处理的工程在竖向排水板施工完毕至真空预压的铺膜完成以及至堆载预压首次加载前的地表平均沉降量多数为500mm～80A.6.138.2.4过去有的工程对坑后做放坡处理，将坡底设置在地下常水位以下并在水泥浆液的混合体填充填土层孔隙，提高止0.8之间，根据文献[1][2]模量为100qu～150qu；根据8.1.4的要求，100qu约为60MPa～90MPa，c)当开挖深度不大于6m且地质情况较好d)当采用室内立方体水泥土的试验结果时，η系数取值与广东省标准《建筑地基处理技术规范》层均提高了0.05；主要是考虑使用年限的差异。采用土质相近、施工技术参数相同的泥土芯样抗压强度代表值时，η系数的取值参照地基类规范对地基承载力特征值与地基极限A.6.168.2.9本条措施仅考虑水泥土顶面的保护。A.6.178.3.1考虑支护桩预埋声测管做声波透射法检测的因素，要求桩径d不宜小于800mm。当坑后止水止土水泥土搅拌桩设置范围内存在塑性指数Ip大于17的黏土、或存在强透水层时，桩中心距应取规定该钢筋对应的混凝土强度等级不应低于C25，当支护桩设置范围内存在厚度较大的淤泥层时，桩桩径。经比较，桩纵筋的配筋率宜控制在0.8%～2.4%范围A.6.188.3.3本条对支撑的结构布置提出了具体要求。实际工程中支撑结构布置混箍筋Φ10@150～300，其侧向变形相对稳定点的抗剪承载力标准本文件中的对撑布置优于图A.12的布置，至少具有A.6.198.3.4广东省标准《建筑基坑工程技术规程》D··································广东省标准《建筑基坑工程技术规程》DBJ/T15-对于支撑截面选择较恰当的工程，其实测应变多数在0.0006～0.0008之间，对应的σc为0.51fc~矩、剪力的分布图；表A.4是该支撑刚度按不同计算方法得出的各层轴力。从下列图表中可看出：采用m，增幅为30.0%。各层支撑的轴压力分布更加均A.6.208.3.5冠梁有一定的抗扭刚度，不注意抗扭受力就容易开裂。发挥冠冠梁和支撑高度均为1200mm，支撑宽度1000mm，冠梁和支撑的纵筋直径均hs1=1200-（25+10+14+25+14+28+14）=1070mm2abfc=2×77×1000x14.3=即：2abfc≥Asfyhs2=1200-（25+10+28+28+14+25+28+14）=1028（mm）M=Asfyhs1M=As1fyhs1+As2fyhs2A.6.218.3.6图A.16～图A.18是珠2CC777CC7A.6.228.3.7软土分布区中深基坑的土压力荷载较大，立柱桩造价高，冠梁、A.6.238.3.8条文说明a)由于混凝土内撑的梁、撑跨度较大、截面尺寸也较大，GB500近跨中的不同受力要求确定不同的箍筋间距，而图A.22冠梁、腰梁在90°转角处做法不规范的实例大样二图A.23冠梁、腰梁在90°转角处做法不规范的实例大样三35005C5C5C5C图A.25冠梁、腰梁在90°转角处做法不规范的实例大样五A.6.248.3.9本条3款中“稳定撑的所有纵筋伸进支座内的长度均不应小于La”的要求：当角撑宽A.6.268.3.12本条5款要求的依据是：假定对撑、角撑4C10@300，竖向箍筋的一半用于抗剪、一半用于抗拉，其竖向抗剪承载力标准值Nk=157×4×2×360/（1.1×1.25）=A.6.278.3.16图A.27～图A.29是支撑钢管外侧面与支撑混凝土的平均粘结强度估算按照钢筋的锚固力不小于钢筋拉力这一结构设计的基本准则，根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010的8.3.1和8.3cπdla=dcπdζaα·····························