2025连体建筑结构技术标准

Technicalstandardforconnectedbuildingstructure目总 General Termsand Basic Soil,foundationand Performance-basedseismic Comfort Fire Loadsand Wind Seismic Thermal Additionalloadsand Selectionandlayoutofconnected Towerstructure Structuralselectionofconnective Structuralplanelayoutandvertical Connectedstructure Second-ordereffectsandstructural Linear Nonlinear Constructionsimulation Preventingstructuralprogressive Connectedstructure Stronglyconnected Weaklyconnected Bearing Construction,monitoringandmaintenanceofconnected Methodandorganizationof Constructionsimulationanalysis, Healthmonitoringand Explanationofwordinginthis Listofquoted Explanationof @CTBUHTechnicalGuideTheSpaceAcross:SkybridgesandtheFuture180m3/4𝐹Ek 𝐹Evk 𝐺E 𝐺eq 𝑆d 𝑀 𝑁 𝑉 𝑤0 𝑤𝑘 C20 20N/mm2 — 𝑓tk、𝑓t— 𝑓yk — 𝐴s、 — 𝑏𝑏𝑏𝑐𝑏𝑤 𝑖 𝑖 𝛼max 𝛼vmax 𝛾Eh 𝛾Ev 𝛾RE 𝜇N 𝛹𝑤 15，101/11502192m6 图3南京金鹰天地广场项目T1、T2132.6m~141.0m8.4m56.8m6.76，T1T2到连接体位于T2T2T3143.2m~167.8m24.6m34.7m1.40；同时，塔楼和连接 图4温州某项目由框架结构在水平荷载作用下的𝐷值法可知，结构的抗侧刚度与梁柱的线刚度比相关。𝑆𝐼塔楼和连接体的等效侧向刚度可按照连接体高度处位移相等的原则定义为等效竖向悬臂受55连体结构同理𝑀𝑇𝐹1𝐻1𝐹2(𝐻1𝐻2)由两部分承担：一是框架柱底部弯矩形成的局部抗倾覆力矩𝑀𝐿=𝑀𝐴𝑀𝐵 =𝑁𝐿(𝑁=𝑁)。整体倾覆力矩比𝐶𝐼定义为𝐶𝐼=𝑀𝑤，该参数是衡量

67≥2𝐶𝐼40% 8𝑆𝐼和整体倾覆力矩比𝐶𝐼度比𝑆𝐼9

9𝑆𝐼等效线刚度 等效线刚度10连体结构应采用整体性好并能调节不均匀沉降的基础形式；宜采用筏形基础或带桩170m，是目前全世界在建的高度最高、连体跨度最大的非对称刚性连体结构。此项目为大型城市综合体，结构整体性能目标定为CC11C212CIOIOLS3246m195m。两栋塔楼通过三道不同高度的连接体交互连通，象征性地代表着因特网的各个遥CC134DD14D塔楼单底部加强区允许出现弹塑和钢筋的拉应变在极限应破坏程度可修复并保证生命安全,θp<LS允许出现压-弯或拉-弯塑程度可修复并保证生命安全,θp<LS与斜柱相连允许出现压-弯或拉-弯塑证生命安全,θp<LS凹口处联系其它结构构允许进入塑性,破行,屈服强度系数程度可修保证生命安全架验算考虑竖向地震作允许屈服/屈曲,控制塑性ε<IO2ftk3Hz，竖向振动3.5.2连体结构在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009103.5.3alim（JGJ3）3.7.61581100℃以上高温火的抗烧蚀、抗分解、抗粉化的耐热能力，和适应构件高2h筑混凝土结构技术规程》JGJ3应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009荷载规范》GB50009μs乘以相JGJ/T338横风向振动效应或扭转风振效应明显的连体结构，应考虑横风向风振或扭转风振的09（X向风荷载作用下迎风面开口宽度W为6.95m，迎风面总宽度D为84m，开口宽度比为1516GB5001115°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用15°时，应补充连接体结构方向的水平地震作用。15°时，也需要补充计算斜连体结构的连接体在抗震设计时高烈度区应考虑竖向地震的不利影响，构件计算应67度0.1g80m时24m171867（0.1g）抗震设计时，高位连体结构的连接体宜考虑竖向地震的影响。4.4.4789（70.15g及以上应考虑竖向地震的不利影响。80m时)也宜考虑其影响。55037GB50016GB51249适度技术标准》JGJ/T44146.346410%~15%之间时，需具体加以分析。对结构整体刚度的贡献不再明显（7。但同时连接体的内力也显著增加，给连接5.3.410%以内。~10025010等效刚度和等效黏滞阻尼比；当隔震层选用的各个橡胶隔震支座内部橡胶层总厚度不一致图19连接体关键节点示 图20关键节点有限元分析模图21连接体复杂节点示 图22复杂节点有限元分析模1.2倍。0.05。0.02，设防地震和罕遇地0.03。200240.03。10；采用钢结构时其整体结5。采用有限元方法计算时应考虑重力荷载二阶效应的影响。一致。定义连体塔楼的刚重比为Ω，需满足Ω1.4，当Ω2.7时无需考虑二阶效应。Ω的计𝐻Ω=𝐻

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𝜂=𝜂m[1+(𝜂k- 𝜂m=[1/3∑𝑛𝐺𝑖]/[∑𝑛𝐺𝑖 𝜂=4Acos2(−λ 55加（0.020.04）以及剪力墙连梁刚度的折减（0.30.25~0.52324𝑇1=𝑇2=T𝑇3=25𝑇1=𝑇2=𝑇3=T26Y阶模态以X0.853。连接体高度范围内的楼层扭转位移比宜采取分区计算方法：塔楼部分扭转位移比应根据各塔楼范围内的竖向构件位移单独计算；连接体部分也作为一个独立区域单独计算复1/1400，进一步对各塔楼自身的扭转比分析发现，各塔楼的扭转效应并不明显，扭图28A60.05。设置速度型阻尼器的结构，宜按阻尼器及其支撑连体支座变形量应满足两个方向和斜向(斜向连接时)的罕遇地震作用下支座标高处∆=√∆2+ 2m151.2hi0.5[uh0.851.2.3。29𝑆𝑑=𝜂𝑑(𝑆𝐺𝑘+∑𝜓𝑞𝑖𝑆𝑄𝑖,𝑘)+𝜓𝑤𝑆𝑤𝑘 SQi,ki1.0。ηd竖向荷载放大系数仅用于静力分析，如直接采用非线性动力时程方𝑅𝑑≥ 𝑆𝑑=𝑆𝐺𝑘+0.6𝑆𝑄𝑘+ Sd一作用组合的效应设计值；SQk一活荷载标准值的效应；承载力要求。公式(6.6.6-2)0.6。3031320.05𝑉≤1(0.1𝛽𝑓𝑏𝑡

𝑐𝑐𝑓𝑉≤1(𝑓𝐴 𝑦Vf——楼板剪力设计值，82.0，71.5；As一一连接体楼板钢筋的截面面积； 320.25%。图33X或Y向平 图34绕Z向扭35（ESB图36天然橡胶支 图37铅芯橡胶支座或高阻尼橡胶支3839404142产生的最大水平剪力和弯矩，遵循强连接、弱构件的原则；计规范》GB50016确定，耐火时限按照连接体结构承重构件的要求采用。检测方法应符合7部分：柱的特殊要求》GB/T9978.78章的低位连接体结 （b）中、高位连接体结 （c）顶部连接体结434444组成，实施时应遵循《重型