【110KV-35KV-10KV降压变电站电气部分初步设计22000字】

110KV-35KV-10KV降压变电站电气部分初步设计目录TOC\o"1-3"\h\u1735摘要 724774第一部分说明书 924468第1章变电站主变压器的选择 9113791.1变电站主变压器的选择 932441.1.1变压器台数及容量选择 9285301.1.2相数的确定 10299501.1.3绕组数的确定 10292291.1.5主变压器的确定 10191621.2站用变压器的选定 1189871.2.1站用变压器选择的原则 11150231.2.2站用变压器确定的结果 116608第2章电气主接线设计 12217542.1电气主接线概要 12307312.2电气主接线的分类 12160332.2.1双母线接线 1249112.2.2单母线不分段接线 13136972.2.3单母线分段接线 13255442.3电气主接线方案 13311472.4电气主接线方案的比较及选定 1429835第3章短路电流计算 14128663.1短路的概述 145843.2短路的基本假设 14312713.3短路的计算方法 1541963.4短路电流计算结果 1629453第4章导体与电气设备的选定 17159104.1电气设备选定的一般条件 1766744.1.1正常工作条件下的选择 17192884.1.2短路情况的检验 18128884.2高压断路器的选定 19320534.2.1高压断路器的选定步骤 19311264.2.2高压断路器最终结果 20299244.3高压隔离开关的选定 20171074.3.1高压隔离开关的选定步骤 2097114.3.1高压隔离开关确立结果 21124384.4敞露母线和电缆的选定 21257584.4.1敞露母线的选定 21155474.4.2电力电缆的选定 24182284.4.3导体选择的结果 24248404.5绝缘子和穿墙套管的选定 25211884.5.1绝缘子与穿墙套管选定步骤 25161584.5.2绝缘子和穿墙套管选定结果 26306784.6电压互感器的选定 26197224.6.1电压互感器的选定步骤 2695444.6.2电压互感器选定结果 26212954.7电流互感器的选定 27110114.7.1电流互感器的选定步骤 27119334.7.2电流互感器的选定结果 27131774.8高压熔断器的选定 2889854.8.1高压熔断器的选定步骤 2846244.8.2熔断器的选定结果 2887944.9避雷器的选定 29219844.9.1避雷器选定 29231184.9.2避雷器的选择结果 29193164.10中性点设备的选择 29108494.10.1110kV中性点设备选择 30116244.10.2中性点35kV设备选择 30246034.11站用变装置的选择 317924.11.1所用电接线以及供电方式 31239554.11.2所用变压器的选择 31260514.12配电装置的设计 3283214.12.1设计基本要求 32265744.12.2具体配电装置设计 325889第5章主变压器的保护整定 33304725.1主变的保护整定 33223365.2主变压器的主保护 3366865.3主变的后备保护 3314755第二部分计算书 3410913第6章主变压器的选定 3444046.1变电站主变压器的选定 34307936.2站用变压器的选择 3523630第7章短路电流的计算 35264687.1系统参数计算 35225007.2三相对称短路电流的计算 37275287.2.1当110kV侧k1点发生三相短路时 37291527.2.2当35kV侧k2点发生三相短路 3823047.2.3当10kV侧k3点发生三相短路 39151937.3计算三相不对称短路电流 4068057.3.1当110kV侧k1点不对称短路 40168307.3.2当35kV侧k2点发生短路 43180757.3.3当10kV侧k3点发生短路 4511820第8章电气设备的选择和校验 4895808.1断路器的选定 48175368.1.1110kV侧断路器选定 48278338.1.235kV侧断路器选定 49265958.1.310kV侧断路器选定 50200518.1.435kV出线侧断路器选定 52145708.1.510kV出线侧断路器选定 53282568.2隔离开关的选定 54167668.2.1110kV侧隔离开关选定 54133368.2.235kV侧隔离开关选定 5513108.2.310kV侧隔离开关选定 5644748.2.435kV出线侧隔离开关选定 584108.2.510kV出线侧隔离开关选定 59143538.2.6中性点110kV侧隔离开关选定 60149708.2.7中性点35kV侧隔离开关选定 61171558.3导线选择与检验 62139628.3.1110kV侧母线选定 62161888.3.235kV侧母线选定 6369788.3.310KV侧母线选定 6512968.3.435kV侧出线选定 67280198.3.510kV侧出线选定 6893648.4绝缘子与穿墙套管的选定 70187568.4.1110kV母线侧绝缘子的选定 70276928.4.235kV母线侧绝缘子的选定 70171448.4.310KV母线侧绝缘子的选定 70268118.4.410kV侧母线穿墙套管的选定 71324888.5电压互感器的选定 72215528.5.1110kV母线侧电压互感器的选定 72169908.5.235kV母线侧电压互感器的选定 73198328.5.310kV母线侧电压互感器的选定 7331188.6电流互感器的选定 74197548.6.1110kV母线侧电流互感器的选定 74315628.6.235kV母线侧电流互感器的选定 7593178.6.310kV母线侧电流互感器的选定 75149978.6.435kV出线侧电流互感器的选定 76326888.6.510kV出线侧电流互感器选定 7794198.6.6110kV中性点侧电流互感器的选定 78301838.7高压熔断器的选定 79102998.7.135kV母线侧高压熔断器的选定 79111248.7.210kV母线高压熔断器的选定 80290828.8避雷器的选定 8052198.8.1110kV母线侧避雷器的选定 80241338.8.235kV母线侧避雷器的选定 81297218.8.310kV母线侧避雷器的选定 81311378.9变压器的中性点设备的选定 82285918.9.1110kV母线侧变压器中性点设备的选定 8298578.9.235kV母线侧变压器中性点设备的选定 8228741第9章变压器保护整定计算 83237399.1变压器的纵联差动保护 83155599.2变压器的过电流保护 84256749.3变压器的零序电流保护 85120249.4变压器的过负荷保护 86699参考文献 87摘要变电站的设计师电力系统整个规划和设计的一个十分重要的环节，变电站相当于一个核心或者枢纽，用来调节与调配电力资源，将不同的电网连接起来。当然，变电站在电力系统中也起到很重要的保护作用，一个合格的变电站设计能够在系统发生故障时，及时的利用自身的电力保护设备去排除并且去解决故障。本次设计便是设计一个成熟的110/35/10降压变电站。变电站的设计包括变电站电气一次部分和二次部分的设计。电气一次设计包括主变压器的选择、电气主接线的设计、短路电流的计算、电气设备选择和校验等。主接线设计中，初选两个可行方案中必须包含最佳方案，并通过技术经济的比较，主要是技术方面的论证，然后将其选出使用。在短路计算中，要求计算三相短路和不对称短路（单相短路接地、两相短路、两相短路接地）。短路计算点不宜选得过多，如不同电压等级的母线上、出线电抗器后等。短路电流是判断不同电压等级下发生各种短路故障时的最大电流然后根据短路电流的数值进行设备的选择，设备的选择要遵循经济性，可靠性，耐用性，安全性，有时候价格高的不一定是最合适的。在进行变电站设计中，选择变电站电气设备种类很多，这里只对几种主要设备进行选择：选择断路器、隔离开关、母线、绝缘子、穿墙套管、电压互感器、电流互感器、避雷器、熔断器、消弧线圈等。最后就是继电保护部分的设计，继电保护主要进行变压器保护的整定计算。继电保护就是用来保护整个电力系统，当电力系统发生故障时及时解决问题，将损失降到最低，提高电力系统的安全性，是电力系统规划与设计中相当重要的环节。关键词：电气主接线、短路电流、电气设备选择、继电保护说明书第1章变电站主变压器的选择1.1变电站主变压器的选择变压器在电力系统的设计中是变电站的规划里面的最主要的电气设备，是整个设计的核心与枢纽部分，此次选题所要求与设计的变电站是110kV/35kV/10kV等级的降压变电站，因此选择合适的降压变压器十分重要。降压变压器主要是用来进行变电站中电压等级的转换与功率的转换，由课本内容可知，当线路的阻抗相对恒定不变时，线路中的电压越高，会造成线路中的电流就越小，故而此时电流流过电阻中所发生的能量损耗就越小，因此，非常适合远距离电力的输送。与此相对应的，当阻抗一定时，线路中的电压越低，就会造成线路中的电流就越大，因此，此时电流流过电阻中发生的能量损耗就会越大，所以不适合电能的输送与远距离输电。高电压输电也不是适用于所有的场合的，在电能的传送中低电压输电的运用也是必不可少的。因此降压变压器的运用也显得十分关键。1.1.1变压器台数及容量选择1．台数的确定一般情况下，我们在进行变电站的设计中，通常要考虑供电的可靠性以及安全性，所以，我们需要规划两台变压器。目的是如果其中的一台变压器发生故障时停止工作时，那么这个时候，另外一台变压器能够承担总线路负荷的60%~2．容量的确立在进行变电站的设计选择变压器容量的时候，要多方面考虑很多因素，既要满足当时建设的需求，同时也要考虑到我国当时的发展现状，参考当地的经济发展水平做到合理的规划，防止变电站容量的规划因为经济的飞速发展而很快的淘汰。根据要求变压器容量的规划至少要满足未来五年到十年的扩建需要，顺应当地的发展的需要，防止发生过快淘汰的局面，不利于经济性的要求。SN式中各符号分别代表：为主变视在功率单位是kVA；Smax是变电所最大负荷容量，单位是kVA；n表示变电所的主变压器的数量。1.1.2相数的确定一般的，在变压器的种类中，单相变压器以及三相变压器时常见的两大类，本次110kV/35kV/10kV等级降压变电站，易知是三个电压等级的设计与规划，因此，我们需要考虑两种选择方案，方案一：选取一台三相变压器，方案二：选取三台单相变压器，对比两个选择方案，选取三个单相变压器运行损耗比较大，并且耗资比较高，再加上占地面积还比较大，而选取一台三相变压器则显得更经济，同时土地资源的利用率也更高，所以主变压器选用一台三相变压器。1.1.3绕组数的确定选题降压变电站为三个电压等级：110kV/35kV/10kV等级。所以根据上述的说明，我们选择三绕组变压器，查《电力系统一次设计手册》变压器可以选用三角形连接和星型连接进行绕组的连接，同时根据高中低三侧绕组的情况相结合，依据手册可以拟确定，110kV侧选用为“YN”；35kv等级一侧为星型连接方式，采用经过消弧线圈接地；而10kV等级一侧则采用“D”型连接的连接方式，由此，绕组数进行了确立。1.1.5主变压器的确定根据以上内容的叙述与选择，最终确定出此次降压变电站选取的主变的型号为SFPSZ7-75000/110的三绕组变压器，详细的计算过程参见计算书，该型号的参数如下见表1-1。表1-1主变压器SFPSZ7-75000/110参数型号SFPSZ7-75000/110SNSFPSZ7-75000/110UN高压中压低压110±8×1.25%38.5±2×2.5%10.5连接组YN.yn0.d11损耗（kW）PP71.2250I1.3U高中高低中低10.517-186.5总体质量（t）107.2注:第一个S表示三相变压器，第二个S表示三绕组连接方式，F表示油浸风冷，Z表示有载调压，7表示性能水平，75000表示变压器的额定容量，110表示110KV电压等级。1.2站用变压器的选定1.2.1站用变压器选择的原则站用变压器的选择主要参考主变压器的容量以及变电所所用负荷的大小进行选择。站用变压器的设计是用来保证本设计中降压变电站自身所用电的安全性。根据计算，本次设计的站用变压器选择S11-M-250/10型的常规的油浸式变压器，详情参看计算书。1.2.2站用变压器确定的结果站用变压器型号及其参数如下见表1-2。表1-2站用变压器S11-M-250/10参数型号S11-M-250/10SN250UN高压低压100.4连接组Dyn11损耗（kW）PP0.403.20I01.4Uk4.0第2章电气主接线设计2.1电气主接线概要电气主接线设计是此次选题设计的骨架，同时也是主要的设计内容。因此电气主接线的设计是重中之重，不仅要考虑经济性，同时也要考虑安全性与可靠性。因为在变电站的运行中难免会面临线路故障或者线路检修等工作，电气主接线的设计关乎到如果线路故障检修的难易程度，同时也关乎到到故障检修工作的安全性。并且电气主接线的合理设计也关乎到变电站的投资与成本问题，因此在进行电气主接线的设计中，权衡经济性与安全可靠性就显得十分重要。2.2电气主接线的分类2.2.1双母线接线优点缺点①运行方式会比较灵活。②在其中一条母线故障时，另外一条母线可以替代，避免停电。③冷运行方式可使变电站在检修时用户负荷侧不停电。相比之下供电可靠性更高，减少运行中经济损失以及对用户的不便④扩建时可以向线路的任何一端延展，提高土地资源的利用率。①相比而言，进行倒闸操作有些繁琐，需多次操作隔离开关，由人工进行的倒闸操作太过于复杂会影响操作中的安全性，增加触电风险。②运行的时候，检修任一回路中的断路器时，全部回路都会断电。③双母线运行时虽然可靠性高，但是有可能出现全部停电的可能。④双母线规划设计占地面积大，而且双母线设计会用到更多的电气设备，增加投资成本，不经济。双母接线适用场合双母线一般用于：当检修时不可以使用户停电，或者在故障情况下能迅速恢复供电，对电力系统灵活性要求较高的场合。2.2.2单母线不分段接线优点缺点①设备比较少。②经济性较高。③倒闸操作比较简单④后期进行扩建方便。可靠性比较低，易发生故障，操作有些许复杂单母线不分段接线适用范围适用在：6KV-220KV电压等级且只有一台变压器和发电机的规划与设计，并且重要用户可单独使用成套的配电装置，但是成套的配电装置安全性则大大提高。2.2.3单母线分段接线优势劣势①在两段分段的母线之间，装设有一个分段断路器，因此，两段母线其中一个出现故障时，断路器会发生跳闸，不影响另外一侧的母线正常工作。②其中一条母线出现故障时，不影响本母线其他出线的工作，也不会影响另外一条母线正常运行，故可靠性比较高。③倒闸操作简单，便于进行检修工作。④便于扩建，两边均可扩建。故障在母线上时，故障母线的所有出线在这种情况下则全部停电，影响正常供电，必须同时在两边扩建，扩建不够灵活。2.3电气主接线方案由上述各个主接线方式的优缺点对比，再结合本次设计的降压变电站电压等级的大小及地理位置，现拟定了两套设计方案。接下来一一论证其合理性，并选择出最合适的一个。方案一：110kV.侧为单母线分段接线；35kV.侧为单母线分段接线；10kV.侧为单母线分段接线。方案二：110kV.侧为单母线接线；35kV.侧为单母线分段接线；10kV.侧为单母线分段接线。2.4电气主接线方案的比较及选定1．方案比较原则..根据要求我们确定三个评判标准：接线方式的可靠性，经济性以及检修时的灵活性。即在消耗资金较少的情况下，还能保证线路在检修时的安全性和用户用电的稳定，并且还能保证扩建时候的灵活，不至于受到地域的限制。2.电气主接线方案的选定对比之下，方案一，三侧电压等级全部为单母线分段接线,这种接线方式增加了断路器的安装，同时也增加了许多的开关设备，但是该降压变电站需要能灵活扩建，所以方案一就比较合适。方案二，110kV侧采取单母线接线，相比较单母线分段接线，那么这种接线方式不利于扩建，虽然在当下建造的时候剩下了很多资金，但是后期扩建则会比较麻烦，提高了扩建的成本。单母线分段接线与单母线接线的可靠性基本相同。所以综合考虑以上因素，本次设计选择方案一。第3章短路电流计算3.1短路的概述短路是电力系统中危害十分严重的一种电力故障，不仅会影响电力系统的平稳运行，还会造成经济财产的损失，危害大的，当电力系统发生短路时甚至会造成机器的停转，经济的停摆，甚至会造成人身伤亡的事故。除此之外，还会影响线路的绝缘性，引起线路的发热，有造成火灾的隐患。因此，在变电站的规划与设计中进行短路电流的计算十分的有必要。根据短路电流的数值大小选取合适的电力设备，将短路的风险降到最低。因此本章内容就是计算降压变电站各种情况下的短路电流。然后方便后续设备的选择，用来保证变电站运行时的安全性，提高电力系统的稳定性。3.2短路的基本假设当我们进行短路电流计算时，会有一些不方便计算的数据，此时需要进行假设，主要的假设有：系统在正常运行，处于三相对称运行的状态；忽略线路上的一些小电阻，然后假设线路中只存在一部分自身的阻抗；短路电流值最大的时刻就是短路电流发生的时刻，即此时发生短路，在这里我们不进一步讨论短路电流达到峰值时的具体时刻。假设系统线路发生短路时，电压与频率不发生变化。基于这些假设，我们就能通过计算得到一个粗略的短路电流数值，方便进行后面的计算。3.3短路的计算方法1.三相对称短路电流的计算计算时，先绘制三相短路的情况下，此时对应的等值电路图，确定要计算的短路点，然后根据折算，通过算出来的各个数据，绘制对应的等值电路图，简化电路图，计算出转移阻抗，查表获得起所对应的标幺值来算出对应的有名值。注意当最终计算出的计算电抗时，系统可视作无限大系统。由原始资料知本系统直接按照无限大系统处理。因此，短路电流直接通过“短路的假设”，用阻抗取倒数进行计算（3-1）得到的结果为标幺值，转为有名值If冲击电流值：用短路电流乘上冲击系数ish2.不对称短路的计算在进行不对称短路电流计算的过程中，先绘制此时的正序增广网络图，然后计算出各个元件在此时的正序电抗值以及负序电抗值，然后根据所求计算得出三个短路点的正序电抗，负序电抗和零序电抗的数值，最后绘制相应的正序等值电路图，负序等值电路图与零序等值电路图，求出求；正序电流计算方法如下：（3-4）短路电流的计算：上式乘上系数M，如下（3-5）得到的结果为标幺值，转为有名值（3-6）计算短路电流时，通过系数与附加电抗可以简便计算，得出短路电流数值。对称短路的请况和不对称短路的情况下的附加电抗和系数值如下表3-1。表3-1不同情况短路时的和M值短路类型X0M13注意：式中，表示三相短路，表示单相短路，表示两相短路，表示两相短路接地3.4短路电流计算结果通过以上的计算过程可以计算得出系统在各种情况下的故障电流，具体的计算过程详细请参见计算书部分，最终的结果见下表3-2。表3-2短路电流计算结果短路点（）(）（）（）0s1s2sk12.0162.0162.0161.8961.7462.229k24.8924.8924.89204.2354.235k317.90917.90917.909015.51715.517注意：式中表示三相短路电流，表示单相短路电流，表示两相短路电流，表示两相接地短路电流第4章导体与电气设备的选定4.1电气设备选定的一般条件在电力系统行业中，导体和电气设备可供选择的种类也是多种多样的，因此在面对降压变电站的设备选择中，选择合适的电气设备也成了我们在规划中的重中之重。而且，在电力行业中，进行电气设备的选择在各个国家也是有相应的比较统一的选择标准的。选择之间有一定的共性，在选择校验的时候，一般要按照正常工作下的电流进行校验，而不是随意的进行选择与校验。根据短路电流选择合适的设备，不仅能保证整个电力系统运行的安全性与可靠性，而且进行合理的规划也能节约大量的资金。不合理的选择有时会造成资源的浪费，严重的情况下，甚至会造成电力系统的无法正常运行，设备无法投入使用。4.1.1正常工作条件下的选择1.额定电压选择电气设备的额定电压≥电力系统额定电压2.额定电流所选择的电气设备长期工作时承受的电流要小于等于其所允许的电流，公式表示为：（4-1）式中：K为修正系数，为选定的电气设备的最大持续工作电流不同导体的不同环境系数是不同的，下面给出具体的选择计算方法。当设备为裸导体（包括电缆）时其修正系数计算方式如下式：；（4-2）在不同的温度情况下其修正系数计算公式如下式：，；（4-3），；（4-4），3．其他条件的影响（1）配电装置安装地点的影响室内安装选户内设备，室外安装选户外的配电设备。（2）污染情况的影响根据配电设备安装周围的环境判断，是否要是进行防污处理，是否需要用防污型电气设备，是否需要选择成套的配电装置。4.1.2短路情况的检验1.计算时间（1）热稳定；（2）按照额定电流进行选择2.热、动稳定的校验（1）热稳定校验导体（电缆和其他导线：电气设备：动稳定校验电器设备和导体的校验方法是不完全相同的，导体主要是从应力角度的进行校验计算，而电器设备则主要是从冲击电流角度进行校验。导体：电气设备：注：电缆，绝缘子，电压互感器在电力系统中有足够高的机械强度，可忽略动稳定校验4.2高压断路器的选定4.2.1高压断路器的选定步骤型式和种类的确定断路器主要有：①SF6断路器；②真空断路器；③少油断路器U（4-5）I（4-6）I≥。（4-7）（4-8）额定关合电流的选定INcl（4-9）热稳定校验：（4-10）动稳定校验：（4-11）4.2.2高压断路器最终结果根据以上计算得出最终选定的断路器的型号，如下表，详细的计算过程见计算书，详表4-1表4-1高压断路器选定参数安装处型号额定电压（kV）额定电流(A）额定开断电流(kA)极限通过电流峰值（KA）热稳定电流（KA）110母线LW-110Ⅰ/2500110250031.512550（3S）35母线LW835351600256325（4S）10母线SN4-10G105000105300120（5S）35出线LW835351600256325（4S）10出线LN-101020004011043.5（3S）4.3高压隔离开关的选定4.3.1高压隔离开关的选定步骤1型号选定室内式隔离开关，室外式隔离开关两种类型。2.额定电压UN3.额定电流（4-12）4.动稳定校验（4-13）5.热稳定校验（4-14）4.3.1高压隔离开关确立结果根据以上的选择标准选择隔离开关，具体的计算过程见计算书部分，型号及其参数如下表4-2。表4-2高压隔离开关参数安装处型号UN（kV11035103510IN（A630160050006305000ies（kA5510020050200It16(4s)20(4s)100(5s)20(4s)100(5s)4.4敞露母线和电缆的选定4.4.1敞露母线的选定1.母线（1）材料当最大电流特别大的时候选用铜质母线，其余情况下一般选择铝制母线。（2）截面截面的形状是有很多种类，但参考着我国和世界上其他国家设计中，主要有矩形母线、槽形母线、管型母线等种类。（3）布置方式主要有三相水平布置、三相垂直布置。2.导体截面（1），式中；（4-15）（2）截面积（4-16）3.电晕电压校验导电晕条件：4.热稳定校验最小截面积：（4-17）（4-18）5.共振假设频率为，（4-19）6.动稳定校验，一相一条时：（4-20）由公式知，要进行fph的计算，它是单位长度上受到的相间力（4-21）相间抗弯曲系数与放置方式有很大的关系，对于平放时的导体，公式如下：（4-22）根据以上，进一步带入公式，求出最大相间应力（4-23）一相为两条及以上导线时由以上公式知，若要进行计算，它是单位长度上受到的相间力（4-24）因为一相2条这样的话，一相之间还会存在牛顿力作用的情况，所以一相情况下的应力公式为：（4-25）两条的情况下，电流为总电流的二分之一（4-26）当一相为三条时计算公式为：（4-27）4.4.2电力电缆的选定1.电缆结构类型的选择本次选用铝芯导线，因为电缆常年埋于地下，因此本次选用带护层的铠装电缆。2.额定电压：3.截面选择4.允许电压损失检验而（4-28）5.热稳定校验(4-29)4.4.3导体选择的结果根据以上内容的选择标准，最终确定导体型号，计算过程见计算书，型号及其参数如下表：4-34-44-5。表4-3安装处110KV侧35KV侧35KV出线型号LGJ-400/200LGJ-400/200LGJ-240/50标准截面积mm400400240长期运行允许载流量800(70℃)800(70℃)640（70℃）表4-4120×1052001.78表4-5根数2绝缘类型交联聚乙烯671.7754.5绝缘子和穿墙套管的选定4.5.1绝缘子与穿墙套管选定步骤1．额定电压：2．绝缘子型号选定：绝缘子的型号有：棒式支柱式，联合胶装多棱柱式。3．穿墙套管的选定：断路器的长期允许载流量应不小于最大持续工作电流（4-30）4．穿墙套管热稳定的校验:t秒时间内电流所产生的热效应，应大于或等于If产生的热效应，如下（4-31）5．动稳定的校验：（4-32）4.5.2绝缘子和穿墙套管选定结果根据以上内容的选择，最终确定出绝缘子的型号，具体计算过程详见计算书部分，型号的其参数如下见表4-6。表4-6安装位置1103510设备型号ZS-110ZS-35ZL-10/16额定电压Un1103510绝缘子高度mm1060485185破环负荷KN400100016根据以上选择，最终我们可以确定出所选择的穿墙套管型号，具体计算过程见计算书，型号及其参数，如下表4-7。表4-7型号CC-10UN（)10IN2000套管长度（mm)449机械破坏负荷（)12.54.6电压互感器的选定4.6.1电压互感器的选定步骤1.额定电压：2.型式选定：对于110KV母线侧优先选用电容式电压互感器；35KV母线侧优先选用电磁式电压互感器；对于10KV侧优先选用油浸绝缘结构或者树脂浇筑绝缘结构。3.准确级：用于继电保护的电压互感器不应该低于3级。4.6.2电压互感器选定结果根据以上选择标准，选择合适的设备，具体计算详见计算书，型号及其参数，如下表4-8。表4-8安装处110KV35KV10KV型号JDC6-110JDJJ-35JSJW-10U初级绕组110/√335/√310次级绕组0.1/√30.1/√30.1第三绕组0.10.1/30.1/3准确等级0.50.50.54.7电流互感器的选定4.7.1电流互感器的选定步骤额定电压UN额定电流IN：2．型号与类别的选定：110KV一侧选用LCW型，35KV侧选择LCW型和LB，10KV一侧选用LAJ和LA型3．准确级选定：0.5级别。4．动稳定校验：（4-33）5．热稳定校验：（4-34）4.7.2电流互感器的选定结果根据以上选择标准，具体计算见计算书，选定型号及其参数，如下表4-9。表4-9电流互感器数据安装处型号LCWB4-110LCW-35LAJ-10LB-35LA-10IN2×400/53000/56000/5200/5500/5级次组合0.5/B10.5/30.5/D0.5/B1/B2

0.5/3准确级次0.50.50.50.50.5I135100901651101s的I75655065904.8高压熔断器的选定4.8.1高压熔断器的选定步骤1．型式和类别本次选用为35KV一侧为RW型熔断器，10KV一侧为RN型熔断器。额定电压：UN额定电流：注：熔断器熔体额定电流INS1）为保护电力变压器时（4-35）2）为保护电力电容器时（4-36）4．额定开断电流（4-37）（4-38）4.8.2熔断器的选定结果据上述选择标准，详细过程见计算书，确定所选择的熔断器型号，其参数如下表4-10。表4-10安装地点35KV一侧10KV一侧型号RW5-35RN4-10U3510IN(0.20.5开断容量不小于60080010004.9避雷器的选定4.9.1避雷器选定型号选择：氧化锌避雷器4.9.2避雷器的选择结果根据上述选择标准选择最合适的避雷器，详细过程见计算书，确定型号及其参数，如下表4-11。表4-11安装处110KV35KV10KV型号Y10W1-100/260Y10W1-42/126Y5W-12.7/42UN（kV1004212.7系统UN有效值(1103510雷电冲击电流下(kA)2487324操作冲击电压下(kA)22112642持续运行电压有效值(kV)7323.46.64.10中性点设备的选择在我国的电力系统的设计标准中，在110kV及以上的电压等级的安装与设计中，需要采用中性点直接接地的安装设计方式，所以本次110kV电压等级一侧使用中性点直接接地的安装方式，35kV一侧经过计算采用经过消弧线圈接地的安装方式。经过计算选择出110KV经过中性点接地所需要的相关电力设备，例如隔开开关、电流互感器，避雷器等及35KV所需要的消弧线圈的型号。4.10.1110kV中性点设备选择中性点110kV侧电力设备的选择主要有避雷器、隔离开关和电流互感器。本次选择设备型号如下。其型号参数，如下表。隔离开关：型号UNINiesItGW13-1101106305516（4S）电流互感器：安装处110KV中性点处型号LB-110IN2×200/5级次组合0.5/B准确级次0.5I178-1871s的I73-75避雷器：安装处110KV中性点处型号Y10W1-100/260UN（kV100系统UN有效值(110雷电冲击电流下(kA)248操作冲击电压下(kA)221持续运行电压有效值(kV)734.10.2中性点35kV设备选择在我国电力系统的设计标准中，中性点不接地一般情况下主要应用于35kV电压等级以下。而经消弧线圈接地的设计一般用于中性点发生短路时，降低感性的电流的影响。选用的原则是：电容电流大于10A,则必须使用中性点经过消弧线圈接地的设计。减少对系统的危害。消弧线圈选定结果见下表4-13：表4-1335kV侧消弧线圈XD-550/35数据型号SN（kVAUN（kVIN（kAXD-550/35278~55638.5/√12.5~25隔离开关选择结果如下表4-14。表4-1435kV中性点隔离开关的选择型号UNINiesItGW4-35（D）356305020（4S）4.11站用变装置的选择4.11.1所用电接线以及供电方式采用两台所用变压器分别从低压母线上引线，采用双回路供电方式。4.11.2所用变压器的选择1.容量的选择所用变压器容量St≥K1P2.型号的选择选用常规油浸式变压器，具体参数如下表4-15，计算过程，详见计算书表4-15型号额定容量（KVA）高压（kv）低压（KV）联机组标号空载损耗负载损耗空在电流短路阻抗S11-M-250/10250100.4Dyn110.403.201.44.04.12配电装置的设计配电装置的设计是变电站规划与设计的关键一环，在电力系统中承担着接受电能与合理的分配电能的功能。电气主接线的连接方式影响配电装置的规划，配电装置是由开关电器、保护电器、测量电器，母线，以及必要的辅助设备组建而成。因此，配电装置的设计十分繁杂，它需要综合考虑电气一次设备的外型尺寸，运行维护、检修的方便性，以及在运行中可能发生的过电压等情况。

4.12.1设计基本要求

1.运行中要保证可靠，根据系统和变电站所处的环境条件，用合理的设备，同时在此基础上保证足够的安全距离。

2.操作、巡视和检修过程中要保证便利性。设计配电装置时应考虑运行人员的实际需求，尽可能使运行操作简单集中。

3.保障工作人员人身安全。在变电站运行时，必须要保证工作人员的人身安全，使用必要的保护接地，设置间隔，遮拦等减少工作人员触电的可能性。

4.降低建设成本，提高运行的经济性。在设计配电装置时，要布置紧凑，节省占地面积，节约钢材，减少施工时间等方式来降低造价。

4.12.2具体配电装置设计

总体布局：本次设计的变电站有110/35/10kV三种电压等级，在总体设计时应采用Π型布置。

110kV：

按照电气工程设计相关规定，110kV配电装置应采用屋外型。考虑到经济性的要求，此变电站是为满足乡镇负荷而设计的，其并不位于市区或污秽地区。若按中型配电装置设计，则需要占用大量良田，不满足经济性的要求。因此，设计为半高型配电装置。

母线：软母线（即钢芯铝绞线）

构架：钢芯混凝土环形杆与镀锌钢梁组成的构架。

变压器：落地布置，建筑物的距离不应小于1.25米，布置在较为中间的位置，方便高、中、低侧引线就近连接。

电缆沟：横向电缆沟，设计在断路器和隔离开关之间。

35/10kv

在设计主接线时，依据35kv母线接线形式，因此选用成套式高压开关柜配置形式。

母线：材质为铝制矩形母线，水平布置约为500毫米，母线侧隔离开关应装在母线的下方，断路器和油浸式互感器规划在开关柜或两侧有隔墙的间隔之内。

电流互感器：与断路器装于同一小室内。

电压互感器：单独占用专门间隔。

电缆沟：是盖板的沟道，沟宽以及沟深均不足1m。第5章主变压器的保护整定5.1主变的保护整定电力系统在正常运行的过程中难免地会发生一些大大小小的问题或者故障，有的时候一些小的故障就可能能够引起较大的断电事故，严重的情况下甚至可能导致系统的崩溃，损坏整个电网。因此，在电力系统的规划与设计中最后要进行继电保护的设计，防止电力系统在运行的过程中因为一些小的事故而造成较大的损失。其中，变压器的保护与整定计算为我们本次进行继电保护设计的重点内容，因此，会进行重点的分析计算。5.2主变压器的主保护1.瓦斯保护瓦斯保护是油浸式变压器的一个非常显著的特点，其作用原理是当变压器发生能够产生热量的故障时，导致变压器油挥发成气体，当气体进入到继电器中的时候，会促使油位下降，产生的气体越多，则说明故障越严重，当产生的热量非常大的时候，变压器油在非常短的时间内会大量挥发，瓦斯保护动作。2.变压器的纵差动保护变压器的纵差动保护是变压器主保护中的一部分，它的动作原理是在被保护设备没有故障时，保证流入电流的总和与流出电流的总和相等。但是，当故障发生的时候，设备流入电流与流出电流的大小便不一样，例如，当短路发生的时刻会产生暂态电流，而暂态电流中含有非周期分量，此时电流互感器中的励磁电流便会急剧地增大，变压器两端因此就会出现不平衡的电流，纵差动保护此时就会动作形成保护。5.3主变的后备保护1.过电流保护顾名思义，过电流保护就是在电流超过最大的预定值的时候，装置动作形成保护。2.零序电流保护零序电流保护属于接地保护中的一种，其动作原理是当中性点直接接地的时候，发生短路，此时零序电流就会启动。零序电流保护是一种简单的监视装置。3.过负荷保护过负荷保护即是当电力系统中出现了超过系统自身可以承载的负荷的情况，过负荷保护装置就会动作，使回路断开，保护系统中的其他设备。工作原理就是通过感受温度的变化，判断系统回路中的相关设备是否出现故障。4.过励磁保护变压器在工作的情况下其内部铁芯会多次励磁，因此会发热，导致其他设备的寿命降低，甚至可能会烧坏其他电力设备。过励磁保护就是一种通过监视并且判断变压器是否在短时间内发生了反复励磁的情况，如果发生这种反复励磁的情况，过励磁保护便会动作报警。第二部分计算书第6章主变压器的选定6.1变电站主变压器的选定1.主变的类型的确定(1)相数的确定330KV及其以下的电力系统选用三相变压器。(2)绕组的确定根据原始资料选择普通的三绕组变压器。2.主变容量的确定(1)根据建设要求，要按建成后5~10年内的规划负荷进行选择，并考虑到长期10~20年的负荷发展的要求规划。(2)拥有两台以上主变的变电站，应该考虑在其中一台主变检修停用，或者故障停运时，另外一台变压器容量此时不应该小于60%的全部负荷，并保证Ⅰ类负荷和Ⅱ类负荷的供电。由原始资料可以计算得出：Smax=（6*10+5*10）/0.9=122.22MVASn=(0.6-0.7)Smax/(n-1)=0.6*122.22=73.332MVA选择2台三绕组变压器即可SN根据技术性要求和经济性论述选出主变型号：选两台SFPSZ7-75000/110三绕组变压器作为主变，参数详情见说明书。主变台数的确定结合任务书，本次设计选择两台主变。6.2站用变压器的选择1.站用变压器的容量的计算（k1一般取0.85）=0.85×0.25×10³=212.5KVA2.站用变压器型号的选择由以上的计算，最终选取S11-M-250/10型号的变压器，S11-M-250/10型号的变压器详细参数在说明书中已经罗列，详见说明书。第7章短路电流的计算7.1系统参数计算1.选取基准值为了方便计算，选容量基准值SB=100MVA，基准电压为各级的平均电压，字母表示为2.参数的计算由第6章我们知道，选择了两台型号为SFPSZ7-75000/110的变压器来作为主变压器，其各个绕组间的阻抗值，如下表7-1所示。表7-1阻抗电压百分数高中10.5高低17-18中低6.5变压器侧：110kv线路侧：35kv线路侧：系统侧：XS1∗XS2∗3.等值网络如下图7-1所示：10kV

图7-1等值网络图10kV7.2三相对称短路电流的计算7.2.1当110kV侧k1点发生三相短路时1.等值电路图如下：短路电流计算如下：转移等值电抗：XA和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。I1（0）有名值：且：I1（0）冲击电流：I按表格整理如下7-2表7-2k1点三相短路电流有名值参数0122.0162.0162.0167.2.2当35kV侧k2点发生三相短路1.35KV侧发生短路时等值电路图如下：2.短路电流的计算XX转移等值电抗：XA和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。I2（0）有名值：且：I2（0）冲击电流：ICℎ按表格整理如下7-3表7-3k2点三相短路电流有名值参数0124.8924.8924.8927.2.3当10kV侧k3点发生三相短路1.10kV侧发生三相短路时等值电路图如下：2.短路电流计算XX转移等值电抗：XA和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。I3（0）有名值：且：I3（0）冲击电流：ICℎ按表格整理如下7-4表7-4k3点三相短路电流有名值参数01217.90917.90917.9097.3计算三相不对称短路电流7.3.1当110kV侧k1点不对称短路此时系统中的正序电抗与负序电抗相等，系统线路中的零序电抗是正序电抗的3倍。系统侧：＝0.045变压器侧：XXX线路侧：XXX当110KV侧K1点发生短路正序网络图：负序网络图：零序网络图：则：各个情况下的电抗：XXX①当点发生单相接地短路＝0.249+0.047=0.296转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。I标幺值：Ifk1有名值:Ifk1②当点发生两相短路＝0.249转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(1)标幺值：Ifk1有名值:Ifk1③当点发生两相接地短路＝0.04转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(1)标幺值：Ifk1(1,1)有名值:Ifk15.据以上计算得K1点短路电流，见下表7-5：表7-5短路类型1.8961.7462.2297.3.2当35kV侧k2点发生短路当35KV侧K2点发生短路正序网络图：负序网络图：零序网络图：则：各个情况下的电抗：X（1）X（2）X①当点发生单相接地短路转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(2)标幺值：Ifk2有名值:Ifk2②当K2＝0.319转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(2)标幺值：Ifk2有名值:Ifk2③当点发生两相接地短路时附加阻抗＝0.319转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(2)标幺值：Ifk2(1,1)有名值:Ifk25.据以上计算得K2点短路电流，见下表7-6：表7-6短路类型04.2354.2357.3.3当10kV侧k3点发生短路当35KV侧K2点发生短路正序网络图：负序网络图：零序网络图：则：各个情况下的电抗：X（1）X（2）X①当点发生单相接地短路＝转移电抗:＝A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(3)标幺值：Ifk3有名值:Ifk3②当点发生两相短路＝0.307转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(3)标幺值：Ifk3有名值:Ifk3③当点发生两相接地短路转移电抗:A和B是两个大系统，为无限大功率电源，按照无限大功率电源处理。If(3)标幺值：Ifk3(1,1)有名值:Ifk35.据以上计算得K3点短路电流见下表7-7表7-7短路类型015.51715.517电气设备的选择和校验8.1断路器的选定8.1.1110kV侧断路器选定1.额定电压2.持续工作电流计算长期允许电流3．额定开断电流本次设计的变电站为配电网中的降压变电站，所以其开端短路电流忽略非周期分量IK≈I4.额定关合电流I通过上述计算，拟选定断路器型号为LW-110I/2500，参数如表8-1所示：表8-1所选择断路器参数型号UNININbries4s的ItLW-110I/2500110250031.512550（3s）5.热稳定校验IIt2又：tk=3sQ因为：I故满足热稳定校验。6.动稳定校验iies=125(KA)i故满足动稳定校验。8.1.235kV侧断路器选定1.额定电压UN2.持续工作电流计算长期允许电流3．额定开断电流本次设计的变电站为配电网中的降压变电站，所以其开端短路电流忽略非周期分量IK≈I4.额定关合电流I通过上述计算，拟选定断路器型号为LW835，参数如表8-2所示：表8-2所选择断路器参数型号UNININbries4s的ItLW8351101600256325（4s）5.热稳定校验IIt2又：tk=4sQ因为：I故满足热稳定校验。6.动稳定校验iies=63(KA)i故满足动稳定校验。8.1.310kV侧断路器选定1.额定电压2.持续工作电流计算长期允许电流（此时为屋内安装，所以温度需要高5度）3．额定开断电流本次设计的变电站为配电网中的降压变电站，所以其开端短路电流忽略非周期分量IK≈4.额定关合电流I通过上述计算，拟选定断路器型号为SN4-10G，参数如表8-3所示：表8-3所选择断路器参数型号UNININbriesItSN4-10G105000105300120（5s）5.热稳定校验IIt2又：tk=5sQ因为：I故满足热稳定校验。6.动稳定校验iies=300(KA)i故满足动稳定校验。8.1.435kV出线侧断路器选定35KV侧架空线路有6回，每一回输送功率：S最大持续工作电流：I1.额定电压UN2.长期允许电流3．额定开断电流本次设计的变电站为配电网中的降压变电站，所以其开端短路电流忽略非周期分量IK≈4.额定关合电流I通过上述计算，拟选定断路器型号为LW835，参数如表8-4所示：表8-4所选择断路器参数型号UNININbries4s的ItLW8351101600256325（4s）5.热稳定校验IIt2又：tk=4sQ因为：I故满足热稳定校验。6.动稳定校验iies=63(KA)i故满足动稳定校验。8.1.510kV出线侧断路器选定10KV侧架空线路有10回，每一回输送功率：S最大持续工作电流：I1.额定电压2.额定电流IN长期允许电流（此时为屋内安装，所以温度需要高5度）3．额定开断电流本次设计的变电站为配电网中的降压变电站，所以其开端短路电流忽略非周期分量IK≈4.额定关合电流I通过上述计算，拟选定断路器型号为LN-10，参数如表8-5所示：表8-5所选择断路器参数型号UNININbriesItLN-101020004011043.5（3s）5.热稳定校验IIt2又：tk=3sQ因为：I故满足热稳定校验。6.动稳定校验iies=110(KA)i故满足动稳定校验。8.2隔离开关的选定8.2.1110kV侧隔离开关选定1.额定电压2.持续工作电流计算长期允许电流依据上述计算结果，选择隔离开关型号为隔离开关，参数见下表8-6。表8-6所选择隔离开关参数型号UNINiesItGW5-1103．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=16.248[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.235kV侧隔离开关选定1.额定电压2.持续工作电流计算长期允许电流据上述计算，选定隔离开关型号为，参数见下表8-7。表8-7所选择隔离开关参数型号UNINiesItGW4-35（D）35160010020（4s）3．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=95.726[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.310kV侧隔离开关选定1.额定电压2.持续工作电流计算长期允许电流（此时为屋内安装，所以温度需要高5度）据上述计算结果，我们选定隔离开关型号为，参数见下表8-8。表8-8所选择隔离开关参数型号UN（kVIN（Aies（kAItGN10-10T105000200100（5s）3．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=1603.633[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.435kV出线侧隔离开关选定35KV侧架空线路有6回，每一回输送功率：S最大持续工作电流：I1.额定电压2.长期允许电流据上计算结果，我们选定隔离开关型号为，参数见下表8-9。表8-9所选择隔离开关参数型号UN（kVIN（Aies（kAItGW4-35（D）356305020（4s）3．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=95.726[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.510kV出线侧隔离开关选定10KV侧架空线路有10回，每一回输送功率：S最大持续工作电流：I1.额定电压2.额定电流IN长期允许电流（此时为屋内安装，所以温度需要高5度）据上计算结果，我们选定隔离开关型号为，参数见下表8-10。表8-10所选择隔离开关参数型号UN（kVIN（Aies（kAItGN10-10T105000200100（5s）3．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=1603.663[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.6中性点110kV侧隔离开关选定1.额定电压2.额定电流需满足：为40℃，根据上述计算选定型号为GW13-110的隔离开关，参数如下表8-11。表8-11所选择隔离开关参数型号UN（kVIN（Aies（kAItGW13-1103．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=16.248[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.2.7中性点35kV侧隔离开关选定1.额定电压2.I需满足：取40℃，根据以上计算选定隔离开关为GW4-35（D），其参数如下表8-12所示：

表8-12所选择隔离开关参数型号UN（kVIN（Aies（kAItGW4-35（D）356305020（4s）3．热稳定的检验I在这里我们假设，忽略非周期分量=95.726[（KA）2∙故满足热稳定校验。4.动稳定校验ies故满足动稳定校验8.3导线选择与检验8.3.1110kV侧母线选定1.母线型号选定选定三项水平布置的钢芯铝绞线。2.母线截面确定系统最大负荷利用小时数Tmax=5000S选取LGJ-400/20的钢芯铝绞线查取数据，选用每相一条，环境温度为年平均气温18℃，连续载流量为I故，满足长期发热要求根据以上计算数据拟采用型号为LGJ-400/200母线，数据为表8-13表8-13所选择导体参数如下型号LGJ-400/200截面面积400长期允许载流量800(A)(70℃)3.热稳定校验最小面积为：应满足：S≥Smin。正常运行最高温度: θW热稳定系数:K'=149,τ=245℃易知软导体系数ks=1，取tk代入数据算得：S=400mm故满足热稳定性8.3.235kV侧母线选定1.母线型号选定选定三项水平布置的钢芯铝绞线。2.母线截面确定系统最大负荷利用小时数Tmax=5000S选取两条LGJ-400/20的钢芯铝绞线查取数据，环境温度为年平均气温18℃，连续载流量为I故，满足长期发热要求根据以上计算数据拟采用型号为LGJ-400/200母线，数据为表8-14表8-13所选导体参数如下型号LGJ-400/200截面面积400长期允许载流量800(A)(70℃)3.热稳定校验最小面积为：应满足：S≥Smin。正常运行最高温度: θW热稳定系数:K'=149,τ=245℃易知软导体系数ks=1，取tk代入数据算得：S=400mm故满足热稳定性8.3.310KV侧母线选定1．母线型号选择选择竖放铝母线。2.母线截面确定系统最大负荷利用小时数Tmax=4500S选取每相3条120mm×10mm矩形铝导体，竖放时INI故，满足长期发热要求依据上述计算结果，我们选择母线型号为120mm×10mm铝导体，数据见下表8-15表8-15所选导体参数如下导体尺寸(mm×mm)120×10铝导体平放长期允许载流量（A)52001.783.热稳定校验最小面积为：应满足：S≥Smin。正常运行最高温度: θW热稳定系数:K'=149,τ=245℃易知ks=1.78，取tk代入数据算得：S=3600故满足热稳定性4.硬母线的共振校验单位长度导体质量：截面二次矩：由于，ρW=2700kg/m选取，则5.动稳定校验短路冲击电流：（KA）相邻母线间的相间应力每相为3条时，1、2间距离为a=2b，1、3间距离为a=4bfb1、2间：a−b1、3间：a−b查《发电厂电气部分》图2-15知K12=0.32f=0.08×最大衬垫跨距：注：硬铝σal=70故最小衬垫数为3个实际衬垫跨距为临界跨距的计满足故满足动稳定8.3.435kV侧出线选定1．型式选择选择三项水平布置的钢芯铝绞线。2.截面确定查询经济电流密度可以知道，TaS依据上述计算结果，我们选择母线型号为，参数见下表8-16表8-16所选型号参数型号LGJ-240/50截面面积240长期允许载流量640(70℃)3.热稳定校验最小面积为：应满足：S≥Smin。正常运行最高温度: θW热稳定系数:K'=149,τ=245℃易知软导体系数ks=1，取tk代入数据算得：S=240mm故满足热稳定性8.3.510kV侧出线选定选用三芯电缆，一般为铝芯，选定型号为YJLV22型电缆。因TmaxI查《发电厂电气部分》附表2-4，附表2-6，选择S=185mm2的电缆。θ=25℃时，IN=325,θal=90℃K允许载流量：I满足长期发热要求。所选电缆参数如下表8-17表8-17根数2绝缘类型交联聚乙烯671.775允许电压损失校验=173×=1.52%<故满足要求K=18+C=代入数据，计算得出S=S=185mm2>故满足热稳定要求。8.4绝缘子与穿墙套管的选定8.4.1110kV母线侧绝缘子的选定1.型号的选定本次采用棒式支柱绝缘子，2.额定电压110kV电压等级的绝缘子片数不应该少于7片，本次选择7片绝缘子片，选择的型号是ZS-110，参数见下表8-18。表8-18所选绝缘子型号参数型号ZS-110UN..110高度..H（mm）1060机械破坏负荷（.k.N.）4008.4.235kV母线侧绝缘子的选定1．型号的选定本次选择棒式支柱绝缘子。2.额定电压U最终选定35KV母线侧使用绝缘子型号为ZS-35，参数见下表8-19表8-19所选绝缘子型号参数型号ZS-35UN35高度H（mm）485机械破坏负荷（kN）10008.4.310KV母线侧绝缘子的选定1．型号的选定选定多棱式支柱绝缘子。2.额定电压U最终选定10KV母线侧绝缘子型号为ZL-10/16，参数见下表8-20表8-20所选绝缘子型号参数型号ZL-10./.8.UN..10高度..H（mm）170机械破坏负荷（.k.N.）83.动稳定校验动稳定校验时支柱绝缘子需要满足：下面进行简单的计算分析是否合规。所选型号满足要求。8.4.410kV侧母线穿墙套管的选定额定电压U额定电流I最终决定10KV母线侧穿墙套管型号为CC-10，参数见下表8-21表8-21所选穿墙套管型号参数型号CC-10UN（)10IN(K2000套管长度（mm)449机械破坏负荷（)12.53.动稳定校验故，所选型号满足要求。8.5电压互感器的选定8.5.1110kV母线侧电压互感器的选定1.额定电压U2．型式选择对于110KV母线侧宜优先选用电容式电压互感器，准确级不应该低于3级。最终决定110KV母线侧电压互感器型号为JDC6-110型，具体参数见下表8-22表8-22选定电压互感器型号参数型号JDC6-110U初级绕组110/√3次级绕组0.1/√3第三绕组0.1准确等级0.58.5.235kV母线侧电压互感器的选定1.额定电压UN2．型号的选定35KV侧宜选用电磁式电压互感器（油浸绝缘结构）最终选定35KV母线侧电压互感器型号为JDJJ-35，具体参数如下表8-23表8-23选定电压互感器型号参数型号JDJJ-35U初级绕组35/√3次级绕组0.1/√3第三绕组0.1/3准确等级0.58.5.310kV母线侧电压互感器的选定1.额定电压UN2.型号的选定最终选定10KV母线侧电压互感器的型号选用油㓎绝缘结构或者树脂浇注绝缘结构所选电压互感器型号为JSJW-10，具体参数见下表8-24表8-24选定电压互感器型号参数型号JSJW-10U初级绕组10次级绕组0.1第三绕组0.1/3准确等级0.58.6电流互感器的选定8.6.1110kV母线侧电流互感器的选定1.额定电压U2.额定电流I型号选定根据计算选定电流互感器型号为LCWB4-110，具体参数如下表8-25。表8-25选定电流互感器型号参数型号LCWB4-110IN2×400级次组合0.5/B1准确级次0.51s的I75I1354.热稳定校验:QK=4.064满足热稳定要求动稳定校验2INK则：i满足动稳定要求8.6.235kV母线侧电流互感器的选定1.额定电压UN2.额定电流I3.型号选定选定电流互感器型号为LCW-35，参数如下表8-26。表8-26选定电流互感器型号参数型号LCW-35IN3000/5级次组合0.5/3准确级次0.51s的I65I1004.热稳定校验:QK=23.932满足热稳定要求5.动稳定校验2INK则：i满足动稳定要求8.6.310kV母线侧电流互感器的选定1.额定电压UN2.额定电流I3.类型的选择选定电流互感器型号为LAJ-10，具体参数如下表8-27。表8-27选定电流互感器型号参数型号LAJ-10IN6000/5级次组合0.5/D准确级次0.51s的I50I904.热稳定校验:QK=320.733满足热稳定要求5.动稳定校验2INK则：i满足动稳定要求8.6.435kV出线侧电流互感器的选定1.额定电压UN2.额定电流IN3.型号的选定选定电流互感器型号为LB-35，具体参数，如下表8-28。表8-28所选电流互感器型号参数型号LB-35IN200/5级次组合0.5/B1/B2准确级次0.51s的I65I1654.热稳定校验:QK=23.932满足热稳定要求5.动稳定校验2INK则：i满足动稳定要求8.6.510kV出线侧电流互感器选定1.额定电压UN2.额定电流IN3.型号的选定选定电流互感器型号LA-10，具体的参数如下表8-29。表8-29所选电流互感器型号参数型号LA-10IN500/5级次组合0.5/3准确级