某旅馆八层框架结构设计计算书毕业论文

某旅馆八层框架结构设计计算书毕业论文建筑设计说明部分2、工程位置：天津市；3、工程总面积：10326.24㎡，主楼8层，高28.2m，一、二层层高4.2m,标准层层高4、结构形式：现浇整体框架。二、建筑物功能与特点：2.4m、6.0m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。的抗震缝。建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水板保温层屋面。1、工程地质条件：详见地质勘查报告。2、抗震设防：7度8、地下水位：最低：－1.7m最高：－1.5m9、气象条件：年平均温度：12oC最高温度：39oC最低温度：－21oC①4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂、小片石，作为保护层）②20厚1：3水泥砂浆层找平层③1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层①12厚1:2.5水泥磨石楼面磨光打蜡③20厚1:3水泥砂浆找平层，上卧分隔条。④40厚C20细石混凝土垫层（后浇层）①8厚地砖楼面，干水泥擦缝③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角①1:1水泥砂浆（细砂）勾缝②贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层④6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛②2厚纸筋（麻刀）灰抹面③9厚1:3石灰膏砂浆④5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理①0.6厚铝合金条板面层②中龙骨U50×19×0.5中距为1000④Φ8螺栓吊杆，双向吊点（中距1000一个）①50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光②150厚3:7灰土垫层1、门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。门窗表表1编号洞口尺寸宽×高向推拉窗推拉窗推拉窗推拉窗推拉窗材料樘数备注塑钢52单槽双玻，开启扇带纱扇塑钢40单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃塑钢4单槽双玻塑钢220单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃塑钢4单槽双玻，开启扇带纱扇单槽双玻，开启扇带纱扇4200×3600弹簧门玻璃门23000×3600弹簧门玻璃门124结构设计计算书一、结构布置及结构计算简图的确定结构平面布置如图1所示。005440920060002、确定梁柱截面尺寸：取h=650mm,b=300mm连系梁：边跨（HG、FE）梁h=550mm,b=250mm中跨（GF）梁h=400mm,b=250mm柱截面：1~2层600mm×600mm3~8层500mm×500mm根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为700mm由,此求得底层层高为5.5m。各梁梁3~8层柱首层柱注：图中数字为线刚度，单位：×10-4Em3二、荷载计算1、恒载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20厚1：3水泥砂浆层找平层1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层钢筋混凝土基层铝合金条板吊顶屋面恒载:4.81KN/m2边跨(HG、FE跨)框架梁自重0.25×0.55×25=3.44KN/m2中跨框架梁自重0.25×0.4×25=2.5KN/m2粉刷2×（0.4－0.g8HG2=g8FE2=4.81×3.3=15.8g8FG2=4.81×2.4=11.30厚水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65KN/m240厚C20细石混凝土垫层0.04×25=1.0KN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/m2铝合金条板吊顶0.12KN/m23~7层框架梁边跨(HG、FE跨)框架梁自重边跨填充墙自重墙面粉刷中跨框架梁自重（3.3－0.65）×0.02×2×17=1.80KN/m因此，作用在3~7层框架梁上的线荷载为（图32层框架梁边跨填充墙自重0.19×（4.2－0.65）×6.0=4.05KN/m2墙面粉刷（4.2－0.65）×0.02×2×17=2.41KN/m2因此，作用在2层框架梁上的线荷载为（图3gHG1=gFE1=3.44+4.05+2.41=9.9E轴框架梁自重600高女儿墙自重顶层E轴节点集中荷载G8E=32.18+2.47+4.51+2.69+26.19+44.83=112.87KNF轴框架梁自重及粉刷32.18+2.47=34.65KN框架梁传来次梁自重44.83顶层F轴节点集中荷载G轴框架梁自重及粉刷作用在次梁上的屋面自重G8F=34.65+57.36+44.83=136.84顶层G轴节点集中荷载H轴框架梁自重及粉刷G8G=34.65+57.36+30.36=122.37顶层H轴节点集中荷载G8H=34.65+7.2+26.19+30.36=98.40KN（4）3~8层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷34.65KN塑钢窗自重窗下墙自重0.29×0.9×（6.6－0.5）×6=9.55KN粉刷0.02×0.9×外贴面砖0.08×0.9×6.1×19.8=8.70KN窗边墙自重0.29×（6.6－0.5－2×1.8）×(3.3－1.55)×6=7.61KN粉刷0.02（6.6－0.5－2×1.8）×(外贴面砖0.08×(3.3－1.55)×2.5×19.8=6.93KN作用在次梁上的墙自重作用在次梁上的楼面自重框架柱自重0.5×0.5×3.3×25=20.63粉刷0.9外贴面砖0.08×0.5×3.3×19.8=2.61KN3~8层E轴节点集中荷载F轴框架梁自重及粉刷34.65KN纵墙自重6粉刷6.1×（3.3－0.65）×扣除门洞重－2.1×0.9×（0.19×6.0+2×0.02×17）×2=－6.88KN门重2.1×0.9×0.2×2=0.76KN作用在次梁上墙的自重及粉刷17.24+10.29=27.53KN作用在次梁上的楼面自重61.30KN框架柱自重20.63~8层F轴节点集中荷载G轴框架梁自重及粉刷34.65KN扣除门洞重－6.88KN门重0.76KN框架梁传来屋面自重50.92KN作用在次梁上墙的自重及粉刷0.19×(3.3－0.55)×4.0×6.0=12.542×0.02×（3.3－0.55）×4作用在次梁上的楼面自重KN框架柱自重20.63KN3~8层G轴节点集中荷载GG=34.65+18.43+10.99－6.88+0.76+50.92+37.83+20.63+1.80=169.13KNH轴框架梁自重及粉刷墙体自重3~8层H轴节点集中荷载GH=34.65+38.99+23.25+37.83+20.63+3.62=158.97KN（5）2层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷窗下墙自重外贴面砖 窗边墙自重外贴面砖0.29×（6.6－0.6－2×1.8）×(4.2－0.02×（6.6－0.6－2×1.8）×(4.作用在次梁上的墙自重0.19×(4.2－0.55)×5.5×6=22.89KN粉刷2×0.02×(4.2－0作用在次梁上的楼面自重61.30KN框架柱自重0.6×0.6×4.2×25=37.80外贴面砖0.08×0.6×4.2×19.8=3.99KN2层E轴节点集中荷载GE=34.65+4.29+9.40+1.84+8.55+11.07+2.16+9.65+23.25+59.23+37.F轴框架梁自重及粉刷扣除门洞重-6.88KN门重2层F轴节点集中荷载GF=34.65+24.28+14.48－6.88+0.76+50.92+59.23+37.80+2.86=218.10G轴框架梁自重及粉刷扣除门洞重门重作用在次梁上墙的自重及粉刷-6.88KN作用在次梁上的楼面自重2层G轴节点集中荷载H轴框架梁自重及粉刷墙体自重3~8层H轴节点集中荷载G8H=34.65+46.96+23.25+40.44+37.80+5.70=188.8楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示。图中各荷载计算如下：p8HG=p8FE=0.5×3.3=1.G8HG8GG8FG8EG2HGGG2FG2EEQ\*jc3\*hps40\o\al(\s\up13(g),g)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(8),8)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(F),F)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(E),E)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(2),1)EQ\*jc3\*hps40\o\al(\s\up13(g),g)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(F),F)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(E),E)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up5(2),1)EQ\*jc3\*hps40\o\al(\s\up13(g),g)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(2),2)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(F),F)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(E),E)EQ\*jc3\*hps23\o\al(\s\up6(2),1)P8EP8HP8GP8Fp8P8Ep8FEPEPE图4：活荷载作用下结构计算简图E轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载F轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载G轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载H轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8F=6.98+3.59=10.57KNP8H=2.72+2.35=5.07KNE轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载EF轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PF=27.93+14.35=42.2G轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载H轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PH=10.88+9.41=20.29因结构高度H=29.3m,B=12.9,H/B=2.3>1.5,βz应按下式计算z对于框架结构T=（0.08~0.1）n,T=0.64~0.8,取T=0.7则w0T2=0.40×0.72=0.2，所以ξ=1.25各层标高处βz见表2对于矩形平面μs=1.3；μz可查荷载规，当查得的μz<1.0时，取μz=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表2所示。表中A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图5所示。横向风荷载计算表2层次87654321zszw0(KN/m2)A(m2)w21.18KN20.06KN4500240060003300000c值层数21截面（m2）0.5×0.50.6×0.60.6×0.6混凝土强度等级（m4）Ihb值中跨（GF）梁 （4）、K及α的值3~8层H轴柱G轴柱E轴柱2层E轴柱底层H轴柱G轴柱F轴柱E轴柱框架柱D值计算表4G轴H轴F轴E轴ΣDjG轴H轴F轴E轴ΣDj3~8层2层底层MV8层2层底层MV②由轴向变形产生的位移ΔN查表得F=0.2667NMVN满足要求。竖向恒载作用下的力计算采用分层法。图3中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载。顶层：HG跨(α=1.65/4.5=0.367）23)GF跨FE跨(α=1.65/6=0.275）2+α3)g8FE223~7层：HG跨(α=1.65/4.5=0.367）GF跨FE跨(α=1.65/6=0.275）2+α3)g22层：HG跨(α=1.65/4.5=0.367）2+α3)g2HG223)GF跨FE跨(α=1.65/6=0.275）2+α3)g2FE22由于取出中间一层分析，柱（除底层）的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。3~8层1.58×10-3×0.9=1.422×10-32层2.57×10-3×0.9=2.313×10-31层1.96×10-35959263748见图8，9，10。2、竖向活荷载作用下的力计算23)23)23)p'+α3)g23)FEFErS0屋面为平屋面，μr=1.0杆件固端弯矩：风荷载作用下的结构计算如图5所示。力计算采用D值法，计算过程见图15和图16，见图180.2300.1800.2900.2270.217550.3800.23444330.2370.2140.1930.1850.1770.1700.19422.511.4123.920.17721.191.0822.270.1520.1890.1390.169图7：恒载下分层法求杆端弯矩47.3122.2029.3129.9920.6926.1926.4228.8429.764.0823.0523.0527.8027.8028.8429.764.0823.0523.0527.8027.8028.8429.764.0823.0523.0527.8027.8028.2729.584.4521.9923.0527.8027.3829.9063.2923.1461.014.4722.88图8：恒荷载作用下的弯矩图（KNm）图9：恒载下梁的剪力图（KN）335.65385.55229.00468.90400.29359.90537.73407.98605.54491.33731.50424.54637.15561.98739.81764.06941.89966.14627.97825.53627.97825.53661.40874.01753.93994.10847.96898.26847.96898.262080.21图10：恒载下柱的轴力图（KN）20200.61-0.2360.61-0.236-0.49-0.97-0.93-0.4788752755353752752538592383592383533-61.53533-61.531.60-0.3780.1520.1890.2370.1930.18500.1930.18507.050.377.421.33-0.250.1700.2140.1390.17790.1690.17790.1690.1775.400.245.641.20-0.20图11：活荷载下分层法求杆端弯矩4.714.114.114.174.174.044.81图12：活荷载作用下的弯矩图（KNm）图13：活荷载下梁的剪力图（KN）39.7764.3180.5252.82167.05270.47337.76198.60322.45401.77465.78FE图14：活荷载下柱的轴力图(KN)K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.41K=0.81K=0.71K=0.31K=0.54K=1.07K=0.93K=0.41图15：风荷载下剪力在各柱间分配（KN）y0=0.300M上=7.78M下=3.34y0=0.400M上=15.38M下=10.26y0=0.450M上=21.65M下=17.72y0=0.450M上=28.80M下=23.57y0=0.450M上=35.52M下=29.06y0=0.500M上=38.00M下=38.00y0=0.550M上=48.38M下=59.14y0=0.700M上=55.85M下=130.32y0=0.383M上=13.62M下=6.69y0=0.466M上=21.50M下=18.76y0=0.466M上=33.04M下=28.83y0=0.466M上=43.93M下=38.34y0=0.500M上=50.72M下=50.72y0=0.500M上=59.70M下=59.70y0=0.500M上=91.08M下=91.08y0=0.634M上=85.13M下=147.47yy0=0.255M上=6.61M下=2.26y0=0.355M上=13.22M下=7.28y0=0.405M上=25.03M下=12.75y0=0.450M上=23.01M下=18.83y0=0.450M上=28.39M下=23.23y0=0.500M上=30.38M下=30.38y0=0.600M上=33.90M下=50.85y0=0.745M上=43.87M下=128.17y0=0.366M上=12.30M下=5.88y0=0.458M上=20.07M下=16.96y0=0.458M上=30.84M下=26.06y0=0.458M上=41.01M下=34.66y0=0.500M上=46.65M下=46.65y0=0.500M上=54.91M下=54.91y0=0.500M上=82.87M下=82.87y0=0.642M上=79.53M下=142.62图16：风荷载下反弯点及柱端弯矩求解46.5246.5248.3843.9341.6628.8326.0647.2247.2238.3434.6650.7246.6559.7054.9191.0882.87HH图17：风荷载下弯矩图（KNm）-3.72-3.72-2.39-10.62-23.58-10.62-23.58-6.88-15.70-42.1643.76-42.1643.76-27.84-65.3840.05-65.3840.05-41.8546.3346.33-92.80-60.76-129.08-87.53-129.08-174.60-116.02-174.60图18：风荷载下柱的弯矩和梁的剪力图该结构的刚度比较均匀，可取一个计算单元进行计算。8层：屋面恒载:4.81KN/m2屋面自重:4.81×89.11=428.62KN（3）梁重：（4）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）外墙：墙重：（6）0.5倍雪荷3~7层：楼面恒载:4.27KN/m2楼面面积：6.6×12.9=85.14m2楼面自重:4.27×85.14=363.55KN（2）梁重：（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）墙重：2层：（2）梁重：223.80KN（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）墙重：（5）0.5倍楼面活荷载首层：（2）梁重：223.80KN（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）（5）0.5倍楼面活荷载0.5×2.0×85.14=85.14KN各层重力荷载代表值为：G2=1042.97KNG1=1105.63KN按顶点位移法计算，考虑轻质填充墙对刚度的影见表5。横向框架顶点位移计算表5层次87654321地震作用按7度Ⅱ类场地,地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则Tg=0.35,max=0.12,采用底部剪力法计算。由于T1=0.78>1.4Tg=0.49s故,应考虑顶部附加地震作用，取δ=0.08×0.78+0.01=0.0724。n结构底部剪力为：顶点附加地震作用为：各层地震作用及楼层地震剪力表6层次87654321hiΣGiHiii结果列于表7。变形验算表7层次层间剪力Vi层间刚度层高层间相对弹性转角87654321层间相对弹性转角均满足θe<[θe]=1/550的要求地震作用下结构力计算简图如图所示，地震作用力沿竖向呈倒三角形分布。力计算也采用D值法，其计算过程如图19和20所示，其结果如图21和22所示。K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.68K=1.33K=1.16K=0.51K=0.41K=0.81K=0.71K=0.31K=0.54K=1.07K=0.93K=0.41图19：地震作用下剪力在各柱间分配（KN）y0=0.300y0=0.383y0=0.366y0=0.255M上=41.19M上=57.03M上=53.92M上=35.03M下=17.65M下=35.40M下=31.13M下=11.99y0=0.400y0=0.466y0=0.458y0=0.355M上=56.31M上=78.74M上=53.92M上=73.49M下=37.54M下=68.71M下=31.13M下=62.10y0=0.450y0=0.466y0=0.458y0=0.405M上=74.18M上=133.97M上=105.63M上=64.15M下=60.69M下=98.74M下=89.26M下=43.66y0=0.450y0=0.466y0=0.458y0=0.450M上=94.09M上=143.50M上=133.97M上=75.20M下=76.98M下=125.22M下=113.20M下=61.52y0=0.450y0=0.500y0=0.500y0=0.450M上=109.97M上=157.03M上=144.44M上=87.88M下=89.98M下=157.03M下=144.44M下=71.90y0=0.500y0=0.500y0=0.500y0=0.500M上=111.64M上=175.36M上=161.30M上=89.22M下=111.64M下=175.36M下=161.30M下=89.22y0=0.550y0=0.500y0=0.500y0=0.600M上=132.68M上=249.75M上=227.20M上=92.95M下=162.16M下=249.75M下=227.20M下=139.43y0=0.700y0=0.634y0=0.642y0=0.745M上=139.34M上=212.39M上=198.40M上=109.47M下=325.13M下=367.91M下=355.78M下=319.81图20：各柱反弯点及柱端弯矩EH图21：地震作用下弯矩图（KNm）-24.9929.36--43.4640.6030.83-15.6140.6030.83-15.619.7747.8347.83-44.9760.96-44.9760.9627.4744.9727.3744.9776.46-89.94-74.9554.8476.46-89.94-74.9554.8461.8236.1061.82-151.76-114.9390.94-151.76-114.9390.9473.4343.7073.43-225.19-159.53250.08-225.19-159.5382.4482.44-216.64-292.10-307.6349.17-307.63340.46-410.05242.5258.71-410.05242.52459.63-529.37-529.37-366.92581.23315.06图22：地震作用下柱轴力和梁剪力图根据以上力计算结果，即可进行各梁柱各控制截面上的力组合，其中梁的控制截面23.2223.4525.0123.0725.2923.0725.2923.0725.2922.6225.5923.9224.4825.4127.1023.9923.8123.8123.6624.5826.144.474.4747.3147.0447.0447.0446.6647.6942.7246.0746.5446.5446.5446.9045.1444.4844.4844.4844.1445.9445.4948.8149.96图23：恒荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm）3.163.160.780.180.780.180.063.163.160.963.230.013.020.153.020.153.020.153.020.152.636.296.896.396.186.396.766.396.186.396.766.396.186.396.766.396.186.396.765.406.570.377.060.246.506.67图24：活荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm）层次876543MNMNMNMNMNMNMNMNMNMNMNMN恒荷载MGNG-26.4227.80-27.8027.80-27.8027.80-27.8027.80-27.3823.14活荷载MQNQ 52.827.7652.82 95.117.7695.11 7.76 7.76 7.90风荷载MWNW非抗震可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制M=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MG+N=1.2NG+N=1.2NG+N=1.35NG+MENE9.779.77抗震40.16-36.6838.02-38.0238.02-38.0238.02-38.0238.02-37.5232.51层次21MNMNMNMN恒荷载MGNG38.13-22.88活荷载MQNQ 风荷载MWNW非抗震可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制M=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MG+N=1.2NG+N=1.2NG+N=1.35NG+MENE抗震 MNMNMNMNMNMN层次MNMNMNMNMNMNMNMNMNMN恒荷载MGNG 活荷载MQNQ 风荷载MWNW43.76-34.6643.7646.6567.18-46.6567.1854.9197.16-54.9197.1682.87-82.8779.53非抗震可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制M=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MG+N=1.2NG+N=1.2NG+N=1.35NG+MENE抗震31.4740.64层次MNMNMNMNMNMNMNMNMNMNMNMN恒荷载MGNG-12.5412.84-12.8412.84-12.8412.84-12.8412.84-12.2910.61活荷载MQNQ-3.38-3.38 4.17风荷载MWNW非抗震可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制M=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MG+MENE抗震MNMNMNMNMNMNMNMNMNMN恒荷载MGNG -11.33 13.8514.42活荷载MQNQ 7.977.974.11风荷载MWNW非抗震可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制MENEM=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MMENE 19.0919.63非抗震抗震恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制MGMQMWM=1.2MG+M=1.2MG+M=1.35MG+ME层次NGNQNWN=1.2NG+N=1.2NG+N=1.35NG+NEM顶N柱M底NM顶N柱M底NM顶N柱M底NM顶N柱M底NM顶N柱M底N2.此处符号β为考虑楼层层数的活荷载折减系数，1~2层取0.65，3~4层取0.70，5~6层取0非抗震抗震恒荷载风荷载VGVQVWVE1.3VE)8??7??6??5??4??3??2??1??恒荷载风荷载VGVQVWVE1.3VE)8??7??6??5??4??3??2??1??非抗震恒荷载活荷载风荷载层次VGVQVW0.9×1.4×(VQ+VW)V=1.35VG+VE1.3V8??7??6??5??4??3??2??1??层次87654321恒荷载VG-8.57-8.74-8.74-8.74-7.84活荷载VQ风荷载VW-8.90非抗震0.9×1.4×(VQ+VW)-9.17VE-7.76876543218765432187654321llMEl73.9655.9989.21MEl55.9989.21MEr-123.42-143.80-169.35-216.58-235.45MGl-125.49-144.83-171.87-218.39-239.25MEr-125.49-144.83-171.87-218.39MGlMQLMQLM'GllM'GlMGr-9.81-8.62-9.67MElMGrHEHE恒荷载MG-4.47-1.87VG7.01非抗震抗震非抗震活荷载MQ活荷载MQMWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VQ1.4×(MQ+MW)VEmmmVW7面位HEHE恒荷载MG-3.09-9.810.11VG7.43活荷载MQ-6.29-1.10-3.23VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE6面位HEHE恒荷载MG-3.26-0.15VG7.34活荷载MQ-6.39-1.00-3.02VQ非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MEMWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MGME抗震1.4×(MQ+MW)?VWVE5面位HEHE恒荷载MG-3.26-0.15VG7.34活荷载MQ-6.39-1.00-3.02VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE4面位HEHE恒荷载MG-3.26-0.15VG7.34活荷载MQ-6.39-1.00-3.02VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE3面位HEHE恒荷载MG-3.56-0.54VG7.25活荷载MQ-6.39-1.00-3.02VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE2面位HEHE恒荷载MGVG活荷载MQ-6.57-0.96-2.63VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE1面位HEHE恒荷载MG-3.58-9.67-0.07VG7.76活荷载MQ-6.50-1.15-2.70VQ非抗震风荷载可变荷载效应非抗震风荷载可变荷载效应永久荷载效应MWM=1.2MG+M=1.2MG+0.9×M=1.35MG+VWVE框架梁、柱截面配筋除满足承载力要求外，对于梁和e0/h0>5.5的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求。（1）梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响，按支座边柱的支承宽度，1~2层b=600mm,3~8层b=500mm.按上式的计算结果列入表15中。bMbM位置M组V组mM组V组E—8E—7E—6E—5E—4E—3E—2E—1对于FE跨翼缘计算宽度当按跨度考虑时fn>0.1,无须考虑这种情况。故取h'=2000mm。fff对于FE跨属于第一类T形截面，同理HG,GF跨梁也为第一类T形截面。框架梁配筋计算MEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(2),0)ξ=ζα1fcbh0/fy231.8152.7H—7H—7MEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(2),0)ξ=ζα1fcbh0/fy428.5509—MEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(2),0)ξA=ζαfbh/fMEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(2),0)ξ/fH—6yH—5——3ααsξA=ζαααsξA=ζα1fcbEQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up1(h),0)/fy选配钢筋Mfbh2ξA=ζαfbh/fMfbh2选配钢筋0.0070.007220H—3H—32.4330.149 0.173320H—4Mαfbh2αfbh2sξA=ζαfbh/fyy选配钢筋Msαfbh2ξA=ζαfbh/fyy选配钢筋H—2H—1注：表中b在求跨中受拉钢筋时取b'。f故截面尺寸满足要求。对于HG、FE跨，梁端加密区箍筋取4肢φ8100,箍筋用HRB235级钢筋AEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(sv),s)0A加密区长度取0.85m,非加密区箍筋取4肢φ8150，对于箍筋设置满足要求。对于GF跨，梁端加密区箍筋取4肢φ10100,箍筋用HRB235级钢筋则AEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(sv),s)0A由于跨度小，加密区长度取整跨。0.2βfbhAsvV0.42fbh=REt01.25fyvh0sH8EH7EH6EH5EH4EH3EH2As0.2βfbhAs0.2βfbhA257.4257.4HE表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比λ也Mc、Vc和N不应考虑承载力抗震调整系数。由表18可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规要求。87654321876543218765432187654321Vc(KN)N(KN)McNfcbh0由表18可知剪跨比均满足>2的要求，轴压比均满足<0.8的要求。对于现浇楼盖，底层柱计算长度l0=1.0H,其余层l0=1.25H。下面是几个有代表性的柱的配筋计算过程，其余柱的计算结果见表和表①E轴柱8层柱（M=76.58KNm,N=172.04KN）0=1.25H=1.25×3300=4125mm0/h=4125/500=8.25要考虑挠度对偏心距的影响ai=1.05×465=488mm>0.3h0=0.3×455=136.5,按大偏压情况计算i＋h/2－a=488+500/2－45=693mm采用对称配筋2受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率满足要求。②E轴柱底层柱（M=347.30KNm,N=2313.68KN）0=1.0H=1.0×5500=5500mm0/h=5500/600=9.17要考虑挠度对偏心距的影响ai=1.20×170=204mm>0.3h0=0.3×555=166.5,按大偏压情况计算i＋h/2－a=204+600/2－45=459mm采用对称配筋2受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率满足要求。以第一层柱为例进行计算。由前可知，G轴柱顶弯矩设计值Mtc对三级抗震等级，柱底弯矩设计值Mbc则框架柱的剪力设计值nN=2283.08KN>0.3fbh=0.3×19.1×600×600/c取N=2062.28KN故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Φ10100。由表18可知一层柱底的轴压比n=0.444，查《混凝土结构设计规》表11.4.17可得箍筋最小配箍特征值λV=0.065,则最小体积配箍率加密区位置及长度按规要求确定。非加密区还应满足s<10d=160故,箍筋取4肢Φ10150。以首层F轴节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的受剪设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即hb=(550+400)/2=475mm,hb0=(510+360)/2=435mm其中对于三级抗震等级η=1.1,ΣM为节点左右梁端组合弯矩设计值之和，对于首层F轴节点ΣM=9.67+50.63=60.30KNm,H=0.358×5.5+0.5×4.2=4.069m因为bb=250<bc/2=300故,取bj=bb=0.5bc=250+300=550mm,hj=600mm,ηj=1.0比要求)节点核芯区的受剪承载力按下式计算，其中N取二层柱底轴力N=1924.21KN和0.5fA=0.5×19.1×600×600=3438Kc设节点区配箍为4肢Φ10100,则E—8E—7E—6E—5E—4E—3E—2E—1F—8F—7F—6F—5F—4F—3F—2F—1MNKNeail0ηexmm------H—8H—7H—6H—5H—4H—3H—2H—1MNKNeail0ηex由抗震规查得罕遇地震的地震影响系数最大值αmax=0.72,多遇地震作用下max的层间剪力乘以6，得到多遇地震作用下的层间剪力。见表20层次间剪力（KN）间剪力（KN）（1）构件实际正截面承载力。值的轴向力)，下面一底层为例进行说明，其中f=400KN/m2。HG跨梁：左端M上右端EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up2(上),bu)M下则M底33式中为标准层的线刚度。此处以3~8层为标准层，设其相对线刚度为采用简化的柱底塑性铰法计算。计算过程见表21Vyi12345678V由式ξ=yi可求得各层ξ见表22。12345678ξ由此可确定薄弱楼层的位置。现选1、3层为薄弱层，其弹塑性层间位移计算结果故满足规要求。弹塑性层间位移验算表23九、次梁计算2.力计算(见表24)HGHG跨支座负弯矩层次KNm-35.12-51.15-54.47FE跨支座负弯矩层次KNm-68.07-97.95-103.86跨中正弯矩KNm25.5727.24跨中正弯矩KNm34.0448.98剪力KN46.82剪力KNKN/m23.1025.07KN/m20.6924.6126.58KN/mKN/mpKN/m22.6932.6534.62pKN/m20.8130.3132.288181（1）正截面受弯承载力计算同连梁一样，跨按T行截面设计，翼缘计算宽度对于HG跨取bf'=1500mm对于FE跨取b'=2000mmfE—8E—8MEQ\*jc3\*hps18\o\al(\s\up2(2),0)EME—1-103.86M-103.860.490.490.400.49选配钢筋选配钢筋H—80.40HH—10.49选配钢筋ξA=ζαfbh/fξA=ζαfbh/fA=ζαfbh/fEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(2),0)fbh2ss故截面尺寸满足要求。AEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(sv),s)0A加密区长度取0.85m,非加密区箍筋取双肢φ8150，对于箍筋设置满足要求。对于EF、GH跨，由于l02/l01>2,按双向板进行计算；对于FG跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。（1）设计荷载0=lc(轴线间距离)（3）弯矩计算边跨板弯矩计算表AA'AA'lllm2M1M20.0123 12m0.005612m1m'2-7.151m'2中间跨按单向板计算图25：板区格划分图支座负弯矩数值计算AA’板跨AA’板ll方向l