【《贵州省某道路桥梁设计》30000字（论文）】

摘要桥梁工程在公路建设中扮演者极其重要的角色，是公路建设中不可或缺的一环，与当地的经济、政治，文化以及人民生活息息相关，对国家交通运输行业的发展有着非常重大的意义。桥梁工程在公路建设中的难度大，常常成为道路通车的控制性工程。在我国近年来有力扶持基础建设的背景之下，路桥工程作为基建重要的组成部分之一。对整个基建行业有着奠基石的作用，毕竟无论什么建设都离不开交通运输这一块。所以在当下国家重视并发展道路运输行业的今天，是路桥人的机遇所在。在全国范围内建立起连接各省各人民的交通路线网，在加强了全国各族人民联系来往的同时增强了民族凝聚力。而发展路桥工程对提高国民经济发展水平，促进当地的旅游和各方面的经济加速发展，加深文化交流深度及广度，同时在巩固国防方面，都具有非常重要的意义。而贵州的地形地貌，更是决定了其道路多随道多桥梁的特点。所以桥梁工程在中国具有很重要的地位。该桥位于贵州省某公路改扩建工程桩号为K25+945.00处，桥跨布置为30m+46m+30m的预应力混凝土变截面连续箱梁桥。跨径布置为110.5m,计算跨径为106m，桥梁全长115m。在本次设计中，首先根据桥位处的地形地质资料进行了桥型方案的拟定与比选，在确定预应力预应力混凝土变截面连续箱梁桥后，对其进行了上部结构进行详细尺寸的拟定和设计计算。预应力混凝土变截面连续箱梁桥的验算采用迈达斯Civil软件进行计算，首先建立预应力混凝土连续变截面箱梁桥的力学计算模型，然后再利用软件对预应力混凝土连续变截面箱梁桥进行施工阶段和使用阶段的应力验算。跨径布置为110.5m,桥梁全长115m，计算跨径为106m。两边桥台长分别为5m和4m,桥台到桥梁之间设置伸缩缝。上部结构采用单箱单室预应力混凝土连续变截面梁，其施工方法为悬臂现浇法。下部结构采用桩基础。起、终点桥台施工时需先填筑碾压土体到设计标高后，再行进行桩基及承台基础的施工。在模型建立验算通过之后，利用软件导出包含包络图的计算书。关键词：桥梁工程、预应力混凝土变截面连续箱梁、上部结构、迈达斯Civil、计算模型验算。前言桥梁是城市，乡村道路不可或缺的一个组成部分，一般来说桥梁的施工难度相对道路等而言较高，周期也比较长，大概占公路造价的10%-20%。一般为整个工程的控制性工程，建设一段桥梁的意义，不仅对建设地区的经济﹑文化和民生有着密切联系，而且对国家的整体发展，国家交通事业发展，国民经济，文化交流和巩固国防方面有着重大意义。桥梁的设计必须遵循一下的原则和规范进行设计：（1）安全可靠：我们设计的桥梁应该要在强度，稳定性和耐久性方面要有足够的安全强度，这样才能长久安全地使用。在繁忙的地段，要设计好照明设备，放好交通标志，桥梁的两端坡度不能够太大了，以免发生交通事故；（2）适用耐久：桥梁在通过车辆等预先设计好的荷载的时候，不可以出现很大的变形和裂缝；（3）经济合理：桥梁设计应遵循因地制宜，就地取材和方便施工的原则，桥位选择很讲究，要水文好，架设桥梁的两岸最短；（4）技术先进：有条件的情况下，尽可能使用先进的设备，技术，结构和材料并用新工艺去修建；（5）环境保护和可持续发展：桥梁的建造材料很多都是不可再生的，所以呢在建造桥梁的时候，一定要考虑建造过程中对环境的保护，在设计过程中一定合理规划施工过程，合理利用施工材料，避免造成铺张浪费。工程概况桥位地形资料桥梁位于贵州省内某一级公路上，场区无断层通过及不良地质，场地整体稳定，适宜建桥。桥位起点桩号为K25+892.00，终点桩号为K25+998.00。图SEQ图\*ARABIC1桥位地形图技术标准汽车荷载：公路-Ⅰ级；桥面宽度：桥面布置为：0.5m（防撞护栏）+0.25m（路缘石）+7.5m（车行道）+0.25m(路缘石)+0.5m（防撞护栏），桥面全宽9.0m；设计基准期：100年；设计洪水频率：无要求；设计洪水位：无要求；设计使用年限：主体构件50年，可换构件15年；设计安全等级：一级；主梁全长：106m；桥面横坡：1%；桥梁纵坡：3%；桥面线型：本桥位于平直顺滑的直线上；桥面铺装：底层为厚度10cm厚的C50混凝土+防水层+面层为10cm厚沥青混凝土；设计车速：80km/h；环境类别：Ｉ类；抗震设防：依据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）的相关条文规范，该项目所在区地震动峰值加速度值0.05g，地震基本烈度VI度，应按VII度设防。材料及工艺混凝土：上部结构使用标号为C50的混凝土，容重26kN/m3；主桥桥墩采用C40或C50，容重25kN/m3；承台及桩基采用C30，容重25kN/m3；防撞护栏采用钢结构护栏，取7.5kN/m；纵向预应力体系：主梁的预应力筋采用7Φ5型号，锚具采用OVM15-19，公称直径为15.24mm，截面面积是Ap=140mm2，标准强度fpk=1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松弛率不高于2.5%；普通钢筋：钢筋直径≤10mm采HPB300光圆钢筋，10mm＜钢筋直径≤20mm采用HRB400带肋钢筋，钢筋直径≥22mm采用HRB500带肋钢筋；支座：连续变截面预应力混凝土梁桥台处设置板式四氟乙烯滑板橡胶支座，一律设置防尘罩。现浇支座预埋钢板及上、下钢板均采用热浸镀锌钢板，镀锌层厚度0.1mm；伸缩缝：采用GQFGJX-40B型、GQFGJX-80B型和GQFGJX-160型模数式伸缩缝。设计依据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)，以下简称《桥规》；《公路工程技术标准》(JTGB01-2014)；《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)，以下简称《通规》；《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）；《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）。设计标准使用程序：迈达斯Civil构件类型：A类部分预应力混凝土构件构件制作方法：现浇主要材料及性能指标混凝土表格SEQ表格\*ARABIC1混凝土材料及材料性能表强度等级弹性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0000.00032.4002.65022.4001.830预应力钢筋表格SEQ表格\*ARABIC2预应力钢筋材料及材料性能表预应力钢筋材料名称弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)钢束195000.00078.5000.0001860.0001260.000390.000表格SEQ表格\*ARABIC3预应力钢筋特性值表预应力钢筋名称钢束总面积(㎡)张拉控制应力(MPa)张拉控制力(kN)管道直径(m)μk锚具变形(mm)松弛系数超张拉钢束0.0021395000.0002616043.5000.1070.3006.6e-0066.0001否普通钢筋表格SEQ表格\*ARABIC4普通钢筋材料及材料性能表普通钢筋弹性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)R235210000.00076.980235.000195.000195.000HRB335200000.00076.980335.000280.000280.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000KL400200000.00076.980400.000330.000330.000设计内容拟定桥式方案说明所选择桥式适合的地理、地质环境；主要尺寸如预应力混凝土连续变截面箱梁主梁截面高度、顶底板与腹板厚度及其变化规律、薄壁墩布置与断面尺寸等确定的一般方法：结构受力的合理性和经济性等。结构内力分析结构内力分析基本原理描述；有限元结构分析计算和设计软件的原理及使用，包括结构计算图式的确定、单元划分、施工阶段的划分及其对应的内力计算、运营阶段内力计算等。预应力钢筋、普通钢筋设计基本设计计算原理描述；相关设计规范应用的具体公式、参数表征方式的使用；构造要求；具体的计算分析过程描述和表格化的数据罗列主要截面检算基本设计计算原理描述；相关设计规范应用的具体公式、参数表征方式的使用以及具体的计算分析过程描述和表格化的数据罗列编制设计计算说明书设计计算说明书的内容包括：桥式方案拟定和比较的基本原则、设计思路以及主要结构尺寸拟定原理的综合叙述和阐述；结构主要施工方法选定的叙述；主要设计计算原理和方法的叙述；结构在主要荷载效应(内力弯矩、剪力、轴力、变形位移等)下的计算分析过程及具体计算结果和分析。设计说明书总字数不少于15000字。绘制结构主要施工图绘制桥梁结构主要构造图：两个比选方案的立面、平面和横断面图，主梁预应力钢筋布置图(包括纵向立面、平面和各个横断面布置)，施工程序图等。要求达到A3幅面图纸不少于16张或A2幅面图纸不少于8张。最好用用A3幅面图纸绘制。其中用有一定比例的图纸用手工绘制。方案比选桥梁的形式主要可以考虑连续梁桥，斜拉桥，拱桥，悬索桥等，对所选桥梁方案的综合评价主要考虑的原则，包括桥梁的实用性，桥梁的安全性与舒适性，桥梁的经济性，桥梁设计的先进性以及外形美观。综合对方案进行比选。现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥方案简介实用性：在符合交通运输要求的前提下，有着行车舒适，桥面伸缩缝少的优点。具有刚度大，强度高，以及抗裂性能好等优点；安全性：整体性好，刚度大，可保证施工及使用安全；经济性：连续体系梁桥是超静定结构，其在恒载的作用之下，支点附近产生的负弯矩可以抵消跨中正弯矩，所以内力状态分布相对均匀且合理，故可以通过减少梁高的方式来节省材料。加之箱梁为空心结构，更为节省材料。从而具备一定的经济性；外观：变化的截面与当地的山山水水相协调，有着别样的美感。本方案桥梁全长115m，主桥为30m+46m+30m的预应力混凝土连续变截面箱梁桥，基础形式为桩基础，桥台形式为重力式U型桥台。本方案立面图，平面图和纵断面图如下：图SEQ图\*ARABIC2桥梁立面图（1:100）图SEQ图\*ARABIC3桥梁横截面图（1:1000）图SEQ图\*ARABIC4桥梁平面图（1:1000）尺寸拟定箱梁截面尺寸如图图SEQ图\*ARABIC5桥梁跨中横截面详细尺寸（1：1000）图SEQ图\*ARABIC6桥梁支点横截面详细尺寸（1：100）施工方案本方案采用悬臂现浇法（其中边跨现浇段采用满堂支架现浇施工），工程上一般采用移动式挂篮作为悬臂浇筑法的主要施工设备，在浇筑完零号块后，以其为中心，有序的朝两岸利用挂篮浇筑梁节段的混凝土来进行对称施工，在混凝土达到张拉预应力钢束的强度要求之后进行预应力钢束的张拉，然后移动挂篮，进行下一节段的施工。该方案采用梁式挂篮进行施工。施工顺序：零号块施工（设置临时固结）→利用挂篮对称的向两岸进行悬臂1节段施工→利用挂篮对称的向两岸进行悬臂2节段施工→利用挂篮对称的向两岸进行悬臂3节段施工→利用挂篮对称的向两岸进行悬臂4节段施工→利用挂篮对称的向两岸进行悬臂5节段施工（同时进行满堂现浇的边跨现浇段施工）→边合龙段施工→中合龙段施工（成桥）。桩基具体施工顺序：桩基成孔→孔底清渣→钢筋笼制作安装→灌注混凝土。桥墩具体施工顺序：搭设支架→钢筋绑扎→安装模板→灌注混凝土→拆除模板。混凝土强度后达到预定范围之后开始张拉预应力钢束。拆除支架并脱模。桥面现浇层→栏杆底座与栏杆安装→桥梁伸缩缝施工→桥面铺装施工→竣工验收。简支转连续T梁桥方案简介简支转连续T梁桥，采用标准跨径4×25m两跨连续梁，方案采用五片T梁的上部结构，其主梁的梁高与其跨径比值通常在1/15-1/25之间，在标准设计中高跨比约在1/18-1/19之间，若对建筑的高度不做约束的情况下，增加梁高是所有方案中比较经济实惠的方案，因其可以节约预应力钢束的使用量，同时加大梁高只是增高了腹板高度，而混凝土用量不多，综上所述，本设计采用1400mm的主梁高度是比较合适的。而简支转连续T梁桥具有受力明确，构造简单，适用范围广，不受基础条件限制，易于标准化建设的优点。图SEQ图\*ARABIC7简支转连续T梁桥立面图（单位：mm）图SEQ图\*ARABIC8简支转连续T梁桥横段面图（单位：mm）图SEQ图\*ARABIC9简支转连续T梁桥平面图（单位：mm）尺寸拟定图SEQ图\*ARABIC10T梁截面详细尺寸图（单位：mm）施工方案本方案采用装配式施工方法，具体方法如下：具体施工顺序：桩基成孔→孔底清渣→钢筋笼制作安装→灌注混凝土。系梁具体施工顺序：钢筋绑扎→安装模板→灌注混凝土→拆除模板。桥墩具体施工顺序：搭设支架→钢筋绑扎→安装模板→灌注混凝土→拆除模板。盖梁具体施工顺序：搭设支架→钢筋绑扎→安装模板→灌注混凝土→拆除模板。T梁预制及安装具体施工顺序：预制场布置及施工→T梁预制→T梁安装。桥面现浇层→栏杆底座与栏杆安装→桥梁伸缩缝施工→桥面铺装施工→竣工验收。方案评价及确定表格SEQ表格\*ARABIC5方案比较表方案类别比较项目第一方案第二方案主桥：现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥主桥：简支转连续T梁桥工艺技术要求技术先进，工艺要求严格，所需设备较多，占用施工场地较多，需在现场浇筑施工，需要大量的钢材，施工工期较长。技术先进成熟，工艺要求严格，需要大型起重设备，占用施工场地少，可在工地上进行工业化施工，加快施工进度，缩短施工工期。使用效果属于超静定结构，受力较好，行车条件好，养护也容易。对地基沉降要求较高。属于超静定结构，受力较好，行车条件好，养护也容易。对地基沉降要求较高。经济性连续体系梁桥是超静定结构，其在恒载的作用之下，支点附近产生的负弯矩可以抵消跨中正弯矩，所以内力状态分布相对均匀且合理，故可以通过减少梁高的方式来节省材料。加之箱梁为空心结构，更为节省材料。从而具备一定的经济性。且成桥后养护比较容易，费用少。施工技术相对成熟，需要的施工设备较多，基础施工较复杂，施工成本较低，成桥后养护容易，费用少。安全性悬臂现浇施工方法已经成熟，整体性好，刚度大，可保证施工及使用安全。计算施工方法较简单，整体性较好，由于采用横隔板刚度较大，施工安全。艺术性（美观）变化的截面与当地的山山水水相协调，有着别样的美感。线条单一，不具备较高的艺术效果。施工可行性比较此处受场地限制，只有桥台附近可以搭设满堂支架，而现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥采用悬臂现浇施工的施工方法，只有边跨现浇段需要搭设满堂支架，所以施工方案可行。此处受场地限制，不宜全桥搭设满堂支架，且不可开设预置场地，所以施工方案不可行。结果推荐不推荐通过分析比较上述桥型方案，施工工艺方面两个方案都较成熟，使用效果均不错，从安全性上看，现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥的伸缩缝较少。在同样刚度大，整体性好和行车舒适的前提下，其有着更好的安全性。又简支梁桥线形单一，不具较高观赏性，无法与现浇式现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥线形变化与起伏的山脉相得益彰，俨然一副山水人文景观勾勒出的写意画。连续体系梁桥是超静定结构，其在恒载的作用之下，支点附近产生的负弯矩可以抵消跨中正弯矩，所以内力状态分布相对均匀且合理，故可以通过减少梁高的方式来节省材料。加之箱梁为空心结构，更为节省材料。从而具备一定的经济性。简支转连续T梁在小跨度具有比箱梁更好一些的经济性。但是由于场地受限，不宜搭设满堂施工，且不可开设预置场地。综合分析比较之后，最后选择最优方案为现浇式预应力连续变截面混凝土箱梁桥。详细拟定上部尺寸截面形式及截面尺寸拟定截面形式及梁高：采用变高度箱形截面，参考《桥梁工程》（第五版）第二篇第二章第三节连续体系梁桥构造的相关内容可知，支点处梁高H支=（1/16-1/18）l(l为中间跨跨长)，一般不小于1/200，跨中截面处梁高H中为(1/1.5-1/2.5)H支。对于多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6~0.8倍。所以取边跨长30m，中跨为46m，则支点截面梁高可以取2.8m。这样跨中梁高可以取1.4m。从跨中到零号块以抛物线y=((2.8-1.4)/202)*x2+1.4变化。横截面拟定表格SEQ表格\*ARABIC6横截面数据表跨径布置（m）结构边中跨比截面（mm）梁高（m）形式顶板厚腹板厚底板厚支点跨中30m+46m+30m连续梁0.652单箱单室300650300-5002.81.4箱型截面尺寸拟定顶板、底板、翼缘板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，根据设计任务说明书，桥面宽度为9m。故顶板长度取9m。活载产生的弯矩数值受顶板两侧翼缘板的影响不是很大，但是其翼缘板长度的变化使恒载与人群荷载产生弯矩却差不多呈平方关系变化，因而翼缘板长度一般不超过5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。本设计中取底板长度为5m,悬臂长度为2m。底板厚度拟定箱型截面的底板厚度对改善全桥受力情况，减少徐变下挠度十分重要。因而在连续体系梁桥中，尤其是跨度大的情况下则更应该保证受负弯矩的支座截面附近底板有足够的厚度。箱梁的底板厚度应随着负弯矩的变化而变化，以适应箱梁下缘受压的要求，底板厚度与主跨之比宜为1/140-1/170。因本设计为小跨度连续梁桥，故支点截面底板厚取500mm，跨中处取300mm。从跨中向0号块截面以抛物线形式变化。抛物线方程为y=（(500-300)/200002）*x2+300(mm)。腹板厚度拟定承受结构的弯曲剪力和扭转剪应力所引起的主拉应力是箱梁腹板的主要作用。腹板的厚度受剪力大小的影响，在墩顶附近因剪力大而变得相对较厚，跨中因其剪力较少，腹板设置也可较薄。然而预应力管道的布置、钢筋布置和混凝土浇筑的要求则约束着其最小厚度的要求。所以一般箱型截面腹板厚度应该在满足最小厚度的要求下随剪力大小而变化。直腹板通常在变截面箱梁中得到使用。支点处腹板厚参数：kl=(twp’ℎp'/B’twp:墩上腹板厚度的总合（m）;ℎB:桥面总宽度（m）;本设计中取9m;Imax在本设计中，腹板等厚，均取0.65m。顶板，悬臂板厚度拟定根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)9.3.2的相关规定箱形截面梁翼缘悬臂端的厚度d≥100mm；。该设计在符合规范的情况下取顶板厚300mm，悬臂板厚度200mm。与腹板连接处的翼缘厚度取400mm。承托在顶板和腹板的交接处须设置承托。承托的形式一般为1/1-1/4等。梗腋板的作用是：提高截面的抗扭及抗弯刚度，减少扭转剪应力和畸变应力。此外，承托的存在使力线过渡比较平缓，消弱了应力集中效应。.本设计中，根据箱室的外形设置了20cm×60cm的上部梗腋，20cm×20cm的下部承托。结构内力计算计算原则、内容及控制标准计算书中将采用迈达斯Civil对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）为标准，按（A类）部分预应力混凝土结构进行验算。计算模型图SEQ图\*ARABIC11计算模型图节点数量：40个；单元数量：39个；边界条件数量：7个；施工阶段数量：12个，施工顺序如下：施工阶段1:0号块；30.0天；施工阶段2:悬臂1；30.0天；施工阶段3:悬臂2；30.0天；施工阶段4:悬臂3；30.0天；施工阶段5:悬臂4；30.0天；施工阶段6:悬臂5，边跨现浇；30.0天；施工阶段7:边合龙；30.0天；施工阶段8:拆临时边；0.0天；施工阶段9:拆临时主；0.0天；施工阶段10:成桥；20.0天；施工阶段11:二期；10.0天；施工阶段12:徐变；3650.0天；恒载一期恒载：一期恒载包括主梁材料重，预应力钢筋混凝土容重取26kN/m³；二期恒载：二期恒载为桥面铺装、桥面现浇层和防撞护栏的集度之和；桥面铺装：10cmC50混凝土铺装g2=9m×0.1m×25kN/m3=22.5kN/m；10cm沥青混凝土面层g1=9m×0.1m×24kN/m3=21.6kN/m；防撞护栏：两侧防撞护栏g3=2×7.5kN/m=14kN/m；合计：g=22.5kN/m+21.6kN/m+14kN/m=58.1kN/m。可变荷载活载：汽车荷载，根据本设计任务书要求，本桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，根据《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；当f＞14Hz时，μ＝0.45；根据规范，计算的结构基频f=1.20Hz，冲击系数μ=0.050整体升降温初始温度，15℃；整体升温，25.0℃；整体降温，5.0℃徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h＝a×Ac／u；u＝L0＋a×Li；——周长u的计算公式中L0为外轮廓周长，Li为内轮廓周长，a为要考虑内轮廓周长的比例系数。支座沉降根据每个地基及基础的最大沉降量的最不利的荷载组合进行计算。支座沉降1组不均匀沉降-20.0mm；支座沉降2组不均匀沉降-20.0mm；支座沉降3组不均匀沉降-20.0mm；支座沉降4组不均匀沉降-20.0mm；荷载组合荷载工况表格SEQ表格\*ARABIC7荷载工况具体表格序号工况名称描述1支座沉降SM2恒荷载DL3钢束一次TP4钢束二次TS5收缩二次SS6徐变二次CS7移动荷载M8整体降温T19温度梯度TPG10整体升温T荷载组合列表基本1:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS);基本2:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M);基本3:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本4:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本5:基：0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG);基本6:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本7:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS);基本8:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M);基本9:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本10:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本11:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG);基本12:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG);频遇13:短期；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG);频遇14:短期；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+0.800(TPG);频遇15:短期；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.667(M);频遇16:短期；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.667(M)+1.000(T)+0.800(TPG);频遇17:短期；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.667(M)+1.000(T1)+0.800(TPG);标准18:标准；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+1.000(TPG);标准19:标准；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T1)+1.000(TPG);标准20:标准；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M);标准21:标准；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T)+1.000(TPG);标准22:标准；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(M)+1.000(T1)+1.000(TPG);主梁的预应力配筋设计预应力钢筋数量的估算基本原理本设计采用后张法预应力混凝土。在施工时需符合在不同设计情况之下的要求。如承载力、抗裂要求、抗剪能力、抗扭能力、抗弯能力、变形及应力等要求。在这些最重要的是符合结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限制确定预应力钢筋的数量，再由构件的承载能力极限状态要求确定普通钢筋的数量。按正常使用极限状态的应力计算预应力混凝土梁在预加应力和使用荷载作用下的应力应符合的基本条件是截面上、下缘均不产生拉应力，且上、下缘的混凝土均不被压碎，该条件可表示为：（5-1）（5-2）（5-3）（5-4）上式可改写成：（5-5）（5-6）（5-7）（5-8）式中：、——由预加力分别在截面上缘以及下缘所产生的应力；W上、W上——分别为截面上、下缘的抗弯模量(可按毛截面考虑)；Mmin、Mmax——使用最不利荷载组合时计算的截面内力，当为正弯矩时取正值，当为负弯矩取负值；[σW]——混凝土弯矩应力限值，在此可取σW=0.5fck，fck为混凝土轴心抗压标准强度。按照梁单元内力图的截面受力情况，其配筋情况有三种形式：（1）截面上、下缘均布置力筋抵抗正负弯矩由力筋及在截面上、下缘产生的应力分别为：（5-9）（5-10）由（5-11）联立方程式后得：（5-12）（5-13）式中，、——分别为上缘的预应力钢筋重心及下缘预应力钢筋重心距截面重心的距离；A——混凝土截面，可按毛截面计算；、——截面上缘和下缘预应力钢筋的数目；、——分别为截面上、下核心距；fy——每束豫应力钢筋的截面积；σy——预应力钢筋的永存应力。估算力筋数量时可取σg=(0.5~0.6)fsk，其中fsk为预应力钢筋的标准强度。将式（5-3）、式（5-2）分别代入式（5-8）、式（5-9）即可求出按截面上、下缘不出现拉应力所需要的预应力钢筋数目。显然，该值为截面的最小配筋值，分别记为NSmin、NXmin，则有：（5-14）（5-15）同理，将式（5-5）、式（5-6）分别代入式（5-8）和式（5-9）可得截面上、下缘混凝土不致压碎所需的预应力钢筋数目，显然，该值为截面的最大配筋值，分别记为NSmax、NXmax。（2）只在截面下缘布置预应力筋由下缘预应力钢筋在截面上下缘产生的应力分别为（5-16）（5-17）将式（5-13）代入式（5-16）、式（5-17）中，分别解得（5-18）（5-19）将式（4-4）代入式（4-18）中可求得当上缘不出现拉应力时截面下缘所需的预应力钢筋数量，记为NXsl，则有：（5-20）类似地，将式（5-5）代入式（5-19）可得到下缘不出现拉应力时下缘所需的力筋数，记为NXxl；将式（5-6）代入式（5-18）可得到上缘混凝土不致压碎时下缘的配筋数，记为NXsy；将式（5-6）代入式（5-19）中即可得到下缘混凝土不被压碎时的力筋数目，记为NXxy。NXxl、NXsy及NXxl的计算表达式均从略。（3）仅在截面上缘布置预应力筋由上缘预应力钢筋在截面上、下缘产生的应力分别为：（5-21）（5-22）将式（5-10）代如式（5-21）、式（5-22）分别解得（5-23）（5-24）将式（5-14）代入式（5-13）可求出下缘不出现拉应力时截面上缘预应力钢筋数目，记为NXsl，则有（5-25）类似地，将式（5-5）代入式（5-24）可得到下缘不出现拉应力时截面上缘的配筋数，记为NXxl；将式（5-6）代入式（5-23）则得当上缘混凝土不被压碎时截面上缘的力筋数，记为NXsy；将式（5-7）代入式（5-24）则得到当下缘混凝土不被压碎时截面上缘的力筋数，记为NXxy，各自的表达式从略。（4）上、下缘配筋的判别条件预应力混凝土受弯构件截面配筋的数量不仅与截面承受的弯矩有关，而且还需考虑截面几何特性的影响。因此，在截面配筋程序设计时，不应认为只有当截面承受正负弯矩共同作用时才在上、下缘配筋，而应当以式（5-12）、式（5-27）为依据，推导出配筋的判断条件。很显然，对于式（5-12），令，则可得到只在下缘布筋的条件：（5-26）类似地，对于式（5-18），取，则可得出只在上缘布置钢筋的条件：（5-27）若式（5-26）、（5-27）都不符合，则在上下缘同时布置预应力筋。由此可见，式（5-27）、（5-28）是进行预应力配筋程序设计的关键，因而也是配筋程序所涉及的基本公式。对于连续体系梁桥，或凡是预应力混凝土超静定结构，在初步计算预应筋数量时，必须计及各项次内力的影响。然而，一些次内力项的计算恰与预应力筋的数量与布置有关。因此，在初步估算预应力时，只能以估算值来考虑，工程上取用的结构最大控制设计弯矩值得20%～30%。应当指出，次内力项的计算也与结构施工方法转换体系的顺序很有关系。此项估算是非常粗略的。一般地，悬臂施工法的结构次内力值较大，不对称结构布置影响更大。由于次内力项影响，连续连体系支点负弯矩值减小，在预估钢束数量时亦不必增加总弯矩值，跨中正弯矩则要增大，应考虑增大总弯矩值来预估力筋数量。预应力钢束的布置预应力钢绞线沿板跨纵向在一定区段内逐渐弯起布置，最后锚固于板端，各截面的预应力位置应合理确定，以符合受力要求。预应力管道的净距不应小于4cm，且不小于管道直径的0.6倍。后张法预应力板的板端应力较大，其板端截面应适当加厚，不宜小于25cm，并用同标号混凝土封堵，板端钢筋应适当加粗加密，锚下应设置厚度不小于16mm的钢垫板，或采用具有喇叭管的锚具垫板。垫板下设分布钢筋，其体积配筋率不应小于0.5%。上下两根钢绞线在跨中的重心距底边距离：ap=135mm。预应力钢筋布置应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）要求，钢绞线净距不小于25mm，端部设置长度不小于150mm的螺旋钢筋等。主梁预应力配索本设计的配索遵循以下原则：（1）为避免梁体产生横向弯曲，力筋应在截面上对称布置；（2）为符合布置、锚固等要求，预应力索可以进行平弯和竖弯，但要避免平弯和竖弯的叠加；（3）平弯和竖弯（不包括抗剪弯索）的角度不宜大于20°，半径不能小于5m，常常取10m及以上；（4）尽量减少或避免平弯，以简化构造和减小预应力损失；（5）弯索尽量布置在腹板及梗肋内，锚固在截面中性轴附近。本设计可不设弯索，用竖向预应力筋抗剪；（6）底板索一般平行于底板底线布置；（7）顶、底板力筋应适当集中在腹板及梗肋等混凝土较厚的位置，而不宜采用均匀分散布置的方式；（8）若因预应力筋数量较多而不得不在板的中部布置时，应尽量避开横向正弯矩较大的区域或改用较小型号的预应力筋；（9）力筋较多时，可分层布置，先锚固或弯起靠近腹板中部的力筋；截面特性及有效宽度跨中截面A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)5.4003.9130.8420.5740.826Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)3.3071.28525.8304.5004.500支座截面A(m2)Asy(m2)Asz(m2)z(+)(m)z(-)(m)7.9604.5442.6081.2941.506Ixx(m4)Iyy(m4)Izz(m4)y(+)(m)y(-)(m)16.4008.54235.3484.5004.500内力图基本组合all-My图基本组合all-Fy图持久状况承载能力极限状态验算结果截面受压区高度表格SEQ表格\*ARABIC8截面受压区高度相对界限受压区高度ξb：钢筋种类C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-正截面抗弯承载能力验算图SEQ图\*ARABIC12正截面抗弯承载能力验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.1.5条γos≤R验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，符合规范要求。斜截面抗剪承载能力验算图SEQ图\*ARABIC13斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.1.5条γos≤R验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，符合规范要求。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.2.9条进行抗剪截面验算，符合规范要求。抗扭承载能力验算图SEQ图\*ARABIC14抗扭承载能力验算——T结果图形图SEQ图\*ARABIC15抗扭承载能力验算——V结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.1.5-1条γos≤R验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，符合规范要求。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.5.3条进行抗扭截面验算，符合规范要求。持久状况正常使用极限状态验算结果结构正截面抗裂验算对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：σst－σpc≤0.7ftk但在荷载长期效应组合下：σlt－σpc≤0图SEQ图\*ARABIC16结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图SEQ图\*ARABIC17结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1条验算:短期效应组合σst－σpc=6.54MPa压0.7ftk=-1.86MPa，符合规范要求。长期效应组合σst－σpc=8.05MPa压0.7ftk=-0.00MPa，符合规范要求。结构斜截面抗裂验算对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk图SEQ图\*ARABIC18结构斜截面抗裂验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.3.1-2条验算:σtp=-1.02MPa≤0.5ftk=-1.33MPa，符合规范要求。裂缝宽度验算图SEQ图\*ARABIC19裂缝宽度验算包络图结论：根据《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为Wfk=0.008mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，符合规范要求；持久状况构件应力验算结果按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc＋σpt≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck图SEQ图\*ARABIC20正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.5条验算:σkc＋σpt=13.55MPa≤0.5fck=16.20MPa，符合规范要求。正截面受拉区钢筋拉应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：σpe＋σp≤0.65fpk允许开裂构件：σpo＋σp≤0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：σpe＋σp≤0.80fpk允许开裂构件:σpo＋σp≤0.80fpk结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2条验算:σpe＋σp=1117.33MPa≤0.65fpk=1209.00MPa，符合规范要求。斜截面混凝土的主压应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck图SEQ图\*ARABIC21斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.6条验算：σcp=13.55MPa≤0.6fck=19.44MPa，符合规范要求。短暂状况构件应力验算结果短暂状况构件应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：σtcc≤0.70f'ck图SEQ图\*ARABIC22短暂状况构件应力验算结果图形结论：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.2.8条验算：σtcc=14.88MPa≤0.70f'ck=18.14MPa，符合规范要求。结论本设计采用Midascivil进行计算，考虑恒载、活载、混凝土收缩徐变及其荷载组合。施工阶段计算结合工程施工实际情况，施工计算共分了12个施工阶段，混凝土加载龄期按30天考虑，先架设模板，然后进行现浇，待混凝土达到凝期后张拉预应力束，再移动挂篮，进行下一节段的施工。计算中严格根据规范的规定进行作用效应组合进行计算和验算。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3662-2018）：（1）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.1.5条γos≤R验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，符合规范要求；（2）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.2.9条进行抗剪截面验算，符合规范要求；（3）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.5.3条进行抗扭截面验算，符合规范要求；（4）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.3.1-1条验算:短期效应组合σst－σpc=6.54MPa压0.7ftk=-1.86MPa，符合规范要求；长期效应组合σst－σpc=8.05MPa压0.7ftk=-0.00MPa，符合规范要求；（5）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.3.1-2条验算:σtp=-1.02MPa≤0.5ftk=-1.33MPa，符合规范要求；（6）根据《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为Wfk=0.008mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，符合规范要求；（7）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.5-2条验算:σpe＋σp=1117.33MPa≤0.65fpk=1209.00MPa，符合规范要求；（8）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.1.6条验算：σcp=13.55MPa≤0.6fck=19.44MPa，符合规范要求；（9）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第7.2.8条验算：σtcc=14.88MPa≤0.70f'ck=18.14MPa，符合规范要求。在设计过程中遇到的问题及解决方案：（1）在使用迈达斯进行psc验算的过程中，其中在正截面抗裂验算的项上出现1号单元的抗裂不过，然后自己无论怎么调还是不过，调的方式包括更改预应力钢束的锚固深度和改变其特性值。但是却还是显示不过。最后在自己先导出来的计算书中发现该单元中出现了拉应力，然后结合弯矩图得知该单元不受拉压应力，所以我把过该单元的预应力钢束去除了，正截面抗裂也就过了。这让我学会了根据弯矩图调整钢束布置位置的知识以及根据导出计算书结果判断钢筋配多了还是少了。（2）在一些参数的确定过程中，开始不知道这些数据怎么来的，为什么是这个数字，这些问题给初期的拟定上部尺寸等过程造成很多困扰。后来在老师的帮助下，学会了适用规范来使自己的设计变得标准。也对许多东西知其所以然了。（3）在模型建立的过程中，开始不明白边界和荷载的激活钝化问题，导致定义施工节段时重复激活边界条件和荷载，从而施工节段添加不上去，让我一度认为问的软件有问题。直到在网上看了相关视频才知道这些并不能重复激活，只存在在下一个施工阶段不存在的边界条件或者荷载的钝化问题。因此在之后的设计过程中遇到问题，便会通过查找规范和上网搜相关视频学习的方法来辅助进行整个毕业设计过程。参考文献[1]中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范（JTGD60—2015）》；[2]中华人民共和国行业标准.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG362—2018）；[3]向中富.《桥梁工程毕业设计指南》；[4]邵旭东.《桥梁工程》（第二版）.北京：人民交通出版社，2007；[5]邵旭东.《桥梁工程》（第五版）.北京：人民交通出版社，2016；[6]许立英、郭金英、姜海燕等.《桥梁工程计算机辅助设计-Midas/Civil教程》.西南交大出版社.2015；[7]叶见曙《结构设计原理》北京：人民交通出版社,1996；[8]周水兴.《桥梁结构电算：有限元分析方法及其在MIDAS/Civil中的应用》.北京：人民交通出版社，2013；[9]范立础.《桥梁工程》（上、下册）.北京：人民交通出版社，1996；[10]范立础.《预应力混凝土连续梁桥》.北京：人民交通出版社，1997；[11]《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）；[12]《公路工程技术标准》（JTGB01-2014；[13]《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008；[14]《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019；[15]汪莲《土木工程专业毕业设计指导》合肥工业大学出版社。详细计算表格说明：表格中轴力和剪力单位kN，弯矩和扭矩单位kN·m，应力单位MPa。正截面抗弯承载能力验算详细计算表格单元位置最大/最小组合名称类型验算rMuMn2I最大基本9FX-MAXOK-27.6215379.992I最小基本6MY-MINOK-593.6315379.992J最大基本6FX-MAXOK5675.5616561.432J最小基本8FX-MINOK1664.1216561.433I最大基本6FX-MAXOK5675.5634037.553I最小基本8FX-MINOK1664.1234037.553J最大基本6FX-MAXOK8978.1235376.523J最小基本8FX-MINOK2790.0135376.524I最大基本6FX-MAXOK8978.1235376.524I最小基本8FX-MINOK2790.0135376.524J最大基本6FX-MAXOK11879.3936479.194J最小基本8FX-MINOK3532.1236479.195I最大基本6FX-MAXOK11850.3236479.195I最小基本8FX-MINOK3507.7536479.195J最大基本6FX-MAXOK19486.6037581.875J最小基本8FX-MINOK4266.8437581.876I最大基本6FX-MAXOK19495.2431825.636I最小基本8FX-MINOK4274.1531825.636J最大基本6FX-MAXOK20949.4730402.136J最小基本8FX-MINOK1494.1930402.137I最大基本6FX-MAXOK20950.7533965.077I最小基本8FX-MINOK1495.2833965.077J最大基本6FX-MAXOK16461.5532281.377J最小基本8FX-MINOK-4879.8935133.268I最大基本6FX-MAXOK16470.7029398.458I最小基本8FX-MINOK-4872.2638817.328J最大基本12FX-MAXOK7824.3529584.048J最小基本2FX-MINOK-16669.9753108.519I最大基本12FX-MAXOK7824.1045324.879I最小基本2FX-MINOK-16670.2656263.829J最大基本12FX-MAXOK-5707.8281193.809J最小基本2FX-MINOK-33478.1881193.8010I最大基本12FX-MAXOK-5708.0484516.8710I最小基本2FX-MINOK-33478.4484516.8710J最大基本12FX-MAXOK-23189.14161240.6710J最小基本2FX-MINOK-56423.73161240.6711I最大基本12MX-MAXOK-23189.32128249.1611I最小基本2FY-MINOK-56423.93128249.1611J最大基本12MX-MAXOK-30046.02129248.3511J最小基本2FY-MINOK-66750.83129248.3512I最大基本12MX-MAXOK-30046.29129247.6912I最小基本2FY-MINOK-66751.15129247.6912J最大基本12MX-MAXOK-32456.67129486.6812J最小基本2FY-MINOK-70409.96129486.6813I最大基本12FZ-MAXOK-32456.67129486.6713I最小基本2FZ-MINOK-70409.96129486.6713J最大基本12FZ-MAXOK-29766.25129206.2513J最小基本2FZ-MINOK-66205.10129206.2514I最大基本12FZ-MAXOK-29766.25129206.2814I最小基本2FZ-MINOK-66205.10129206.2814J最大基本12FZ-MAXOK-22101.29128022.3114J最小基本2FZ-MINOK-54272.10128022.3115I最大基本12FX-MAXOK-22101.29162277.6215I最小基本2FX-MINOK-54272.10162277.6215J最大基本12FX-MAXOK-3094.0295869.9615J最小基本2FX-MINOK-27170.8895869.9616I最大基本12FX-MAXOK-3094.02107573.6616I最小基本2FX-MINOK-27170.88107573.6616J最大基本12FX-MAXOK12291.5762427.8716J最小基本2MY-MINOK-7955.6558308.5517I最大基本12FX-MAXOK12291.5743069.2417I最小基本2MY-MINOK-7955.6579997.8917J最大基本6FX-MAXOK24628.7655709.0117J最小基本8MY-MINOK4584.8555709.0118I最大基本6FX-MAXOK24628.7649577.4818I最小基本8MY-MINOK4584.8549577.4818J最大基本6FX-MAXOK33497.8851656.3718J最小基本8MY-MINOK11482.2851656.3719I最大基本6FX-MAXOK33497.8854844.7319I最小基本8MY-MINOK11482.2854844.7319J最大基本6FX-MAXOK37123.9558138.3419J最小基本8MY-MINOK14736.7058138.3420I最大基本6FZ-MAXOK37123.9560755.7820I最小基本8MY-MINOK14736.7060755.7820J最大基本6FX-MAXOK37105.1160755.7820J最小基本8MY-MINOK14715.8260755.7821I最大基本6FX-MAXOK37105.1158138.3421I最小基本8MY-MINOK14715.8258138.3421J最大基本6FX-MAXOK33401.6154844.7321J最小基本8MY-MINOK11380.2254844.7322I最大基本6FX-MAXOK33401.6151216.5122I最小基本8MY-MINOK11380.2251216.5122J最大基本6FX-MAXOK24455.7649115.3522J最小基本8MY-MINOK4401.0849115.3523I最大基本6FX-MAXOK24455.7655255.0523I最小基本8MY-MINOK4401.0855255.0523J最大基本12FX-MAXOK12030.8542582.5123J最小基本2MY-MINOK-8210.0181691.0224I最大基本12FX-MAXOK12030.8561948.6724I最小基本2MY-MINOK-8210.0159242.9424J最大基本12FX-MAXOK-3434.64108970.5424J最小基本2FX-MINOK-27503.49108970.5425I最大基本12FX-MAXOK-3434.6497016.5525I最小基本2FX-MINOK-27503.4997016.5525J最大基本12FX-MAXOK-22520.79163983.4125J最小基本2FX-MINOK-54685.58163983.4126I最大基本12FX-MAXOK-22520.79129256.8226I最小基本2MY-MINOK-54685.58129256.8226J最大基本12FX-MAXOK-30215.79130298.9726J最小基本2MY-MINOK-66647.78130298.9727I最大基本12FX-MAXOK-30215.52130299.6027I最小基本2MY-MINOK-66647.46130299.6027J最大基本12FX-MAXOK-32915.95130552.1727J最小基本2MY-MINOK-70862.15130552.1728I最大基本12FX-MAXOK-32915.95130552.1528I最小基本2FZ-MINOK-70862.15130552.1528J最大基本12FX-MAXOK-30497.77130285.2128J最小基本2FZ-MINOK-67195.67130285.2129I最大基本12FZ-MAXOK-30497.77130285.2129I最小基本2FX-MINOK-67195.67130285.2129J最大基本12FZ-MAXOK-23617.68129144.3529J最小基本2FX-MINOK-56845.78129144.3530I最大基本12FX-MAXOK-23617.51162876.3130I最小基本2FX-MINOK-56845.58162876.3130J最大基本12FX-MAXOK-6074.4885461.3830J最小基本2FX-MINOK-33838.9885461.3831I最大基本12FX-MAXOK-6074.2682128.2731I最小基本2FX-MINOK-33838.7382128.2731J最大基本12FX-MAXOK7520.0844809.2931J最小基本2FX-MINOK-16969.3757207.8932I最大基本12FX-MAXOK7520.3329060.9732I最小基本2FX-MINOK-16969.0854053.2932J最大基本6FX-MAXOK16239.6628884.6232J最小基本8FX-MINOK-5120.6139762.6333I最大基本6FX-MAXOK16229.8231782.5633I最小基本8FX-MINOK-5128.8136081.1033J最大基本6FX-MAXOK20778.0333485.2033J最小基本8FX-MINOK1310.0333485.2034I最大基本6FX-MAXOK20776.7230402.1334I最小基本8FX-MINOK1308.9130402.1334J最大基本6FX-MAXOK19381.8531825.6334J最小基本8FX-MINOK4152.7531825.6335I最大基本6FX-MAXOK19373.2437581.8735I最小基本8FX-MINOK4145.4637581.8735J最大基本6FX-MAXOK11796.6936479.1935J最小基本8FX-MINOK3450.5036479.1936I最大基本6FX-MAXOK11827.1336479.1936I最小基本8FX-MINOK3476.0136479.1936J最大基本6FX-MAXOK8940.8035376.5236J最小基本8FX-MINOK2749.9335376.5237I最大基本6FZ-MAXOK8940.8035376.5237I最小基本8FZ-MINOK2749.9335376.5237J最大基本6FZ-MAXOK5653.1734037.5537J最小基本8FZ-MINOK1640.2034037.5538I最大基本6FZ-MAXOK5653.1716561.4338I最小基本8FZ-MINOK1640.2016561.4338J最大基本8FZ-MAXOK-27.6215379.9938J最小基本5FY-MINOK-593.6315379.99斜截面抗剪承载能力验算详细计算表格单元位置最大/最小组合名称类型验算rVdVn截面验算剪力验算2I最大基本8FZ-MAXOK-1357.4110947.42OK跳过2I最小基本6FY-MINOK-4330.8110947.42OK验算2J最大基本8FZ-MAXOK-1024.2210165.62OK跳过2J最小基本6FY-MINOK-3790.379057.19OK验算3I最大基本8FZ-MAXOK-1024.2210666.39OK跳过3I最小基本6FY-MINOK-3790.379557.95OK验算3J最大基本8FZ-MAXOK-800.1211396.59OK跳过3J最小基本6FY-MINOK-3432.3610446.50OK验算4I最大基本8FZ-MAXOK-800.1211396.59OK跳过4I最小基本6FY-MINOK-3432.3610446.50OK验算4J最大基本8FZ-MAXOK-574.4410963.31OK跳过4J最小基本6FY-MINOK-3076.3610329.92OK验算5I最大基本8FZ-MAXOK-574.4410964.05OK跳过5I最小基本6FY-MINOK-3076.3610330.66OK验算5J最大基本8FZ-MAXOK515.8911454.27OK跳过5J最小基本6FY-MINOK-1675.7111454.27OK验算6I最大基本8FZ-MAXOK514.9212088.53OK跳过6I最小基本6FY-MINOK-1676.8112088.53OK跳过6J最大基本2FZ-MAXOK1840.4712719.21OK验算6J最小基本12FY-MINOK-473.5812719.21OK跳过7I最大基本2FZ-MAXOK1839.2713334.37OK验算7I最小基本12FY-MINOK-474.2313334.37OK跳过7J最大基本2FZ-MAXOK3202.8412356.53OK验算7J最小基本12FY-MINOK685.7511168.91OK跳过8I最大基本2FZ-MAXOK3203.5614739.98OK验算8I最小基本12FY-MINOK687.1413552.37OK跳过8J最大基本2FZ-MAXOK4612.2514773.48OK验算8J最小基本12FY-MINOK1847.3016832.00OK跳过9I最大基本2FZ-MAXOK4609.2015635.12OK验算9I最小基本12FY-MINOK1846.1017693.65OK跳过9J最大基本2FZ-MAXOK6093.1820504.34OK验算9J最小基本12FY-MINOK3037.3921929.47OK验算10I最大基本2FZ-MAXOK6087.3022000.72OK验算10I最小基本12FY-MINOK3034.5623346.68OK验算10J最大基本2FZ-MAXOK7678.4926162.39OK验算10J最小基本12FY-MINOK4269.1727191.65OK验算11I最大基本2FX-MAXOK7696.0922835.12OK验算11I最小基本12FZ-MINOK4279.0523706.03OK验算11J最大基本2FX-MAXOK8317.8022792.07OK验算11J最小基本12FZ-MINOK4722.6223346.28OK验算12I最大基本2FX-MAXOK8317.8022792.11OK验算12I最小基本12FZ-MINOK4722.6223346.33OK验算12J最大基本2FX-MAXOK8525.0021446.07OK验算12J最小基本12FZ-MINOK4870.1421841.94OK验算13I最大基本8FZ-MAXOK-5422.9921841.94OK验算13I最小基本6FZ-MINOK-9131.9921762.76OK验算13J最大基本8FZ-MAXOK-5275.5023263.45OK验算13J最小基本6FZ-MINOK-8929.0923105.10OK验算14I最大基本8FZ-MAXOK-5275.5023263.42OK验算14I最小基本6FZ-MINOK-8929.0923105.08OK验算14J最大基本8FZ-MAXOK-4832.3423373.11OK验算14J最小基本6FZ-MINOK-8320.0123214.77OK验算15I最大基本8FX-MAXOK-4821.2826297.33OK验算15I最小基本6FX-MINOK-8301.1026138.98OK验算15J最大基本8FX-MAXOK-3689.7722313.47OK验算15J最小基本6FX-MINOK-6741.9322392.64OK验算16I最大基本8FX-MAXOK-3693.4121236.47OK验算16I最小基本6FX-MINOK-6748.4221315.65OK验算16J最大基本8FX-MAXOK-2577.6716441.93OK验算16J最小基本6FX-MINOK-5295.0716553.16OK验算17I最大基本8FX-MAXOK-2579.3014081.77OK验算17I最小基本6FX-MINOK-5298.5215827.13OK验算17J最大基本8FX-MAXOK-1473.2514380.45OK跳过17J最小基本6FX-MINOK-3921.1814142.93OK验算18I最大基本8FX-MAXOK-1473.7812603.71OK跳过18I最小基本6FX-MINOK-3922.6712524.53OK验算18J最大基本8FX-MAXOK-381.5312721.43OK跳过18J最小基本6FX-MINOK-2594.5212721.43OK验算19I最大基本8FX-MAXOK-381.5911981.57OK跳过19I最小基本6FX-MINOK-2594.9811981.57OK验算19J最大基本8FX-MAXOK716.7311735.43OK跳过19J最小基本6FX-MINOK-1295.1311735.43OK跳过20I最大基本8FZ-MAXOK716.7411225.74OK跳过20I最小基本6FY-MINOK-1295.1611225.74OK跳过20J最大基本2FZ-MAXOK1314.6711225.16OK跳过20J最小基本12FY-MINOK-696.3511225.16OK跳过21I最大基本2FZ-MAXOK1314.6411735.43OK跳过21I最小基本12FY-MINOK-696.3411735.43OK跳过21J最大基本2FZ-MAXOK2614.4911981.66OK验算21J最小基本12FY-MINOK401.9511981.66OK跳过22I最大基本2FZ-MAXOK2614.0312721.34OK验算22I最小基本12FY-MINOK401.8812721.34OK跳过22J最大基本2FZ-MAXOK3942.1512603.71OK验算22J最小基本12FY-MINOK1494.0812603.71OK跳过23I最大基本2FZ-MAXOK3940.6614380.30OK验算23I最小基本12FY-MINOK1493.5514380.30OK跳过23J最大基本2F