脚手架专项施工安全方案

凯宾斯基外玻璃幕墙钢管扣件式双排脚手架操作平台施工安全方案一、编制依据《建筑施工计算手册》；《建筑施工手册》第四版;《钢结构设计规范》GB50017-2003；《建筑结构荷载规范》GB50009—2001；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99;《混凝土结构设计规范》GB50010-2002;二、工程概况本工程由塔楼和裙楼组成。主楼28层，建筑面积未28990。2平方米；裙楼六层，建筑面积为21795。92平方米；地下一、二层建筑面积为4708平方米,用做地下车库及功能性用房。该酒店是集商务、旅游、会议、休闲、度假融为一体的五星级酒店。本工程中外墙玻璃幕需要搭设脚手架进行施工。搭设高度30米，本工程室外装修脚手架的总体方案是:采用立杆纵向间距1.5M，横向间距0.85M，步距1。7M的双排脚手架，剪刀撑从底到顶连续搭设,操作层满铺木架板。三、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性.3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：本工程为玻璃幕墙安装时所需的操作平台.双排脚手架全部采用通长剪刀撑连接，剪刀撑全高连续设置。南北各设置一条4米宽施工通道。施工通道顶部满铺木架板。脚手架基础利用混凝土地面作为支撑基础。承载能力能够满足脚手架的搭设要求。四、脚手架材料选择l、脚手架选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件要有出厂合格证，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm65N.m拧紧力矩达65N.m时不得破坏。3、脚手板、脚手片厚度、平整度、强度符合相关规定要求.4、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目／100cm2，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。五、脚手架搭设流程及要求1、施工平台的落地脚手架搭设的工艺流程为:定位放线→材料配备→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。2、立杆定距定位：根据现场构造要求(具体见附图)在定位出脚手架搭设位置,并做好标记；用钢卷尺拉直,分出立杆位置，用墨线作出标记;按上述工艺流程搭设。3、立杆间距(1）双排脚手架立杆纵距1.5m，横距0.85m，步距1.7m；（2)脚手架的底部立杆采用6000mm和3000mm长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性.(3)立杆设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离地20cm。(4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架体高度的1／400。（5)立杆及纵横向水平杆构造要求：4、大横杆、小横杆设置(1）大横杆在脚手架高度方向的步距1。7m,大横杆置于立杆里侧，外伸长度为100mm。(2)小横杆在立杆与大横杆交点处设置，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5、剪刀撑双排脚手架立面剪刀撑连续搭设。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于３个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。双排脚手架之间的剪刀撑应由地面开始至顶连续设置,剪刀撑搭设要求同上。6、脚手板铺设要求(1)满铺层脚手板必须横向铺设，满铺到位，不留空位，接头错开。(2）脚手板须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆（1)施工平台洞口、临边处设置1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。防护栏杆立面固定经建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭.（2)选用专用网绳张挂安全网,要求严密、平整。(3）施工平台洞口、出入口设置标准施工安全通道，并做好标识。脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程脚手架的工程量,架子工均要求执证上岗。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设班组长组成的管理机构,搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。脚手架的检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用.2、验收时应具备下列文件：(1)脚手架构配件的出厂合格证；（2）技术交底及安全交底且签字齐全;(3)脚手架工程的质量检查记录；3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格,连接和挂扣是否紧固可靠；（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)垂直度及水平度是否合格.脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施

(1）脚手架搭设完毕,用合格密目网，安全网铺围护于平台的外围及底部。

(2）钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准应符合规范JGJ130—200第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动.每个螺栓的预紧力在40N·m~65N·m之间。

（3）架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检;架子搭设完毕后由工程管理各单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

(4）脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间,下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆,连墙件。

2、质量保障措施

(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。（3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设;搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况,保证搭设质量达到设计要求.

（4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处,必须限时或立即整改。

3、安全保障措施

（1）操作人员必须持有特种作业操作证,方可上岗。

(2）架子在搭设(拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。在操作撑上放置消防器材.

（3)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全；不得随意向下抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。

A在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a停用超过二个月,复工前。

B检查保修项目

a扣件螺丝是否松动;

b安全防护措施是否符合要求.

（5）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。

（6）脚手架临边面必须有防止坠物伤人的防护措施。

（7)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内.(8）操作平台上需要配备足够的消防设施和照明设施（位置附于平面图）脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，并按“一步一清”原则依次进行.严禁上下同时进行拆架作业.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养.12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、翻掀垫铺脚手板时应注意站立位置，防止将未清除的残留物从高处坠落伤人。脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为0。9m,立杆的纵距为1。5m，大小横杆的步距为1。8m；采用的钢管类型为Φ48×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000kN/m2；脚手架用途:施工操作平台;3。风荷载参数脚手架规范第4.2。3条规定:作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0。7μzμsω0式中ωk--风荷载标准值(kN/m2）；μz--风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数；ω0--基本风压(kN/m2）.计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数,现分析归纳如下：一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用.荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响.脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1.荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的,而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0。7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的.二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。地面粗糙度可分为A、B、C三类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C类指有密集建筑群的大城市市区。选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小,虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数.连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大.连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。三、风荷载体型系数μs风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2。4规定计算.脚手架的风荷载体型系数μs表1背靠建筑物的状态全封闭墙敞开、框架和开洞墙脚手架状态全封闭、半封闭1.0φ1.3φ敞开μstw1．密目式安全立网全封闭及半封闭单、双排脚手架风荷载体型系数哈尔滨建筑工程学院编的《建筑施工专职安全人员继续教育培训班培训资料》，对密目工安全立网全封闭脚手架挡风系数计算如下：根据国标《密目式安全网》（GB16909-1997）5.2.1条规定：网目密度不应低于800目/100cm2。设100cm2网目，目数为N＞800目，经计算，其挡风面积与迎风面积比值即An/Aw=0。54（含脚手架钢管挡风面积),挡风系数φ=1。2×0。54=0.648.背靠建筑物为全封闭墙：μs=1。0φ0。648背靠建筑物为敞开、框架和开洞墙:μs=1。3φ0.8424密目式安全立网半封闭脚手架的风荷载体型系数同全封闭脚手架。目前建筑工地使用的密目式安全立网，是建设部规定的网目密度不低于2000目/100cm2的立网，应按此规定执行。2．敞开式单、双排脚手架风荷载体型系数按脚手架规范表4.2.4规定采用依据上述规定，敞开式脚手架风荷载体型系数计算公式为：单排脚手架（单榀桁架）μs=φμs双排脚手架（n榀桁架，n=2)（1）挡风系数φ值计算1）直接按脚手架规范附录A表A-3查表采用.2)按脚手架规范条文说明规定的计算公式计算（2)桁架构件的体型系数μs值计算按荷载规范表6.3.1第36项(b）规定计算:“全国基本风压分布图”中，基本风压最大地区ω0=0。75kN/m2,故φ48mm（φ51mm）钢管脚手架整体计算时,桁架构件的体型系数μs=1.2。（3）双排脚手架系数μ值计算μ值按荷载规范表6。3。1第32项查表选用。b/h为脚手架立杆横距与立杆步距的比值，即Lb/h0。四、计算实例某高层建筑，位于济南市郊区，框架结构，采用扣件式双排钢管脚手架施工,钢管规格为φ48×3。5mm,脚手架搭设高度50m,搭设尺寸，立杆纵距La=1。5m，立杆横距Lb=1。2m，步距h=1.8m，连墙杆设置为二步三跨。要求计算：1。脚手架用密目安全立网（网目密度不低于2000目/100cm2）全封闭;2.脚手架敞开式，两种情况，离地面5m及50m高度风荷载标准值。1．全封闭脚手架查“全国基本风压分布图",济南地区基本风压ω0=0.35kN/m2。查荷载规范表6.2.1，大城市郊区，地面粗糙度B类，离地面5m高度μz=0.8，50m高度μz=1。67。背靠建筑物为框架结构,偏于安全计算,取挡风系数φ=1.0，μs=1.3φ=1.3。离地面5m高度，ωk=0.7×0.8×1.3×0。35=0。2548kN/m2；离地面50m高度，ωk=0.7×1。67×1。3×0。35=0。5319kN/m2。2．敞开式脚手架基本风压及风压高度变化系数同全封闭脚手架。由脚手架规范附录A表A-3查挡风系数φ=0.089(或由公式计算，φ=1.2An/lo·h=0.089）。由荷载规范表6.3.1第32项查表，n=2（双排），lb/h=1.2/1.8＜1,φ＜0.1,η=1。查荷载规范表6.3.1第36项ω0d2=0。35×0。0482=0。0008＜0。002，桁架杆件的体型系数ηs=1。2。

=0.089×1.2×（1+1)=0.2136离地面5m高度，ωk=0。7×0。8×0.2136×0.35=0。0419kN/m2;离地面50m高度，ωk=0。7×0。167×0。2136×0。35=0.0874kN/m2，ωk=0。7×××0。35=kN/m24.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。150；安全设施与安全网（kN/m2）：0.005；脚手板类别:木制脚手板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.033；脚手板铺设总层数:1层;5.地基参数地基类型:混凝土板；二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5。2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0。3×0。9/(2+1）=0.09kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.9/（2+1）=0.9kN/m；静荷载的设计值：q1=1。2×0.033+1。2×0。09=0.148kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4×0.9=1。26kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0.148×1。52+0.10×1。26×1.52=0。31kN。m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=-0.10×0。148×1.52—0。117×1.26×1。52=-0.365kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0。31×106,0。365×106)/4490=81.292N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=81.292N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.033+0。09=0。123kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0。9kN/m；最大挠度计算值为:ν=0。677×0。123×15004/（100×2.06×105×)+0。990×0。9×15004/(100×2。06×105×)=2。222mm;大横杆的最大挠度2。222mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130—2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1。5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0。3×0。9×1。5/(2+1)=0。135kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1。5/（2+1）=1。350kN;集中荷载的设计值:P=1.2×(0。05+0。135）+1.4×1。35=2.112kN;小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1。2×0.033×0。852/8=0。0037kN.mkN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.112×0.9/3=0。634kN。m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.638kN。m；最大应力计算值σ=M/W=0。638×106/4490=142。011N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=142.011N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：νqmax=5×0。033×9004/（384×2.06×105×)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.135+1.35=1。535kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：νpmax=1534。95×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×）=1。788mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1。788=1.801mm；小横杆的最大挠度为1.801mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值：P1=0。033×1.5×2/2=0。05kN;小横杆的自重标准值：P2=0.033×0.9/2=0.015kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0。9×1。5/2=0.202kN；活荷载标准值:Q=3×0。9×1。5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×（0.05+0。015+0.202)+1。4×2.025=3。156kN；R〈8。00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/mNG1=[0。1248+(1.50×2/2)×0。033/1.80］×16.20=2。471kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木制脚手板，标准值为0。3kN/m2NG2=0.3×4×1。5×（0。9+0.3)/2=1。08kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0。005kN/m2NG4=0。005×1。5×16。2=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。123kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4。123+1.4×4.05=10.617kN;六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=10。617kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：k=1。155；当验算杆件长细比时,取块1。0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得:μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。188;立杆净截面面积:A=4。24cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4。49cm3；钢管立杆抗