【《离心式TH250型号斗式提升机传动方案与执行结构设计》9600字】

离心式TH250型号斗式提升机传动方案与执行结构设计摘要目前我国斗式提升机使用率最高是垂直斗式提升机，有以下这几个优点：1.驱动时所需动力小2.使用寿命长，使用寿命超过2万小时。3.提升机运行时稳定,可以输送的高度高。4.采取全包式机壳，对环境的的影响少。5.安全性好。依据输送情况和物料磨琢性将斗式提升机可以分四种类型，分别为最新型的NE型斗式提升机和我国早年间已经出现的TD型提升机、TB型提升机以及TH型提升机。参照目前国内垂直斗提机新型符合标准JBT3926-2014《垂直斗式提升机》本次课题设计主要涉及了离心式TH250型号斗式提升机的传动方案与执行结构的设计，计算了相应传动零件数据，并将主要设计零件绘制成图纸。关键词：垂直斗式提升机离心传动第一章绪论1.1课题研究的目的和意义料斗把物料从进料口输送到顶部，经卸料口将物料倒出到指定位置。斗式提升机的传动装置根据物料特性和提升情况分为多种类型。斗式提升机采取全包机壳，用来防止在提升机工作时粉尘对环境的污染。1985年颁布国家提升机设计标准JB3926-85后，我国设计学家根据这一相关标准研究设计三款不同形式的斗士提升机分别为：TD，TH，TB系列斗式提升机，，这一标准的颁布和已设计出的提升机使我国在这一类机器设计制造技术上有了重大突破。但是在我国80年代末由于我国的设计加工工艺和制造水平不支持进行进一步研究，所以斗式提升机产品在农用生产中使用体验、输送范围、使用年限、安全性和使用环境与国外更加先进的斗式提升机相比还是有这一部分的差距的，希望能够通过对其进行创新来提高斗式提升机的使用效率，便于料仓清理，使斗式提升机可以发挥出最大的价值，随着科技的发展，斗式提升机也有了很大程度上的发展，它的发展给人们在对粮食进行输送时带来了很大的便利，其种类和数量也正在与日俱增。1.2国内外研究现状和发展趋势斗式提升机在我们的生产中不断带来方便，不断的为我们提供了技术上的有效支持。在输送提升一些散装的物料时大家普遍的第一选择都是都是斗式提升机，与其他的提升设备相比，斗式提升机具有驱动时所需动力小、使用年限长，运行寿命超过2万小时、提升机运行时稳定,可以输送的高度高、采取全包式机壳，对环境的的影响少、安全性好等优点，已经成为大多数厂家的第一选择，在我国的输送技术行业中得到的广泛的应用。1985年国家提升机设计标准JB3926-85颁布后，斗式提升机成为大多数人的选择。在这其中有三种不同类型：：TD型提升机、TB型提升机以及TH型提升机和新型的NE型提升机。斗式提升机有多种类型，根据不同的分类方法和标准进行分类。例如可以根据通过料斗结构型式不同来进行划分，大体分为三类：浅斗式、深斗式、有导向边斗式。根据料斗不同的输送状况和物料输出类型将斗式提升机卸料时形态分为三大类，分别为重力卸料、离心卸料和混合卸料。离心卸料主要特征是料斗的速度快，输出的物料情况都是密度小同时直径也小的物料，这些物料大都具有磨琢性小的特点。重力式则与离心式完全相反，他的料斗运输速度很慢，运输的也是一些具有比重大，磨琢性大的物料[1]。国外的斗式提升机技术发展很快,斗式提升机的功能多样化主要表现以下几种：一种是有斗式提升机可调节的导向系统，用于从斗式提升机有效地分配谷物，同时减少谷物分散。另一种是欧洲技术报告适用于斗式提升机内可能有易燃产品，这些产品可能会在内部产生粉尘或粉末的潜在爆炸性环境斗式提升机在其运行期间。控制点火源的预防措施也与产品在斗式提升机中会产生火灾风险，但不会产生爆炸风险。驱动装置正对进料口，顺着物料方向驱动分为左装、右装和双驱动[2]。1.3斗式提升机的分类和特点在2014年颁布的垂直斗提机新型标准JBT3926-2014中的有以下几种斗式提升机，这几类斗式提升机的特征、用途及型号参照机械设计选用手册下册十四章表可以得出表1-1斗提机特征、型号[1]。表1-1斗提机特征、型号表[1]型式NE型TD型TB型TH型牵引构件新型板式滚子套筒链条橡胶带板式套筒滚子链条锻造的环形链条松散密度ρ＜2t/m3ρ＜1.5t/m3ρ＜2t/m3ρ＜1.5t/m3输送环境温度≤250℃温度≤60℃，(耐热橡胶带温度≤200℃)温度≤250℃温度≤250℃物料磨琢性低无/半高无/半大小小小中/大小提升高度4.5454.5输送量15420351.4研究内容本次课题依据输送情况：松散密度为物料直径小的低磨琢性物料，最大不超过40mm的粮食、具有流动性且属于干燥物料、温度、提升量、提升高度、装载系数为和物料提升速度为，输出轴转速。确定提升机类型为离心式TH250型号斗式提升机，采取掏取式装料，依据相应数据设计了三相异步电动机等传动装置和二级圆柱齿轮展开式减速器，并绘制减速器装配图和传动零件图。第二章斗式提升机系统总体设计2.1斗式提升机系统运动方案选择本次课题设计驱动装置采用型号三相异步电动机，通过LZ5型弹性柱销齿式联轴器连接减速器。图2-1是本次课题设计驱动部分结构简图。图2-1驱动部分简图2.2动力机的选择2.2.1提升功率的计算参考机械设计选型手册中传动轴驱动功率公式，得出斗式提升机中提升机的功率计算方法[4]，计算过程如下：型提升机的驱动装置为型，其传动轴驱动功率由下式求得：(2-1)其中：P0—传动轴功率(kW)Q—斗式提升机提升量(t/h)C—斗式提升机上下轴之间的高度(m)g—重力加速度(m/s2)PS、PL—附加功率，kW，参照机械设计选用手册下册十四章表PS、PL附加功率[3]表2-2：附加功率比对表附加功率PS2233445PL3.4根据本次课题设计所给出的条件；提升高度为：；重力加速度，将数据代入公式(2-1)计算可得：(2-2)则电动机的功率为：(2-3)其中：Pd—电动机的功率(kW)P0—传动轴功率(kW)η—总机械效率(kW)η总=ηη……ηnη1：高速级联轴器效率：0.99η：高速轴轴承效率：0.99η：高速级齿轮啮合效率：0.98η：中间轴轴承效率：0.99η：低速级齿轮啮合效率：0.99η：低速轴轴承效率：0.99η：低速级联轴器效率：0.99η：链轮效率：0.99η：链轮轴承效率：0.99根据效率值设计手册表查得η总=0.89将数据代入公式中求得：(2-4)2.2.2电动机的选择根据上述公式（2-4）得出的电动机功率，参考运输机械设计选型手册[4]中电动机选型标准，选用型电动机。输出轴直径，中心高，工作转速。表2-3是型号三相异步电动机基本参数[4]额定功率/满载转速/堵转额定转矩最大额定转矩质量/表2-3型号三相异步电动机基本参数第三章传动装置总体设计3.1计算总传动比和各级传动比的分配3.1.1电动机的总传动比电动机的满载转速电动机总传动比计算公式（3-1）式中：n：电动机的满载转速nw：输出轴转速带入相关参数

则电机机构总传动比为。（2）根据电动机总传动比计算公式[4]（3-2）带入相关参数

则电机机构电动机扭矩为。（3）取环链传动比(合理）根据齿轮传动比计算公式（3-3）

带入相关参数(3-5)

则齿轮传动比为3.1.2各级传动比的分配因为所选减速器为二级圆柱展开式减速器，所以齿轮高速级传动比与齿轮低速级传动比有关系式3-5。齿轮高速级传动比（3-5）低速级传动比（3-6）则高速级齿轮传动比为3.2计算传动装置的运动和动力参数3.2.1各轴的参数计算（1）高速轴参数相关计算转速：（3-7）功率：

(3-8)扭矩：

（3-9）（2）中间轴参数相关计算转速：（3-10）功率：

(3-11)扭矩：

（3-12）（3）高速轴参数相关计算转速：（3-13）功率：(3-14)扭矩：（3-15）3.2.2动力参数总结运动的动力参数总结在表3-1表3-1动力参数电动机高速轴中间轴低速轴N转速（r/min)P功率（kW）T转矩(N·m）i传动比效率η第四章传动零件的设计计算4.1高速级减速机齿轮的计算确定许用应力小齿轮材料选择，调质处理，硬度等于。大齿轮材料选择，正火处理，硬度等于.参照机械设计基础表弯曲疲劳强度极限，小齿轮弯曲疲劳强度极限;大齿轮弯曲疲劳强度极限，，疲劳安全系数为1，[5]。许用接触应力:(4-1)式中：σHmin：弯曲疲劳强度极限SH：接触疲劳强度的安全系数(4-2)(4-3)(4-4)(4-5)计算齿面接触疲劳强度Z1一般取17-20.本次课题设计小齿轮取20，已知Z2=iZ1，所以大齿轮为95。查阅资料机械设计基础得到标准直齿圆柱齿轮的接触疲劳强度公式[5](4-6)式中：d1：小齿轮分度圆直径K：载荷系数,参考机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料K=1.6。T小:小齿轮转矩，小齿轮转矩=高速轴转矩，T小=38.42（N·m）i：高速轴传动比ZE:弹性系数，数值与材料有关。参照机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料。Ψd：齿宽系数，。[σH]:许用接触应力ZH:区域系数，对于标准齿轮，ZH=2.5。将相关参数带入计算(4-7)(1)圆周速度v（4-8）(2)齿轮宽度b（4-9）(3)模数m（4-10）(4)齿轮高度h（4-11）(5)齿轮宽度与高度比b/h（4-12）齿根疲劳弯曲强度计算参照机械设计基础表齿形系数和应力集中系数，查得[10]。（1）参照机械设计基础轮齿的设计公式[10](4-13)式中：K：载荷系数,参考机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料。T小:小齿轮转矩YFa：齿形系数YSa：应力集中系数Ψd：齿宽系数，。[σF]:许用接触应力：螺旋角(4-14)（2）分度圆直径（3）齿宽（4）中心距4.2低速级减速机齿轮的计算1.确定许用应力载荷有中等冲击，小齿轮材料选择，调质处理，硬度等于。大齿轮材料选择，调质处理，硬度等于.参照机械设计基础表弯曲疲劳强度极限，小齿轮弯曲疲劳强度极限;大齿轮弯曲疲劳强度极限，，疲劳安全系数为1，[10]。许用接触应力:(4-15)式中：σHmin：弯曲疲劳强度极限SH：接触疲劳强度的安全系数(4-16)(4-17)(4-18)(4-19)2.计算齿面接触疲劳强度本次课题设计小齿轮取25，已知Z4=iZ3，所以大齿轮为92。查阅资料机械设计基础得到标准直齿圆柱齿轮的接触疲劳强度公式[10](4-20)式中：d1：小齿轮分度圆直径K：载荷系数,参考机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料K=1.6。T小:小齿轮转矩，小齿轮转矩i：高速轴传动比ZE:弹性系数，数值与材料有关。参照机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料。Ψd：齿宽系数，硬齿面非对称布置。[σH]:许用接触应力ZH:区域系数，对于标准齿轮，ZH=2.5。将相关参数带入计算(4-21)圆周速度v（4-22）(2)齿轮宽度b（4-23）(3)模数m（4-24）(4)齿轮高度h（4-25）(5)齿轮宽度与高度比b/h（4-26）3.齿根疲劳弯曲强度计算参照机械设计基础表齿形系数和应力集中系数，查得[10]。（1）参照机械设计基础轮齿的设计公式[10](4-27)式中：K：载荷系数,参考机械设计基础载荷系数表[10]，查得锻钢材料K=1.6。T小:小齿轮转矩YFa：齿形系数YSa：应力集中系数Ψd：齿宽系数，硬齿面非对称布置Ψd=0.3-0.6。[σF]:许用接触应力：螺旋角(4-28)m3取整2.5mm（2）分度圆直径（3）齿宽（4）中心距4.3驱动轴的参数计算和选用（1）高速轴的结构设计及参数在轴的选材上应选用45钢，调质处理（淬火加高温回火的双重热处理）。根据已知的中速轴参数情况参考结合实际承载，以扭矩强度的方法来计算最小直径[8]。

（4-29）式中：A--系数（此处选用112）-电动机功率，kWn--轴的转速，r/min相关数据代入公式（4-319）后可得（4-30）安装联轴器时需要在轴上一端开键槽，这样做会使轴的强度被削弱，所以将轴径增加，所以。图4-1高速轴上各段直径以及长度根据轴向定位的要求来具体确定，根据联轴器的轴向定位所要求的，一般会在右边加一个轴套，所以，12段轴是与联轴器相接处，联轴器孔长为52mm，配合长度38mm。23段轴肩高度（取），则；为便于轴承端盖拆卸，取。初步选取角接触轴承，所以根据轴的结构和最小轴的直径。查阅文献《运输机械选型设计手册》选用最小直径最接近30mm的型轴承，型轴承[5]，因此，。四五部分轴在轴承的右部分进行轴肩定位，则，四五段轴在长度上与五六段轴的齿轮在中间轴上所啮合的齿轮相关，所以。此时齿轮所在位置的齿顶圆直径也就是五六段轴的直径，所以,而五六段齿轮宽度决定此段轴长，。轴六七部高速级小齿轮做齿轮轴，所以。七八段处于没有定位的轴肩位置且与轴承配合，，图4-1高速轴的示意图（2）中速轴的结构设计及参数在轴的选材上应选用45钢，调质处理。根据已知的中速轴参数情况参考结合实际承载，以扭矩强度的方法来计算[8]

（4-31）式中：A-系数（此处选用112）P-电动机功率，kWn--轴的转速，r/min相关数据代入公式后可得（4-32）图4-2是中间轴的示意图。初步选取轴承，为保证安装最小轴的直径要与轴承配合。查阅文献《机械设计课程设计》选用型轴承，型轴承[10]。由轴承的规格确定轴上各段直径以及长度参数，所以，12段轴的长度应与轴承宽度相关所以12段轴的长度，23段轴处于轴肩的位置，轴肩的高度，则，长度应与齿轮相关所以。齿轮的定位轴肩，，所以。而此处轴的长度：。此时45段轴在长度上与轮毂在轴上的安装以及在中间轴上齿轮一的啮合相关，小于齿轮宽度，则。56段。图4-2中间轴的示意图（3）低速轴的结构设计及参数低速轴作为斗提机的中承受力矩的主要零部件，不仅仅是高的扭矩也是高弯矩。所以在轴的选材上应选用45钢，调质处理。根据已知的中速轴参数情况参考结合实际承载，以扭矩强度的方法来计算[8]

（4-33）式中：A-系数（此处选用112）P-电动机功率，kWn--轴的转速，r/min相关数据代入公式后可得（4-34）安装联轴器时需要在轴上一端开键槽，这样做会使轴的强度被削弱，所以将轴径增加，取轴的直径为55mm。在轴的最小直径处安联轴器，此时轴的最小直径与联轴器d相同。计算此时联轴器扭矩:（4-35）根据已知的联轴器的扭矩查阅文献运输机械选型设计手册中联轴器规格[5]，选用联轴器，轴孔，所以。图4-3是低速轴的示意图。与轴配合毂孔长度,所以12段轴的长度,轴肩高度，所以因为要进行轴承端盖拆卸，所以。初步选取轴承，因为23段轴轴的结构的最小轴的直径大小要与轴承配合。查阅文献《机械设计课程设计》选用型轴承，型轴承[9]。轴上各段直径以及长度根据轴承的相关参数来确定，所以，，此时45段轴承处于右方，用轴肩来定位左端，轴肩高度大于0.07d,约为6mm，则，。56段轴轴肩高度,所以，所以。轴67段此时为齿轮安装段，所以。。图4-3低速轴的示意图4.4联轴器的选择和联轴器处键的校核（1）联轴器的选择根据原理已知低速轴的最小直径应与联轴器的孔径相同，查阅资料确定公式（4-36）计算可得联轴器的扭矩:（4-37）根据已知的联轴器的扭矩查阅文献《运输机械选型设计手册》P103表1-90LZ型联轴器基本参数和主要尺寸[5]，选用型弹性柱销齿式联轴器。（2）联轴器处键的选择中间键的齿轮为7级精度齿轮，所以联接时应选用圆头（A型）的普通平键。安装处直径为55mm，查阅相关材料《机械设计基础》表8-9普通平键和键槽的尺寸（尺寸参照GB/T1095-2003)：键的截面尺寸，则[11]（参照轴长）。（3）联轴器处键的强度计算参考《机械设计基础》平键连接的设计计算公式[11]（4-38）参照机械设计手册可知许用挤压应力。由挤压强度条件可得（4-39）满足强度要求。所以选用键的标记为[11]。4.5键的选择与强度校核4.5.1高速键的选择与强度校核高速键的选择高速键的齿轮为7级精度齿轮，所以联接时应选用圆头（A型）的普通平键。安装处直径为25mm，查阅相关材料《机械设计基础》表8-9普通平键和键槽的尺寸（尺寸参照GB/T1095-2003)：键的截面尺寸，则[9]。高速键的强度计算参考《机械设计基础》普通键连接的设计计算公式[5](4-40)式中：T：扭矩，Nd：直径，mmh：键的高度mml：键的工作长度mmσp[σ参照机械设计手册可知许用挤压应力。由挤压强度条件可得（4-41）满足强度要求。所以选用键的标记为[5]。4.5.2中间键的选择与强度校核（1）中间键的选择中间键的齿轮为7级精度齿轮，所以联接时应选用圆头（A型）的普通平键。查阅相关材料《机械设计基础》表8-9普通平键和键槽的尺寸（尺寸参照GB/T1095-2003)：键的截面尺寸，则[5]。（2）中间键的强度计算参考《机械设计基础》普通键连接的设计计算公式（4-42）参照机械设计手册可知许用挤压应力。由挤压强度条件可得（4-43）满足强度要求。所以选用键的标记为[5]。4.5.3低速键的选择与强度校核（1）低速键的选择中间键的齿轮为7级精度齿轮，所以联接时应选用圆头（A型）的普通平键。查阅相关材料《机械设计基础》表普通平键和键槽的尺寸（尺寸参照GB/T1095-2003)：键的截面尺寸，则[5]。（2）低速键的强度计算参考《机械设计基础》听见链接的设计计算公式（4-44）参照机械设计手册可知许用挤压应力。由挤压强度条件可得（4-45）满足强度要求。所以选用键的标记为[5]。4.6轴承的校核4.7.1高速轴轴承校核(1)计算齿轮受力齿轮分度圆直径圆周力（4-46）径向力（4-47）轴向力（4-48）对轴心产生的弯矩（4-49）图4-4高速轴受力简图(2)型轴承的校核轴承的主要性能参数查机械设计课程设计表得出派生轴向力（4-50）（4-51）轴向负载（4-52）轴承Ⅱ被“压紧”，轴承Ⅰ被“放松”（4-53）（4-54）查机械设计表得（3）当量载荷（4-55）带入寿命计算公式（4-56）式中：ε：寿命指数，球轴承取3。ft：温度系数。C：基本额定动载荷。（4-57）故型轴承满足寿命要求。4.7.2中间轴轴承校核(1)计算齿轮受力齿轮分度圆直径圆周力（4-58）（4-59）径向力（4-60）（4-61）轴向力（4-62）（4-63）图4-4中间轴受力简图(2)计算轴承的轴向载荷轴承,基本派生轴向力（4-64）（4-65）轴向负载（4-66）轴承Ⅱ被“压紧”，轴承Ⅰ被“放松”（4-67）（4-68）查机械设计表得（3）当量载荷（4-69）（4-70）带入寿命计算公式（4-71）式中：ε：寿命指数，球轴承取3。ft：温度系数。C：基本额定动载荷。（4-72）故型轴承满足寿命要求。4.7.2低速轴轴承校核(1)计算齿轮受力齿轮分度圆直径圆周力（4-73）径向力（4-74）轴向力（4-75）图4-4低速轴受力简图(2)计算轴承的轴向载荷轴承,基本派生轴向力：（4-76）（4-78）（4-79）（4-80）（4-81）（3）计算当量载荷,取载荷系数（4-82）（4-83）（4-84）（4-85）带入寿命计算公式（4-86）式中：ε：寿命指数，球轴承取3。ft：温度系数。C：基本额定动载荷。（4-87）故型轴承满足寿命要求。第五章执行机构的设计5.1设计环境此次输送情况为松散密度为1.3t/m3物料直径小的低磨琢性物料，最大不超过30mm的粮食。物料具有流动性且属于干燥物料，温度≤250℃，提升量20t/h，提升高度≤25m,装载系数为0.75，物料提升速度为0.8m/s。5.2斗式提升机的装载方式选择掏取式：如图5-1所示物料直接进入提升机内部，料斗在经过时掏取装载后再进行输送。适用于磨琢性低，直径小的干燥物料。在物料直接进入料斗的过程中阻力很小，所以物料运输速度很高，大概在0.8m/s-2.0m/s。图5-1掏取式（2）流入式：如图5-2所示物料经过进料口进入料斗，不进入提升机内部。主要适用于高磨琢性物料。这种料斗的输送速度低，一般情况下低于1.0m/s。图5-2流入式根据设计环境和装载方式特征，输送堆积密度为1.3t/m3，物料温度在250℃以下，提升量20t/h,装载系数为0.75物料提升速度为0.8m/s。本次课题设计的装载方式为掏取式。5.3斗式提升机的卸载方式选择大部分提升机会参照料斗不同运行的速度,如图5-3所示参考机械设计手册图卸载形式[5]将斗式提升机划分为三种卸料方式:即重力式、离心式和混合式。离心式卸料：物料由于主要特点是料斗的移动速度快,适合于运输一些松散物料，例如颗粒状的物料,这一部分物料大多都具备了磨琢性小的特征，而重力式则完全与离心式相反。它的料斗在工作时所运输的速度很慢,所以他们运输出来的也是一些比重大,磨琢性大特征的物料,例如石灰岩。混合式卸载可以直接根据表面意思理解，是将离心与重力结合，这种卸料方式的极点分别在传动轮圆周的外面和料斗外缘所划轨迹之中，这种卸料方式中，料斗内物料所受两种力大小差不多，在物料被卸载过程中，所卸载的物料在特性与运输条件来看，也是位于前两种之间。一般在输送的物料是干燥性不好的的、流动性差的粉状和粒状是采用混合式卸载[4]。图5-3卸载形式[5]根据设计环境和输送特征，参考相关数据，本次设计输送堆积密度为1.3t/m3，物料提升速度为0.8m/s。本次课题设计的卸料方式为离心式。5.4料斗参数规格选定和计算（1）料斗宽度的确定根据机械设计选用手册输送量的计算公式[5](5-1)

可以推导出单位长度载荷(5-2)

将相关数据带入公式（5-2）计算（5-3）式中：Q：提升机每小时提升量v：物料提升速度ρ：物料堆密度φ：填充系数，表5-1参照机械设计选用手册表填充系数[5]a：料斗间距i0：料斗容积表5-1填充系数输送物料粒度填充系数φ数据一数据二粉末状0.75-0.950.7-0.9粒度≤20mm0.7-0.9-20mm≤粒度≤50mm0.6-0.80.6-0.850mm≤粒度≤100mm0.5-0.70.5-0.7100mm≤粒度0.4-0.60.3-0.5潮湿的0.6-0.70.3-0.5根据公式5-3计算出的单位长度载荷,在表5-1中选择最靠近图中数值以此确定料斗的宽度为250，深型料斗。表5-2单位长度载荷（dm3/m)宽B/mm深料斗浅料斗带挡边的料斗链条初张力F/Nλ=2.5hλ=3hλ=2.5hλ=3hλ=h单位长度载荷i0/a（dm3/m)1603.632.428.41000-12002508.57.16516.91200-150035014.41211.89.9311500-180045023.419.519.816.551.81800-200060038.832.435.829.887.22000-2200750////13722000-2500900////2102500-3000（2）料斗容积的确定通过对比表5-3料斗尺寸及容量对比表，选择容积为3.2L的深型料斗。表5-3料斗尺寸及容量对比表宽B/mm深料斗浅料斗口A/mm深H/mm容积V/dm3口A/mm深H/mm容积V/dm31601051101.0751000.62501401503.21201602.43501802007.21652206.545022024014.021528514.160028031030.028537533.5750//////900//////料斗间距的计算已知料斗间距计算公式（5-4）根据表5-2以及公式5-4料斗尺寸及容量对比表得出，所以料斗间距为450mm。（4）链轮直径的计算（5-5）5.5机壳的选材及连接提升机的全包机壳对环境污染少，同时起到了支撑作用，所采取的零部件和材料直接影响了它的安全性和稳定性，所以它的材料选择和技术要求很严格，上、下法兰面的平行度要求符合中形位公差面的垂直度也要符合。整体来看分为上、中、下三部分。上部分包括机壳和驱动装置，在上部分装有卸料口，物料从此抛出。上部分形状见下图5-4，电动机和减速器都安装在顶部，此时上部分受力大所以钢板厚度应为3毫米。与驱动装置相接位置更要选择支撑力大的筋板，厚度为10毫米，法兰所选热轧等边角钢为63mm，侧边焊接k形坡口。图5-4机壳上部分形状主视图下部分与张紧装置一起形成底座。底座设有进料口。在底座机壳开观察孔和检查孔，用来观察物料情