汽车工业园一区外立面改造工程、汽车工业园三区外立面改造工程铝板装饰计算书

汽车工业园（一、二、三区）品质提升项目设计计算书汽车工业园一区外立面改造工程、汽车工业园三区外立面改造工程设计计算书﹒第第一部分、[强度计算信息]铝板幕墙 3一、计算依据及说明 31、工程概况说明 32、设计依据 33、基本计算公式 5二、荷载计算 71、风荷载标准值计算 72、风荷载设计值计算 103、水平地震作用计算 104、荷载组合计算 11三、水密性指标值计算 111、水密性计算 11四、单层铝板强度计算 121、面板荷载计算 122、铝板强度计算 123、加强肋强度计算 144、角码抗剪强度校核 165、铆钉抗拉强度计算 16五、硅酮耐候密封胶信息 171、密封胶宽度计算 17六、立柱计算 181、立柱荷载计算 182、立柱型材特性 213、立柱强度计算 224、立柱的刚度计算 235、立柱抗剪计算 24七、横梁计算 251、选用横梁型材的截面特性 252、横梁的强度计算 263、横梁的刚度计算 294、横梁的抗剪强度计算 30八、化学锚栓计算 311、锚栓计算信息描述 312、锚栓承受拉力计算 323、锚栓承受剪力计算 344、锚栓受拉承载力校核 355、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核 366、混凝土劈裂破坏承载力校核 397、锚栓钢材受剪破坏校核 418、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核 429、混凝土剪撬破坏承载能力计算 4510、拉剪复合受力承载力计算 4511、锚栓构造要求校核 46[强度计算信息]铝板幕墙计算依据及说明工程概况说明工程名称:汽车工业园一区外立面改造工程、汽车工业园三区外立面改造工程工程所在城市:重庆市工程建筑物所在地地面粗糙度类别:B类工程所在地区抗震设防烈度:六度工程基本风压:0.4kN/m2设计依据序号标准名称标准号1《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-20242《小单元建筑幕墙》JG/T216-20243《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能》GB/T3880.2-20244《一般工业用铝及铝合金板、带材第3部分：尺寸偏差》GB/T3880.3-20245《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分：一般要求》GB/T3880.1-20236《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-20237《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-20238《平板玻璃》GB11614-20229《工程结构通用规范》GB55001-202110《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-202111《钢结构通用规范》GB55006-202112《百页窗用铝合金带、箔材》YS/T621-202113《建筑外门窗保温性能检测方法》GB/T8484-202014《中国地震烈度表》GB/T17742-202015《铝合金门窗》GB/T8478-202016《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-202017《装配式幕墙工程技术规程》T/CECS745-202018《绿色建筑评价标准》GB/T50378-201919《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T7106-201920《建筑玻璃采光顶技术要求》JG/T231-201821《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-201822《铝合金型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-201823《铝合金建筑型材第1部分：基材》GB/T5237.1-201724《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》GB/T5237.2-201725《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》GB/T5237.3-201726《铝合金建筑型材第4部分：喷粉型材》GB/T5237.4-201727《铝合金建筑型材第5部分：喷漆型材》GB/T5237.5-201728《铝合金建筑型材第6部分：隔热型材》GB/T5237.6-201729《吊挂式玻璃幕墙用吊夹》JG/T139-201730《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-201731《钢结构设计标准》GB50017-201732《混凝土用机械锚栓》JG/T160-201733《冷弯型钢通用技术要求》GB/T6725-201734《混凝土接缝用建筑密封胶》JC/T881-201735《普通装饰用铝塑复合板》GB/T22412-201636《热轧型钢》GB/T706-201637《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-201638《民用建筑热工设计规范》GB50176-201639《紧固件机械性能螺母》GB/T3098.2-201540《建筑幕墙层间变形性能分级及检测方法》GB/T18250-201541《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-201542《公共建筑节能设计标准》GB50189-201543《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-201444《混凝土结构加固设计规范(附条文说明)》GB50367-201345《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201346《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-201347《中空玻璃》GB/T11944-201248《建筑陶瓷薄板应用技术规程》JGJ/T172-201249《建筑结构荷载规范》GB50009-201250《干挂空心陶瓷板》GB/T27972-201151《建筑用隔热铝合金型材》JG175-201152《建筑工程用索》JG/T330-201153《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-201054《建筑抗震设计标准》(2024年版)GB50011-201055《建筑制图标准》GB/T50104-201056《建筑玻璃点支承装置》JG/T138-201057《混凝土结构设计标准》(2024版)GB50010-201058《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-201059《陶瓷板》GB/T23266-200960《建筑抗震加固技术规程》JGJ/T116-200961《公共建筑节能改造技术规范》JGJ176-200962《石材用建筑密封胶》GB/T23261-200963《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-200964《建筑用安全玻璃第1部分:防火玻璃》GB15763.1-200965《建筑用金属面绝热夹芯板》GB/T23932-200966《耐候结构钢》GB/T4171-200867《半钢化玻璃》GB/T17841-200868《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》GB/T13790-200869《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-200870《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定》GB/T22476-200871《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-200872《不锈钢棒》GB/T1220-200773《建筑幕墙》GB/T21086-200774《铝合金结构设计规范》GB50429-200775《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-200776《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》GB/T20878-200777《中空玻璃用复合密封胶条》JC/T1022-200778《民用建筑能耗数据采集标准》JGJ/T154-200779《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-200580《建筑隔声评价标准》GB/T50121-200581《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-200582《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-200383《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;汽车工业园（一、二、三区）品质提升项目按B类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件风荷载计算公式:EQw\s\do3(k)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(sl)×μ\s\do3(z)×w\s\do3(0)其中:EQw\s\do3(k)作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)EQβ\s\do3(gz)瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:EQβ\s\do3(gz)=1+2gI\s\do3(10)(\f(z,10))(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数A类场地:EQI\s\do3(10)=0.12,α=0.12B类场地:EQI\s\do3(10)=0.14,α=0.15C类场地:EQI\s\do3(10)=0.23,α=0.22D类场地:EQI\s\do3(10)=0.39,α=0.30EQμ\s\do3(z)风压高度变化系数根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:EQμ\s\do3(z)=1.284×\b(\f(Z,10))0.24B类场地:EQμ\s\do3(z)=1.000×\b(\f(Z,10))0.30C类场地:EQμ\s\do3(z)=0.544×\b(\f(Z,10))0.44D类场地:EQμ\s\do3(z)=0.262×\b(\f(Z,10))0.60本工程属于B类地区EQμ\s\do3(sl)风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定EQw\s\do3(0)基本风压,按全国基本风压图,重庆市地区取为0.4kN/m2EQK\s\do3(1):地形修正系数EQK\s\do3(2):风向影响系数(3).地震作用计算:EQq\s\do3(EAk)=β\s\do3(E)×F\s\do3(a)×α\s\do3(maxii)×G\s\do3(Ak)其中:EQq\s\do3(EAk)水平地震作用标准值EQβ\s\do3(E)动力放大系数,按5.0取定EQF\s\do3(a)场地地震动峰值加速度调整系数EQα\s\do3(maxii)水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g):EQα\s\do3(maxii)=0.047度(0.1g):EQα\s\do3(maxii)=0.087度(0.15g):EQα\s\do3(maxii)=0.128度(0.2g):EQα\s\do3(maxii)=0.168度(0.3g):EQα\s\do3(maxii)=0.249度(0.4g):EQα\s\do3(maxii)=0.32重庆市地区设防烈度为六度,根据本地区的情况,故取EQα\s\do3(max)=1×0.04=0.04EQG\s\do3(Ak)幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：EQγ\s\do3(G)S\s\do3(G)+γ\s\do3(w)ψ\s\do3(w)S\s\do3(w)+γ\s\do3(E)ψ\s\do3(E)S\s\do3(E)+γ\s\do3(T)ψ\s\do3(T)S\s\do3(T)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5荷载计算风荷载标准值计算EQW\s\do3(k):作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z:计算高度25mEQμ\s\do3(z):25m高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2012条文说明8.2.1)EQμ\s\do3(z)=1×(\f(z,10))0.3=1.316382EQI\s\do3(10):10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。(GB50009-2012条文说明8.4.6)EQβ\s\do3(gz):阵风系数;EQβ\s\do3(gz)=1+2×g×I\s\do3(10)×(\f(z,10))(-α)EQ=1+2×2.5×0.14×(\f(25,10))(-0.15)=1.610108按照《工程结构通用规范》要求不小于EQ1+\f(0.7,\r(μ\s\do3(z)))=1.610108,符合要求。EQμ\s\do3(sp1):局部正风压体型系数EQμ\s\do3(sn1):局部负风压体型系数,通过计算确定EQμ\s\do3(sz):建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3)取1EQμ\s\do3(sf):建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3)取-1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2EQA\s\do3(v):立柱构件从属面积取6.84m2EQA\s\do3(h):横梁构件从属面积取1.8m2EQμ\s\do3(sa):维护构件面板的局部体型系数EQμ\s\do3(s1z)=μ\s\do3(sz)+0.2=1.2EQμ\s\do3(s1f)=μ\s\do3(sf)-0.2=-1.2维护构件从属面积大于或等于25m2的体型系数计算EQμ\s\do3(s25z)=μ\s\do3(sz)×0.8+0.2=1(GB50009-20128.3.4)EQμ\s\do3(s25f)=μ\s\do3(sf)×0.8-0.2=-1(GB50009-20128.3.4)对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有EQμ\s\do3(saz)=1.2EQμ\s\do3(saf)=-1.2同样，取立柱面积对数线性插值计算得到EQμ\s\do3(savz)=μ\s\do3(sz)+(μ\s\do3(sz)×0.8-μ\s\do3(sz))×\f(log(A\s\do3(v)),1.4)+0.2EQ=1+(0.8-1)×\f(0.835056,1.4)+0.2=1.080706EQμ\s\do3(savf)=μ\s\do3(sf)+(μ\s\do3(sf)×0.8-μ\s\do3(sf))×\f(log(A\s\do3(v)),1.4)-0.2EQ=-1+((-0.8)-(-1))×\f(0.835056,1.4)-0.2=-1.080706同样，取横梁面积对数线性插值计算得到EQμ\s\do3(sahz)=μ\s\do3(sz)+(μ\s\do3(sz)×0.8-μ\s\do3(sz))×\f(log(A\s\do3(h)),1.4)+0.2EQ=1+(0.8-1)×\f(0.255273,1.4)+0.2=1.163532EQμ\s\do3(sahf)=μ\s\do3(sf)+(μ\s\do3(sf)×0.8-μ\s\do3(sf))×\f(log(A\s\do3(h)),1.4)-0.2EQ=-1+((-0.8)-(-1))×\f(0.255273,1.4)-0.2=-1.163532按照以上计算得到对于面板有:EQμ\s\do3(sp1)=1.2EQμ\s\do3(sn1)=-1.2对于立柱有:EQμ\s\do3(svp1)=1.080706EQμ\s\do3(svn1)=-1.080706对于横梁有:EQμ\s\do3(shp1)=1.163532EQμ\s\do3(shn1)=-1.163532EQK\s\do3(1):地形修正系数,取1EQK\s\do3(2):风向影响系数,取1面板正风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kp)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(sp1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=1.610108×1×1×1.2×1.316382×0.4=1.017369kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kn)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(sn1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=1.610108×1×1×(-1.2)×1.316382×0.4=-1.017369kN/m2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kvp)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(svp1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=1.610108×1×1×1.080706×1.316382×0.4=0.916231kN/m2EQW\s\do3(kvp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(kvp)=1kN/m2立柱负风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kvn)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(svn1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=-0.916231kN/m2EQW\s\do3(kvn)>-1kN/m2,取EQW\s\do3(kvn)=-1kN/m2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(khp)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(shp1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=0.986451kN/m2EQW\s\do3(khp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(khp)=1kN/m2横梁负风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(khn)=β\s\do3(gz)×K\s\do3(1)×K\s\do3(2)×μ\s\do3(shn1)×μ\s\do3(z)×W\s\do3(0)=-0.986451kN/m2EQW\s\do3(khn)>-1kN/m2,取EQW\s\do3(khn)=-1kN/m2当前幕墙抗风压等级为1级风荷载设计值计算W:风荷载设计值:kN/m2EQγ\s\do3(w):风荷载作用效应的分项系数：1.5面板风荷载作用计算EQW\s\do3(p)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(kp)=1.5×1.017369=1.526053kN/m2EQW\s\do3(n)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(kn)=1.5×(-1.017369)=-1.526053kN/m2立柱风荷载作用计算EQW\s\do3(vp)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(kvp)=1.5×1=1.5kN/m2EQW\s\do3(vn)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(kvn)=1.5×(-1)=-1.5kN/m2横梁风荷载作用计算EQW\s\do3(hp)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(khp)=1.5×1=1.5kN/m2EQW\s\do3(hn)=γ\s\do3(w)×W\s\do3(khn)=1.5×(-1)=-1.5kN/m2水平地震作用计算EQG\s\do3(Ak):面板平米重量取0.3kN/m2EQα\s\do3(maxii):场地水平地震影响系数最大值:0.04EQF\s\do3(a):场地地震动峰值加速度调整系数，取1EQα\s\do3(max)=EQF\s\do3(a)×EQα\s\do3(maxii)=1×0.04=0.04EQq\s\do3(Ek):分布水平地震作用标准值(kN/m2)EQq\s\do3(Ek)=β\s\do3(E)×α\s\do3(max)×G\s\do3(Ak)=5×0.04×0.3=0.06kN/m2EQγ\s\do3(E):地震作用分项系数:1.4EQq\s\do3(EA):分布水平地震作用设计值(kN/m2)EQq\s\do3(EA)=γ\s\do3(E)×q\s\do3(Ek)=1.4×0.06=0.084kN/m2荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震作用组合:EQS\s\do3(zkp)=W\s\do3(kp)=1.017369kN/m2EQS\s\do3(zp)=W\s\do3(kp)×γ\s\do3(w)+q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)×ψ\s\do3(E)=1.017369×1.5+0.06×1.4×0.5=1.568053kN/m2考虑负风压、地震作用组合:EQS\s\do3(zkn)=W\s\do3(kn)=-1.017369kN/m2EQS\s\do3(zn)=W\s\do3(kn)×γ\s\do3(w)-q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)×ψ\s\do3(E)=-1.017369×1.5-0.06×1.4×0.5=-1.568053kN/m2考虑地震作用为第一荷载的情况组合如下：EQS\s\do3(zEp)=q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)+ψ\s\do3(Ew)W\s\do3(kp)×γ\s\do3(w)=0.06×1.4+1.017369×1.5×0.2=0.389211kN/m2EQS\s\do3(zEn)=-q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)+ψ\s\do3(Ew)W\s\do3(kn)×γ\s\do3(w)=-0.06×1.4+(-1.017369×1.5×0.2)=-0.389211kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.017369kN/m2面板荷载组合设计值为1.568053kN/m2立柱承受风荷载标准值为1kN/m2横梁承受风荷载标准值为1kN/m2水密性指标值计算水密性计算根据《建筑幕墙》GB/T21086--20075.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定,对于ⅢA和ⅣA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：EQP=1000×μ\s\do3(z)×μ\s\do3(c)×ω\s\do3(0)GB/T21086--20075.1.2.1z:计算高度25mEQμ\s\do3(z):25m高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2012条文说明8.2.1)EQμ\s\do3(z)=1×(\f(z,10))0.3=1.316382EQμ\s\do3(c):风力系数，可取1.2EQω\s\do3(0):重庆市地区基本风压，取0.4kN/m2，重庆市地区所属气候区域为ⅢB类气候所以有：EQP=1000×μ\s\do3(z)×μ\s\do3(c)×ω\s\do3(0)=1000×1.316382×1.2×0.4=631.863458Pa由于该地区所属气候区域为ⅢB类气候，根据GB/T21086--20075.1.2.1(b)规定，实际水密性能按照上式的75%进行设计，即P×0.75=473.897594Pa单层铝板强度计算面板荷载计算B:该处铝板幕墙分格宽:1.8mH:该处铝板幕墙分格高:1.2mA:该处铝板面积:A=B×H=1.8×1.2=2.16m2水平荷载设计值：EQS\s\do3(z)=1.568053kN/m2水平荷载标准值：EQS\s\do3(zk)=1.017369kN/m2铝板强度计算选定面板材料为:铝-3003-H22强度校核依据：σ=EQ\f(M,W)=EQ\f(6×m×q×L2×η,t2)≤EQf\s\do3(a)=66.1N/mm2挠度校核依据:EQ\f(U,L)≤EQ\f(1,100)加强肋计算结构见图以及板块编号图数据表格使用的各项相关参数以及意义E:弹性模量:70000N/mm2v:泊松比:0.3t:铝板厚度:3mmD:板弯曲刚度:D=EQ\f(E×t3,12×(1-v2))=EQ\f(70000×33,12×(1-0.32))=173076.923077EQS\s\do3(z):组合荷载设计值:1.568053kN/m2EQS\s\do3(zk):组合荷载标准值1.017369kN/m2挠度计算公式:U=EQ\f(f×S\s\do3(zk)×a4×η,D)a:铝板分格短边边长b:铝板分格长边边长θ:参数EQ\f(S\s\do3(zk)×a4,E×t4)η:折减系数按θ查表得到m:弯矩系数,按短边与长边的边长比查表得到f:挠度系数,按短边与长边的边长查表得到U:铝板挠度EQ\f(U,a):挠度与短边比值面板强度校核表格编号类型a(mm)b(mm)θηmσ(N/mm2)fU(mm)U/a1B400.01200.04.5931.0000.121220.2720.005040.7580.001902C500.01200.011.2140.9440.084320.7960.002610.9050.001813C500.01200.011.2140.9440.084320.7960.002610.9050.001814B400.01200.04.5931.0000.121220.2720.005040.7580.00190说明：强度/挠度验算不合格的数据以红色标明强度满足要求挠度满足要求加强肋强度计算(1)加强肋在组合荷载作用下的内力图示:加强肋内力数据列表如下:编号列表条目123456789101偏移(m)0.0000.1200.2400.4200.5400.6600.7800.9601.0801.2001弯矩(kN.m)0.0000.0430.0760.1080.1170.1170.1080.0760.0430.0001剪力(kN)0.3960.3160.2370.1190.040-0.040-0.119-0.237-0.316-0.3961挠度(mm)0.000-0.846-1.600-2.407-2.661-2.661-2.407-1.600-0.8460.0002偏移(m)0.0000.1200.2400.4200.5400.6600.7800.9601.0801.2002弯矩(kN.m)0.0000.0470.0830.1180.1290.1290.1180.0830.0470.0002剪力(kN)0.4340.3470.2600.1300.043-0.043-0.130-0.260-0.347-0.4342挠度(mm)0.000-0.927-1.755-2.640-2.919-2.919-2.640-1.755-0.9270.0003偏移(m)0.0000.1200.2400.4200.5400.6600.7800.9601.0801.2003弯矩(kN.m)0.0000.0430.0760.1080.1170.1170.1080.0760.0430.0003剪力(kN)0.3960.3160.2370.1190.040-0.040-0.119-0.237-0.316-0.3963挠度(mm)0.000-0.846-1.600-2.407-2.661-2.661-2.407-1.600-0.8460.000(2)加强肋截面图Ex:加强肋型材弹性模量70000N/mm2X轴惯性矩:Ix=6.12454cm4Y轴惯性矩:Iy=15.4016cm4X轴下部抵抗矩:Wx1=2.30554cm3型材截面面积矩:Ss=2.11702cm3型材计算校核处壁厚:t=3mm(3)加强肋强度校核:强度校核依据:M/γ/w≤ｆa剪力校核依据:τmax≤[τ]=55N/mm2挠度校核依据:U≤L/300加强肋强度校核表格编号长度(m)弯矩(kN.m)剪力(kN)挠度(mm)最大值位置(m)σ(N/mm2)最大值位置(m)τ(N/mm2)最大值位置(m)D/Len11.2000.1190.60051.4630.3960.0004.5572.6930.6000.0022421.2000.1300.60056.4510.4340.0004.9992.9540.6000.0024631.2000.1190.60051.4630.3960.0004.5572.6930.6000.00224说明：强度验算不合格的数据以红色标明加强肋强度满足要求加强肋挠度满足要求角码抗剪强度校核B:计算单元总宽为1.8mH:计算单元总高为1.2mEQB\s\do3(num):横向角码数2EQH\s\do3(num):纵向角码数2EQt\s\do3(jm):角码型材壁厚3mmEQL\s\do3(jm):角码长度50mmEQS\s\do3(z):幕墙面板所受组合荷载为1.568053kN/m2P:每个角码承受的剪切力(kN)P=EQ\f(S\s\do3(z)×H×B,2×(B\s\do3(num)+H\s\do3(num)))=EQ\f(1.568053×1.2×1.8,2×(2+2))=0.423374kNτ:角码抗剪设计应力(N/mm2)τ=EQ\f(1.5×P,t\s\do3(jm)×L\s\do3(jm))=EQ\f(1.5×1000×0.423374,3×50)=4.233743N/mm2τ=4.233743N/mm2≤55N/mm2角码剪切强度满足要求铆钉抗拉强度计算P:每个角码承受的拉力0.423374kNEQM\s\do3(num):每个角码上的拉铆钉数3个EQD\s\do3(md):铆钉直径5mm,型号:铝合金铆钉-10EQN\s\do3(md):可承受拉力为141.124773NEQN\s\do3(md)=141.124773N≤1185N铆钉抗拉强度满足要求硅酮耐候密封胶信息密封胶宽度计算本计算根据《装配式幕墙工程技术规范》T/CECS745-20208.3节编写1)硅酮耐侯密封胶的热膨胀位移量按下式计算EQu\s\do3(t)=a×△Ｔ×L(T/CECS745-20208.3.1)EQu\s\do3(t):受温度变化影响幕墙面板平面位移膨胀量(mm)a:面板材料热膨胀系数△Ｔ:建筑所处环境冬夏最大温差80℃L:面板长度EQu\s\do3(t)=a×△Ｔ×LEQ=2.35×10(-5)×80×1.8×1000=3.384mm2)风荷载和地震作用下的层间位移按下式计算EQu\s\do3(s)=H×θ(T/CECS745-20208.3.2)H:幕墙面板高:1.2mθ:幕墙层间变位设计变位角1/800EQu\s\do3(s)=H×θEQ=1.2×1000×1/800=1.5mm3)伸缩接缝宽度计算EQc\s\do3(n)=\f(u\s\do3(t)+u\s\do3(s),δ)+k(T/CECS745-20208.3.3附录)δ:密封胶的位移能力k:施工误差EQc\s\do3(n)=\f(u\s\do3(t)+u\s\do3(s),δ)+kEQ=\f(3.384+1.5,0.41)+3=14.912195mm4)受剪变形接缝宽度计算EQa\s\do3(v)=\f(u\s\do3(t)+u\s\do3(s),[δ(2+δ)](1/2))+kEQ=\f(3.384+1.5,[0.41×(2+0.41)](1/2))+3=7.913322mm5)当前选择的胶缝宽度为EQc\s\do3(s)=15mm由于EQc\s\do3(n)=14.912195≤EQc\s\do3(s)EQa\s\do3(v)=7.913322≤EQc\s\do3(s)所以硅酮密封胶宽度满足要求立柱计算立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)EQq\s\do3(w):风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)EQr\s\do3(w):风荷载作用效应的分项系数：1.5EQW\s\do3(k):风荷载标准值:1kN/m2EQB\s\do3(l):幕墙左分格宽:1.2mEQB\s\do3(r):幕墙右分格宽:1.2mEQq\s\do3(wk)=W\s\do3(k)×\f(B\s\do3(l)+B\s\do3(r),2)EQ=1×\f(1.2+1.2,2)=1.2kN/mEQq\s\do3(w)=1.5×q\s\do3(wk)=1.5×1.2=1.8kN/m(2)分布水平地震作用设计值EQG\s\do3(Akl):立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(Akr):立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.4kN/m2EQq\s\do3(EAkl)=5×α\s\do3(max)×G\s\do3(Akl)(JGJ102-20035.3.4)=5×0.04×0.4=0.08kN/m2EQq\s\do3(EAkl)=5×α\s\do3(max)×G\s\do3(Akr)(JGJ102-20035.3.4)=5×0.04×0.4=0.08kN/m2EQq\s\do3(ek)=\f(q\s\do3(Ekl)×B\s\do3(l)+q\s\do3(Ekr)×B\s\do3(r),2)EQ=\f(0.08×1.2+0.08×1.2,2)=0.096kN/mEQq\s\do3(e)=1.4×q\s\do3(ek)=1.4×0.096=0.1344kN/m(3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:EQq\s\do3(k)=q\s\do3(wk)=1.2kN/m立柱所受组合荷载设计值为:EQq=q\s\do3(w)+ψ\s\do3(E)×q\s\do3(e)=1.8+0.5×0.1344=1.8672kN/m立柱计算简图如下:(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.6631.3251.9872.6503.3133.9754.6385.300弯矩(kN.m)0.0002.1063.3923.8593.5072.3350.343-2.468-6.099偏移(m)5.3005.3505.4005.4505.5005.5505.6005.6505.700弯矩(kN.m)-6.099-5.320-4.546-3.777-3.012-2.252-1.497-0.7460.000最大弯矩发生在5.3m处M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)M=6.098742kN·m立柱在荷载作用下的轴力图如下:立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN.m)n0-3.797n114.8733.557n2-21.719立柱型材特性选定立柱材料类别:钢-Q235选用立柱型材名称:FT120X60X5型材强度设计值:215N/mm2型材弹性模量:E=206000N/mm2X轴惯性矩:EQI\s\do3(x)=286.975cm4Y轴惯性矩:EQI\s\do3(y)=95.9944cm4X轴上部抵抗矩:EQW\s\do3(x1)=47.8291cm3X轴下部抵抗矩:EQW\s\do3(x2)=47.8291cm3Y轴左部抵抗矩:EQW\s\do3(y1)=31.9981cm3Y轴右部抵抗矩:EQW\s\do3(y2)=31.9981cm3型材截面积:A=16.3562cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=5mm型材截面面积矩:EQS\s\do3(s)=30.4738cm3塑性发展系数:γ=1.05立柱强度计算校核依据:EQ\f(N,A)+EQ\f(M,γ×w)≤ｆaBl:幕墙左分格宽:1.2mBr:幕墙右分格宽:1.2mHv:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重:0.4kN/m2GAKr:幕墙右分格自重:0.4kN/m2幕墙自重线荷载:Gk=EQ\f(GAkl×Bl+GAkr×Br,2)=EQ\f(0.4×1.2+0.4×1.2,2)=0.48kN/mrG:结构自重分项系数:1.3G:幕墙自重线荷载设计值0.624kN/mf:立柱计算强度(N/mm2)A:立柱型材截面积:16.3562cm2Nl:当前杆件最大轴拉力(kN)Ny:当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz:立柱截面抵抗矩(cm3)γ:塑性发展系数:1.05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号NlNyMmaxWzAfzb03.3070.0006.09947.829116.3562123.461b13.5570.0006.09947.829116.3562123.461通过上面计算可知,立柱杆件b0的应力最大,为123.461145N/mm2≤ｆa=215N/mm2,所以立柱承载力满足要求立柱的刚度计算校核依据:EQD\s\do3(fmax)≤\f(L,250)EQD\s\do3(fmax):立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下:立柱挠度分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.6631.3251.9872.6503.3133.9754.6385.300挠度(mm)0.0004.2787.5849.3049.2157.4854.6741.7320.000偏移(m)5.3005.3505.4005.4505.5005.5505.6005.6505.700挠度(mm)0.000-0.036-0.058-0.067-0.066-0.056-0.041-0.0210.000最大挠度发生在2.2525m处,最大挠度为9.484972mmEQD\s\do3(fmax)=\f(Hvmax,250)×1000EQ=\f(5.3,250)×1000=21.2mm立柱最大挠度Umax为:9.484972mm≤21.2mm挠度满足要求立柱抗剪计算校核依据:EQτ\s\do3(max)≤[τ]=125N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.6631.3251.9872.6503.3133.9754.6385.300剪力(kN)-3.797-2.560-1.323-0.0861.1512.3883.6254.8626.099偏移(m)5.3005.3505.4005.4505.5005.5505.6005.6505.700剪力(kN)-15.620-15.527-15.434-15.340-15.247-15.153-15.060-14.967-14.873最大剪力发生在5.3m处τ:立梃剪应力:Q:立梃最大剪力:15.620295kNEQS\s\do3(s):立柱型材截面面积矩:30.4738cm3EQI\s\do3(x):立柱型材截面惯性矩:286.975cm4t:立柱抗剪壁厚:5mmEQτ=\f(Q×S\s\do3(s)×100,I\s\do3(x)×t)EQ=\f(15.620295×30.4738×100,286.975×5)=33.174301N/mm233.174301N/mm2≤125N/mm2立柱抗剪强度可以满足横梁计算选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别:钢-Q235选用横梁型材名称:L50X5型材强度设计值:215N/mm2型材弹性模量:E=206000N/mm2X轴惯性矩:EQI\s\do3(x)=11.2129cm4Y轴惯性矩:EQI\s\do3(y)=11.2129cm4X轴上部抵抗矩:EQW\s\do3(x1)=3.13215cm3X轴下部抵抗矩:EQW\s\do3(x2)=7.896cm3Y轴左部抵抗矩:EQW\s\do3(y1)=7.896cm3Y轴右部抵抗矩:EQW\s\do3(y2)=3.13215cm3型材截面积:A=4.80299cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=5mm型材截面绕X轴面积矩:EQS\s\do3(s)=3.18286cm3型材截面绕Y轴面积矩:EQS\s\do3(sy)=3.18286cm3塑性发展系数:γ=1.05横梁的强度计算校核依据:EQ\f(M\s\do3(x),γ×W\s\do3(x))+EQ\f(M\s\do3(y),γ×W\s\do3(y))≤EQf\s\do3(a)=215(JGJ102-20036.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)EQH\s\do3(h):幕墙分格高:1.5mEQB\s\do3(h):幕墙分格宽:1.2mEQG\s\do3(Akhu):横梁上部面板自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(Akhd):横梁下部面板自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(hk):横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):EQG\s\do3(hk)=0.4×EQH\s\do3(h)=0.4×1.5=0.6kN/mEQG\s\do3(h):横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)EQG\s\do3(h)=EQγ\s\do3(G)×EQG\s\do3(hk)=1.3×0.6=0.78kN/m横梁端部承受重力荷载为EQG\s\do3(rh)=EQ\f(1,2)×EQG\s\do3(h)×EQB\s\do3(h)=EQ\f(1,2)×0.78×1.2=0.468kNEQM\s\do3(hg):横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)EQM\s\do3(hg)=EQ\f(1,8)×EQG\s\do3(h)×EQB\s\do3(h)2=EQ\f(1,8)×0.78×1.22=0.1404kN·m(2)横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用EQw\s\do3(k)=1kN/m2EQq\s\do3(EAk):横梁平面外地震荷载:EQβ\s\do3(E):动力放大系数:5EQα\s\do3(max):地震影响系数最大值:0.04EQq\s\do3(EAku)=EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×0.4(JGJ102-20035.3.4)=5×0.04×0.4=0.08kN/m2EQq\s\do3(EAkd)=EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×0.4(JGJ102-20035.3.4)=5×0.04×0.4=0.08kN/m2荷载组合:横梁承受面荷载组合标准值:EQq\s\do3(Ak)=EQw\s\do3(k)=1kN/m2横梁承受面荷载组合设计值:EQq\s\do3(Au)=EQγ\s\do3(w)×EQw\s\do3(k)+0.5×EQγ\s\do3(E)×EQq\s\do3(EAku)=1.5×1+0.5×1.4×0.08=1.556kN/m2EQq\s\do3(Ad)=EQγ\s\do3(w)×EQw\s\do3(k)+0.5×EQγ\s\do3(E)×EQq\s\do3(EAkd)=1.5×1+0.5×1.4×0.08=1.556kN/m2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN·m)横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)分横梁上下部分别计算EQH\s\do3(hu):横梁上部面板高度1.5mEQH\s\do3(hd):横梁下部面板高度1.5mEQq\s\do3(u)=EQq\s\do3(Au)×EQ\f(B\s\do3(h),2)=1.556×EQ\f(1.2,2)=0.9336kN/mEQq\s\do3(d)=EQq\s\do3(Ad)×EQ\f(B\s\do3(h),2)=1.556×EQ\f(1.2,2)=0.9336kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:EQq\s\do3(uk)=EQq\s\do3(Ak)×EQ\f(B\s\do3(h),2)=1×EQ\f(1.2,2)=0.6kN/mEQq\s\do3(dk)=EQq\s\do3(Ak)×EQ\f(B\s\do3(h),2)=1×EQ\f(1.2,2)=0.6kN/mEQM\s\do3(h):横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN·m)EQM\s\do3(hu)=EQ\f(1,12)×EQq\s\do3(u)×EQB\s\do3(h)2=EQ\f(1,12)×0.9336×1.22=0.112032kN·mEQM\s\do3(hd)=EQ\f(1,12)×EQq\s\do3(d)×EQB\s\do3(h)2=EQ\f(1,12)×0.9336×1.22=0.112032kN·mEQM\s\do3(h)=EQM\s\do3(hu)+EQM\s\do3(hd)=0.112032+0.112032=0.224064kN.m(4)横梁强度:σ:横梁计算强度(N/mm2):EQW\s\do3(x2):X轴抵抗矩:3.13215cm3EQW\s\do3(y2):y轴抵抗矩:3.13215cm3γ:塑性发展系数:1.05σ=EQ\b(\f(M\s\do3(hg),γ×W\s\do3(x2))+\f(M\s\do3(h),γ×W\s\do3(y2)))×103=EQ\b(\f(0.1404,1.05×3.13215)+\f(0.224064,1.05×3.13215))×103=110.821184N/mm2110.821184N/mm2≤EQf\s\do3(a)=215N/mm2横梁正应力强度满足要求横梁的刚度计算校核依据:EQU\s\do3(max)≤\f(L,250),且满足重力作用下EQU\s\do3(gmax)≤\f(L,500),EQU\s\do3(gmax)≤3mm横梁承受分布线荷载作用时的最大荷载集度：EQq\s\do3(ku):横梁上部面板所受组合荷载标准值为0.6kN/mEQq\s\do3(kd):横梁下部面板所受组合荷载标准值为0.6kN/mEQU\s\do3(hu):横梁上部水平方向由组合荷载产生的弯曲:EQU\s\do3(hu)=\f(q\s\do3(ku)×B\s\do3(h)4,120×E×I\s\do3(y))EQ=\f(0.6×1.24,120×206000×11.2129)×108=0.448859mmEQU\s\do3(hd):横梁下部水平方向由组合荷载产生的弯曲:EQU\s\do3(hd)=\f(q\s\do3(kd)×B\s\do3(h)4,120×E×I\s\do3(y))EQ=\f(0.6×1.24,120×206000×11.2129)×108=0.448859mmEQU\s\do3(hg):自重作用产生的弯曲:EQU\s\do3(hg)=\f(5×G\s\do3(hk)×B\s\do3(h)4×108,384×E×I\s\do3(x))EQ=\f(5×0.6×1.24×108,384×206000×11.2129)=0.701342mm≤3mm综合产生的弯曲为:U=EQU\s\do3(hu)+EQU\s\do3(hd)=0.448859+0.448859=0.897718mmEQD\s\do3(u)=\f(U,B\s\do3(h)×1000)EQ=\f(0.897718,1.2×1000)=0.000748≤1/250EQD\s\do3(g)=\f(U\s\do3(hg),B\s\do3(h)×1000)EQ=\f(0.701342,1.2×1000)=0.000584≤1/500挠度满足要求横梁的抗剪强度计算校核依据:EQτ\s\do3(max)≤125N/mm2(1)Q:组合荷载作用下横梁剪力设计值(kN)EQq\s\do3(u):横梁上部组合荷载线荷载最大值:0.9336kN/mEQq\s\do3(d):横梁下部组合荷载线荷载最大值:0.9336kN/mEQB\s\do3(h):幕墙分格宽:1.2m需要分别计算横梁上下部分面板的组合荷载所产生的剪力设计值横梁上部组合荷载线分布呈三角形分布横梁下部组合荷载线分布呈三角形分布EQQ\s\do3(u)=EQq\s\do3(u)×EQ\f(B\s\do3(h),4)=0.9336×EQ\f(1.2,4)=0.28008kNEQQ\s\do3(d)=EQq\s\do3(d)×EQ\f(B\s\do3(h),4)=0.9336×EQ\f(1.2,4)=0.28008kN(2)Q:横梁所受剪力:Q=EQQ\s\do3(u)+EQQ\s\do3(d)=0.28008+0.28008=0.56016kN(3)τ:横梁剪应力EQS\s\do3(sy):横梁型材截面面积矩:3.18286cm3EQI\s\do3(y):横梁型材截面惯性矩:11.2129cm4t:横梁抗剪壁厚:5mmEQτ\s\do3(h)=EQ\f(Q×S\s\do3(sy)×100,I\s\do3(y)×t)(JGJ102-20036.2.5-2)=EQ\f(0.56016×3.18286×100,11.2129×5)=3.180107N/mm2EQτ\s\do3(v)=EQ\f(G\s\do3(rh)×S\s\do3(s)×100,I\s\do3(z)×t)(JGJ102-20036.2.5-2)=2.656901N/mm2τ=EQ(\r(τ\s\do3(h)2+τ\s\do3(v)2))=4.143936N/mm24.143936N/mm2≤125N/mm2横梁抗剪强度满足要求化学锚栓计算锚栓计算信息描述当前埋件采用结构右侧侧埋方式。按照如下规则建立埋件坐标系：多排锚栓的中心点为坐标原点，垂直于埋板方向向外为X轴，较大剪力方向向上为Y轴，通过右手法则确定Z轴。结构传递过来的各项力的作用点(螺孔中心)坐标为:EQe\s\do3(1)=700mm,EQe\s\do3(2)=0mm,EQe\s\do3(3)=0mm,该数据也就是作用偏心距离。EQV\s\do3(y):竖向剪力设计值，为-3556.8NEQV\s\do3(z):水平方向剪力设计值，为0NN:垂直于埋板的拉压力设计值(拉为正，压为负)，为-11076.041038NEQM\s\do3(xy):幕墙结构传递过来的弯矩0N.mmEQM\s\do3(zx):幕墙结构传递过来的水平弯矩0N.mmEQM\s\do3(yz):幕墙结构传递过来的扭矩0N.mm考虑作用偏心的实际弯矩为:EQM\s\do3(z):弯矩设计值(N·mm)EQM\s\do3(z)=M\s\do3(xy)+N×e\s\do3(2)+V\s\do3(y)×e\s\do3(1)EQ=0+-11076.041038×0+-3556.8×700=-2489760N·mm取绝对值为2489760N·mmEQM\s\do3(y):水平弯矩设计值(N·mm)EQM\s\do3(y)=M\s\do3(zx)+N×e\s\do3(3)+V\s\do3(z)×e\s\do3(1)EQ=0+-11076.041038×0+0×700=0N·mmEQM\s\do3(x):扭矩设计值(N·mm)EQM\s\do3(x)=M\s\do3(yz)+V\s\do3(y)×e\s\do3(3)+V\s\do3(z)×e\s\do3(2)EQ=0+-3556.8×0+0×0=0N·mmT:扭矩设计值(N.mm):0N.mm当前计算锚栓类型:慧鱼-化学锚栓FHB-A10*60/10锚栓材料类型:不锈钢锚栓-A2-70锚栓直径:12mm锚栓底板孔径:13mm锚栓处混凝土开孔直径:14mm锚栓有效锚固深度:120mm锚栓底部混凝土级别:混凝土-C25底部混凝土为开裂混凝土底部混凝土基材厚度:400mm混凝土开裂及边缘配筋情况:不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土锚栓锚固区混凝土配筋描述:其它情况锚栓承受拉力计算锚栓布置示意图如下:d:锚栓直径12mmdf:锚栓底板孔径13mm在拉力和弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式。首先假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为[150,125]，各锚栓到锚栓形心点的Y向距离平方之和为∑y2=22500y坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y坐标为200，该点到形心点的y向距离为y1=200-125=75mmy坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y坐标为50，该点到形心点的y向距离为y2=50-125=-75mm所以锚栓群的最大和最小受力为：EQN\s\do3(min)=EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y2,∑y2)=EQ\f(-11076.041038,4)+EQ\f(2489760×(-75),22500)=-11068.210259NEQN\s\do3(max)=EQ\f(N,n)+EQ\f(M×y1,∑y2)=EQ\f(-11076.041038,4)+EQ\f(2489760×(75),22500)=5530.189741N由于EQN\s\do3(min)<0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最底排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到底排锚栓的Y向距离平方之和为∑yd2=45000最高锚栓点到底排锚栓点的y向距离为yd=200-50=150mme:拉力作用点到锚栓群转动中心的距离为75mm锚栓所受最大拉力为EQN\s\do3(max)=EQ\f((M+N×e)×yd,∑yd2)=EQ\f((2489760+-11076.041038×75)×150,45000)=5530.189741N在拉力和各弯矩共同作用下，各锚栓承受的拉力如下表:编号XYN(G)N(Mv)N(Mv)×CyN(Mh)N(Mh)×CxN(∑)15050000--0225050000--03502008299.25530.191106037.9--5530.1942502008299.25530.191106037.9--5530.19∑(N×Coord)/∑N=(150,200),受拉锚栓形心(150,200)偏心距eNx=0偏心距eNy=0,重力产生的拉力8299.2N所有锚栓承受的拉力总和为11060.379481N锚栓承受剪力计算锚栓承受剪力按照破坏模式计算如下1)锚栓钢材破坏或混凝土剪撬破坏时单独考虑竖向剪力作用,EQV\s\do3(y):3556.8NEQV\s\do3(x):0NEQn\s\do3(y):参与竖向剪力V受剪的锚栓数目为4个EQn\s\do3(x):参与水平剪力V受剪的锚栓数目为4个EQV\s(V,Sy)=EQ\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))(JGJ145-20135.3.3-2)=EQ\f(3556.8,4)=889.2NEQV\s(V,Sx)=EQ\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))(JGJ145-20135.3.3-1)=EQ\f(0,4)=0N所以锚栓群在剪力作用下,锚栓的最大剪力设计值为EQV\s\do3(Smax)=EQV\s(V,S)=889.2N故EQV\s(h,sd)=EQV\s\do3(Smax)=889.2N群锚总剪力设计值为EQV\s(g,sdx)=0N,EQV\s(g,sdy)=3556.8N,EQV\s(g,sd)=3556.8N2)混凝土边缘破坏时根据边距分析可知,竖向剪力垂直于基材边缘,水平剪力平行于基材边缘按照规范要求,垂直于基材边缘时,按照部分承受剪力设计,否则按照全部承受剪力设定(JGJ145-20135.3.1.2)EQn\s\do3(y):参与竖向剪力V受剪的锚栓数目为2个EQn\s\do3(x):参与水平剪