养老院项目-结构抗震专篇

养老院新建项目——结构抗震专篇.工程概况项目位于。项目位于场地北面，项目总用地面积为13336.5平方米，根据建筑造型及功能布置，本项目采用框架结构，为高层公共建筑。用地范围内包含1#楼（含1-1#、1-2#、1-3#三个单元）、及相关配套设备用房和车库，其中1-1#楼为地上9层，地下1层，建筑高度34.2米，一类高层公共建筑，共设计500张养老床位；负一层为设备层，层高为6米，建筑耐火等级为一级。2.设计依据2.1设计使用年限根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2018），在正常使用条件下，本建筑结构设计使用年限为50年。2.2自然条件基本风压ω0=0.40kN/m2（50年一遇）基本雪压/抗震设防烈度6度抗震计算烈度6度抗震措施烈度7度设计基本地震加速度值0.05g设计地震分组第一组2.3国家及地方有关设计规范、标准及规定2.3.1国家及行业标准《工程结构通用规范》GB55001-2021《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021《组合结构通用规范》GB55004-2021《钢结构通用规范》GB55006-2021《砌体结构通用规范》GB55007-2021《建筑与市政工程防水通用规范》GB55030-2022《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013《地下工程防水技术规范》GB50108-2008《混凝土结构设计标准》GB/T50010-2010（2024年版）《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年版）《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《钢结构设计标准》GB50017-2017《钢结构焊接规范》GB50661-2011《钢结构高强度螺栓连接技术规程》

JGJ82-2011《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205-2020《建筑钢结构防腐蚀技术规程》JGJ/T251-2011《建筑设计防火规范》GB50016-2014(2018年版)《钢筋机械连接技术规程》JGJ107-2016《砌体结构设计规范》GB50003-2011《组合结构设计规范》JGJ138-2016《装配式混凝土建筑技术标准》GB/T51231-2016《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014《建筑楼盖结构振动舒适度技术标准》JGJ/T441-2019《山地建筑结构设计标准》JGJ/T472-2020《建设工程抗震管理条例》中华人民共和国国务院令第744号《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》建质[2015]67号2.3.2重庆市地区标准《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2024《建筑桩基础技术标准》DBJ50/T-200-2024《绿色建筑评价标准》DBJ50/T-066-2020《公共建筑节能（绿色建筑）设计标准》DBJ50-052-2020《住宅工程质量通病控制技术规程》DBJ/T50-074-2008《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告（2019年版）》《重庆市住宅工程质量通病预防措施》渝建发[2012]301号《重庆市装配式建筑装配率计算细则（2023版）》渝建科〔2023〕31号《重庆市建筑工程初步设计文件编制技术规定》（2024年版）《重庆市超限高层建筑工程界定规定》(2023年版)渝建勘设〔2023〕46号《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》渝建发〔2010〕166号2.4工程地质勘察报告建设单位提供的由重庆市綦江建筑勘察设计院有限公司二O二四年十月编制的《大渡口区养老院新建项目工程地质勘察报告》（直接详细勘察）。2.5其他1）政府有关部门对方案设计的批复文件；2）建设单位提供的设计条件与相关要求；3）建设单位与设计单位会议及其会议纪要、往来函件等；

3.设计条件3.1建筑分类等级及抗震设防分类根据《工程结构通用规范》（GB55001-2021）、《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）、《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）和《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》（RISN-TG046-2023）等，对于本结构分析和设计采用的设计标准如下：表3.1结构设计标准设计基准期50年抗震设防烈度6度设计耐久性50年抗震措施烈度7度设计使用年限50年基本地震加速度0.05g抗震设防类别乙类场地类别Ⅲ类结构安全等级一级特征周期0.45s结构重要性系数γ0=1.1周期折减0.75基础设计等级甲级阻尼比0.05（小震、中震）结构耐火等级一级设计地震分组第一组混凝土结构的环境类别除埋入土层的基础、室外露天车道、室内卫生间、阳台、露台、游泳池等潮湿露天环境为二（a）类外，其它为一类，即室内正常环境。工程防水等级工程防水类别为甲类，工程防水等级为一级。3.2结构材料3.2.1混凝土柱、墙混凝土等级C30~C60，梁、板混凝土等级C30。基础：C30。3.2.2钢筋本项目钢筋采用的钢筋等级如下表：表3.2.2钢筋柱、墙梁楼板纵向钢筋HRB400HRB400HRB400箍筋（分布筋）HRB400HRB400——构造筋HRB400HRB400HRB4003.2荷载取值3.2.1永久外加荷载（砌体、填充材料、找坡材料、保温材料等）的容重：砌体外墙蒸压加气混凝土精确砌块：干容重不超过8.0kN/m3烧结页岩多孔砖砌体：容重不超过14.0kN/m3内墙蒸压加气混凝土条板。干容重不超过8.0kN/m3烧结页岩多孔砖砌体：容重不超过14.0kN/m3填充材料室内回填C20陶粒砼，容重：12.0kN/m3屋面填土容重：18.0kN/m3找坡材料阳台、露台水泥砂浆，容重：20.0kN/m3屋面C20陶粒砼，容重：12.0kN/m3保温材料楼板全轻混凝土，密度不超过12.5kN/m3外墙难燃型膨胀聚苯板（厚度30mm），密度不超过0.22kN/m33.2.1楼（屋）面荷载梁、柱等结构构件的自重由程序根据构件的截面和材料属性自动计算。考虑到构件抹灰等因素的影响，计算模型中自动计算结构自重的混凝土的容重取25.5kN/m3，钢材的容重取78.5kN/m3，以下恒载不包含结构自重。表3.2.1主要荷载取值（标准值kN/m2）功能类别附加恒载活载活载规范要求办公室、活动室1.52.52.5会议室1.53.03.0报告厅1.53.53.5存药间1.56.06.0避难间、楼梯前室1.53.53.5卫生间7.02.52.5走廊、门厅1.53.53.5楼梯10.03.53.5通风机房、电梯机房1.58.08.0变配电房、发电机房1.510.010.0不上人屋面5.50.50.5上人屋面5.52.02.0注：栏杆顶部水平荷载取1.5kN/m，竖向荷载取1.2kN/m。车库顶板施工活荷载标准值取5.0kN/㎡（未考虑施工过程中临时堆积荷载以及重型车辆通过）。3.2.2风荷载根据《建筑结构荷载规范》，本项目风荷载取值详下表。其中风荷载体形系数根据荷载规范进行取值，按房屋高度及平面形状体形系数取1.4。表3.2.2风荷载取值统计表楼栋号所有楼栋基本风压（kN/m2）0.40体形系数1.4地面粗糙度类别B类3.2.3雪荷载无。3.2.4地震作用根据《中国地震动参数区划图》GB18306-2015、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）、《建设工程抗震管理条例》（中华人民共和国国务院令第744号）、《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023，该地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，混凝土结构阻尼比为0.05。本项目地震动峰值加速度取值为0.05g。地类别为Ⅲ类，特征周期值为0.45s，多遇地震作用下水平地震影响系数最大值为0.04*1.2=0.048，设防地震作用下水平地震影响系数最大值为0.12*1.2=0.144（根据《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023第4.1.3条，进行地震作用计算时考虑1.2的超设防烈度调整系数）。罕遇地震作用下水平地震影响系数最大值为0.28*1.2=0.336。3.2.5地下室水浮力有关设计参数根据场地地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场区地下水可分为第四系松散层类孔隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。根据地勘报告，本工程勘察区内地下水总体较贫乏，无抗浮设计水位。故无需抗浮设计。3.3分析软件本工程所采用的软件如下：（1）北京盈建科软件有限责任公司编制的《结构计算软件YJK-A》（6.1.0版）。主要进行小震反应谱分析、弹性时程分析、中震弹塑性时程分析、中震性能验算等。（2）广州建研数力建筑科技有限公司编制的《SAUSAGE》（2023版），主要进行大震动力弹塑性时程分析。

4.基础设计及地下室设计4.1场地分析及地勘报告分析4.1.1场地基本情况4.1.1.1地形地貌区域属构造剥蚀丘陵地貌，地貌单元单一，地形坡角一般3～10°，周边环境地形坡角约20～40°，场地现状：场地西南侧为互助路，互助路与场地之间形成了高约7.0～8.0m的填方边坡，北侧为一自然斜坡，地表主要为耕作菜地及农田，场地由西北至东南发育一冲沟，冲沟现已基本被填平，勘察范围最低点320.12（ZY50），最高点337.03（ZY22），相对高差约16.91m，地形起伏变化较大。本工程场地类别为中等复杂场地。4.1.1.2地质构造场地内无基岩出露，拟建场地位于金整寺向斜西翼近核部，岩层呈单斜产出，岩层产状为105～116°∠5°～10°，优势产状为112°∠8°，为硬性结构面，层面结合一般。主要发育组构造裂隙:L1:倾向250°，倾角78°，裂隙面平整，张开2～5mm，局部闭合，无充填物，发育间距2～3.0m，走向方向延伸2～5.0m，为硬性结构面，结合差。L2:倾向305°，倾角80°，裂隙面较平整，多呈闭合状，无充填物，裂隙间距1.5～2.5m，走向方向延伸5～8.0m，为硬性结构面，结合差。4.1.1.3地层岩性（揭露场地覆盖土层主要为第四系全新统人工填土(Q4ml)残坡积粉质粘土(Q4el+dl)；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2S）砂岩、泥岩，由新至老分述如下：素填土：素填土(Q4ml)：杂色，主要成份以粘性土夹砂、泥岩块碎石组成，大小混杂，颗粒组成杂乱，分布不均，母岩岩性为砂泥岩，含量约占１０～３５％，粒径一般约１０～２００ｍｍ，最大粒径约３５０ｍｍ。松散～稍密，稍湿，压缩性较大，堆填时间数月～１年。本次勘察揭露该层在场地内广泛分布，本次勘察揭露最大厚度为11.10m(ZY36)。(2)粉质粘土：褐红色、褐黄色，主要由粘土矿物组成，表层含大量植物根系，无摇震反应，刀切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，呈可塑，残坡积成因。分布连续广泛，厚度随地形起伏变化较大，揭露最大厚度6.00m（ZY7）。(3)侏罗系中统沙溪庙组基岩：砂岩（J2S-Ss）：灰褐色、灰白色，中厚～厚层状构造，细粒结构，主要由石英、长石、云母等矿物组成，中厚～厚层状构造，钙质胶结。强风化带见有分布较密集、延伸较长的风化裂隙，裂隙面见铁泥质薄膜充填，呈块状～碎块状，极软，击易碎。中等风化带岩质较软～较硬，裂隙较发育，岩芯较完整，多呈短柱状、长柱状，局部块状，一般节长0.05～0.40m。该层为场地内主要岩层，揭露最大厚度17.38m（ZY32褐红色、紫红色，中厚～厚层状构造，砂泥质结构，局部见不规则灰绿色团斑和砂质条带，含砂量大。强风化带见有分布较密集、延伸较长的风化裂隙，呈块状～碎块状，极软，击易碎。中等风化带岩质软，裂隙较发育～发育，岩芯较完整，多呈短柱状、长柱状，局部块状，一般节长0.05～0.30m。该层在场地零星分布，为场地次要岩层，揭露最大厚度13.70m（ZY43）。4.1.2场地稳定性及地震效应评价4.1.2.1场地稳定性评价通过工程地质调查测绘，场地内未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流等不良地质作用，无地下洞室。场地地质构造简单，岩层产出连续稳定。场地西侧及北侧现有的人工边坡未进行支护，现状有掉块、崩落现象。场地及地基整体稳定，按设计标高整平后，场地四周及场地内将形成环境边坡和基坑边坡，各边坡经有效整治后适宜本工程建设。4.1.2.2地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010,2016年修订版），场区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008第六章规定，拟建物抗震设防类别为标准设防类。根据重庆市地区经验：素填土与待填土的剪切波υs取130m/s，为软弱土（当场平填土压实后，建议实测压实填土的Vs值复核地震效应评价）；粉质粘土剪切波速取160m/s，属中软土；强风化基岩υs取500~800m/s；中等风化基岩υs＞800m/s。根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010,2016年修订版)对各拟建物地震效应评价见表4.1.2.2。表4.1.2.2地震效应评价表构筑物名称代表剖面场平或基坑开挖后土层厚度(m)等效剪切波速(m/s)场地类别特征周期(s)地段划分1-1#楼1，2,3,10,1122.10136.00=3\*ROMANIII0.45不利地段1-2#楼1，2,3,810.13136.00II0.35不利地段1-3#楼1，2,3,5,6,711.84142.47II0.35不利地段4.1.3工程地质参数根据地勘报告，岩土地基物理力学指标，见表4.1.3表4.1.3岩土（体）物理力学性质参数建议值岩土参数素填土粉质粘土强风化基岩中风化砂质泥岩中风化砂岩裂隙面岩层面岩土界面(基岩面接填土)岩土界面(基岩面接粘土)天然重度γ(kN/m3)19.8*20.025.0*24.8饱和重度γsat(kN/m3)20.8*20.225.2*25.0内聚力c(kPa)天然5*天然22.48423177650*35*天然4*天然20.23饱和3*饱和15.67饱和2*饱和14.10内摩擦角φ(°)天然28*天然11.3327.136.018*15*天然25*天然10.19饱和23*饱和8.34饱和20*饱和7.50天然抗压强度标准值fr(MPa)9.5929.98饱和抗压强度标准值fr(MPa)6.2220.92抗拉强度fl(kPa)112664压缩系数a1-2(MPa-1)0.30压缩模量Es(MPa)6.69变形模量E0(MPa)9104690弹性模量E(MPa)11904970泊松比μ500.100.18岩质地基极限承载力标准值fk(MPa)6.1621.43地基承载力特征值fak(kPa)/140*300*41108970岩土体与锚固体极限粘结强度标准值qe(kPa)40*400*1000*岩土体与基底摩擦系数μ/0.25*0.350.50*0.55*岩体水平抗力系数的比例系数K(MN/m4)100*120*380*土体水平抗力系数的比例系数m(MN/m4)6*20*干作业钻孔桩的极限侧摩阻力标准值psik(kPa)干作业钻孔桩的极限端阻力标准值ppk(kPa)填土负摩阻力系数ξn0.20*分阶临时边坡坡率1：1.001：0.50分阶永久边坡坡率1：1.501：1.751：2.00（H<8m）（8<H<16m）（H>16m）1：0.754.1.4水文地质情况1、地下水类型 据场地地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场区地下水可分为第四系松散层类孔隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。（1）第四系松散层类孔隙水场区第四系松散层类孔隙水主要赋存于松散沉积物颗粒间孔隙内，即场区内的素填土含水层。主要松散层类孔隙水受土层厚度和补给条件影响大，主要接受降水补给，水量总体随季节变化明显，旱季少水或无水，无统一地下稳定水位。雨季含水量稍大，容易在局部地势洼处形成小范围的上层滞水，该类型上层滞水在场区广泛分布。（2）碎屑岩类孔隙裂隙水基岩裂隙水主要赋存于基岩风化裂隙及构造裂隙中，受降雨或土层中的地下水补给。拟建场区岩土层由素填土、砂岩及泥岩层组成。素填土、强风化基岩为较强透水层为，砂岩为相对含水层，泥岩为相对隔水层。素填土渗透系数取0.2cm/s，强风化基岩渗透系数取0.05cm/s。场地地形总体地形北高南低，场地位于斜坡地区，集水面积大，建议场地周围及场地内设置相应的截排水系统。场地存在厚度较大的回填土层，雨季场地回填土层中将会形成上层滞水，无统一地下水位，施工时应加强对该类地下水的抽排措施。本次勘察在钻孔钻进至设计深度后对所有钻孔循环水进行提干，24～48小时后对钻孔内地下水位进行测量，水位降至孔底，水位不恢复，故勘察区内地下水总体较贫乏。水土腐蚀性据调查，场地邻近无污染产业，根据踏勘及钻探揭露未发现可疑工业污染源。填土多为随机弃土，未受污染，根据场地环境地质条件按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）附录G判定：该拟建场地环境类型为Ⅲ类，由于拟建场地内地表水及地下水缺乏，未能取得实验样品，根据相邻已建建筑场地及地区经验，场地内地表水和地下水对混凝土结构有微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。综上：地下水和土对砼、砼中钢筋、钢结构具有微腐蚀性，对建筑材料具有微腐蚀性。水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行的相应国家标准的规定。4.2环境边坡情况建设场地按设计高程整平后，场地北侧为规划道路，与拟建敬老院项目自然衔接，如道路先于项目或同时建设，则无边坡形成，如道路晚于拟建项目建设，侧沿北侧红线边缘形成了高约3.10～7.50m环境边坡该段边坡长约192.00m，坡向338°，该层岩土界面反倾，土体不易沿岩土界面发生整体滑动，土体主要为填土，边坡安全等级为二级，易沿土体内部产生圆弧滑动，建议采用放坡处理，建议放坡坡率土层1:1.75。场地西侧为互助路，现与场地形成了高约7.00～8.00m的边坡，根据设计方案，该现状边坡按设计高程整平施工后，设计高程与地面高程基本一致，将不存在边坡。场地南侧与项目自然衔接，无边坡形成；场地南侧为托育中心用地（该项目与本项目同时实施），托育中心用地标高为329.00m，本项目标高为324.5m，两地块之间形成了高约5.50m的填方土质边坡，编号BP1，评价如下：该段边坡长约166.00m，坡向158°，为填方土质边坡，边坡安全等级为二级，岩土界面埋深很深，土体不易沿岩土界面发生整体滑动，但易沿土体内部产生圆弧滑动，土质段不稳定；建议支挡，建议修建重力式挡墙或桩板挡墙支挡，重力式挡墙持力层建议以压实填土作为基础持力层。4.3基坑边坡设计拟建项目修建-1F（局部-2F）地下车库，沿车库、消防水池四周形成了最高约8.85m基坑边坡，均为土质基坑边坡。边坡安全等级为二级，需支挡。根据各段边坡走向、坡体类型划分为AB、BC、CD、DE、EF、FG、GH、HI、AI、BH、FC段，边坡分段位置详见边坡分段示意图（图4.2.2-1）。综合分析：CD段边坡按设计标高整平后，不易沿现有界面发生整体滑动，但坡体主要为填土，易沿土体内部产生圆弧滑动，边坡不稳定，建议支挡。4.4基础设计中等风化带基岩岩质较软，承载力较高，且分布连续、稳定，均匀性较好，稳定性好，能直接作为基础持力层。设计所采用的岩土物理力学参数，中等风化带基岩岩土物理力学参数详见第4.1.3节；根据持力层深度，柱下桩基础形式。图4.4-1基础平面布置图5.上部结构体系和布置5.1结构分缝及结构体系概况本项目为框架结构，嵌固位置为基顶，结构高度33.65（m）。表5.1结构概况表楼栋号结构体系嵌固位置结构层数结构高度（m）抗震设防类别抗震等级场地类别1-1#楼框架结构基顶/地下室顶板-1F/8F33.65乙类二级Ⅲ1-2#楼框架结构基顶-1F/4F17.15乙类二级Ⅲ1-3#楼框架结构基顶-1F/8F33.65乙类二级Ⅲ5.2楼（屋）盖结构形式本项目大部分楼面采用钢筋桁架混凝土叠合楼板，板厚130mm，其余楼板采用钢筋混凝土现浇梁板体系，屋面采用钢筋混凝土现浇梁板体系屋盖,板厚120mm。车库顶板室外覆土屋面板厚为250mm/300mm，采用现浇梁板体系。结构平面布置图如下：图5.2-1二层结构平面布置图图5.2-2三层结构平面布置图图5.2-3四层结构平面布置图图5.2-4五层结构平面布置图图5.2-5标准层结构平面布置图图5.2-6屋面层结构平面布置图6.结构规则性判断6.1结构高度分析本项目1-1#、1-3#楼结构高度为34.2m(其中1-1#带有局部全埋地下室,嵌固端为地下室顶板)，地上9层，首层~屋面层层高3.6（m），根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3）第1.0.2条的规定，属于高层建筑；1-2#楼结构高度为17.7m，地上4层，首层~屋面层层高3.6（m），属于多层建筑。6.2结构不规则判断本项目1-1#楼与1-3楼为对称关系，1-2#楼为5层的多层框架结构，故选取1-1#楼作为典型代表进行分析。本项目1-1#楼单体规则性判定情况如下所示：大渡口区养老院新建项目1-1#楼重庆市大渡口区深圳市建筑设计研究总院有限公司施工图设计2025.4Ⅲ类6度重点设防类（乙类）0.05g基顶/地下室顶板高度4.8高度3.611框架结构9结构高度34.25限值60否1扭转不AB2凹凸不ABCD3楼板局ABC4侧向刚A框架结构楼层侧向刚度与相邻以上三层平均值的B框架-剪力墙、剪与相邻上层的比值嵌固端以上一层与相邻CD0.2EFG5竖向抗侧力6楼层承载力78局部抗震不9抗扭刚度相对1011较多短肢剪1213转换层等效剪切刚度比（1、层2层以上）146671516174不超限注：1.2.表中限值中带“*综上：本项目所有结构单元均不超限。7.抗震性能目标7.1各阶段抗震性能目标结构抗震性能目标是针对某一级地震设防水准而期望建筑物能够达到的性能水准或等级，是抗震设防水准与结构性能水准的综合反应。结构抗震性能目标应综合考虑抗震设防类别、设防烈度、场地条件、结构的特殊性、建造费用、震后损失和修复难易程度等各项因素。本项目属于《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》规定的位于地震重点监视防御区的新建养老机构项目，属于Ⅱ类建筑，需要保证设防地震时的正常使用功能。根据本项目具体情况，以及《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》制定如下抗震性能目标，力求满足中震正常使用的目标。抗震设计性能目标表地震烈度多遇地震设防烈度地震预估的罕遇烈度结构位移抗震性能目标《导则》Ⅱ类建筑层间位移角限值1/5501/3001/50结构抗震性能水准完好、无损坏：关键构件无损坏、普通竖向构件无损坏、耗能构件无损坏按《导则》基本完好或轻微损坏：关键构件无损坏，普通竖向构件、重要水平构件轻微损坏，普通水平构件轻度损坏按《导则》轻度或中度损坏。经适度修理可继续使用构件性能关键构件满足弹性满足弹性/普通竖向构件及重要水平构件满足弹性正截面不屈服，斜截面抗剪弹性/耗能构件满足弹性正截面不屈服，斜截面抗剪不屈服，支座截面钢筋强度标准值提高25%/其中设防地震弹性指的是满足《导则》公式4.2.2：γ设防地震不屈服指的是满足《导则》公式4.2.3-1：S《导则》公式4.2.3-2：S小震及中震下所有构件通过设计计算满足要求。7.2关键构件设置结构构件根据功能、作用、位置及重要性等可分为关键构件、普通竖向构件、重要水平构件和普通水平构件。本项目对各构件类型划分如下：关键构件：角柱，楼梯间柱，位移比较大的框架柱；普通竖向构件：其余框架柱；重要水平构件：楼梯间梁；耗能构件：框架梁。

8.各阶段性能化设计及补充验算8.1多遇地震下计算及分析本项目1-1#楼与1-3#楼为对称关系，1-2#楼为5层的多层框架结构，故选取1-1#楼及1-2#楼作为典型代表进行分析。1-1#楼嵌固端为基顶/地下室顶板，地下室顶板厚度180mm，侧向刚度比大于2.0，满足嵌固条件要求；1-2#楼嵌固端为基顶。采用北京盈建科软件股份有限公司的盈建科结构设计软件YJK（V6.1.0版）进行多遇地震弹性计算分析，考虑偶然偏心地震作用、双向地震作用、扭转耦联以及施工模拟加载的影响，程序自动考虑最不利地震作用方向。8.1.1计算模型及参数本项目各结构单元计算模型三维视图如8.1-1所示。图8.1.1-11-1#楼算模型三维视图图8.1.1-21-2#楼算模型三维视图根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）的规定，本项目小震采用振型分解反应谱法进行结构计算的主要输入参数取值见表8.1-1.表8.1-1结构整体计算参数表项目参数项目参数结构材料信息钢筋混凝土结构混凝土容重25结构体系框架结构结构重要性系数1.1恒活荷载计算信息模拟施工加载3嵌固层所在层号0对所有楼层采用刚性楼板假定*整体指标计算采用强刚，其它计算非强刚结构阻尼比0.05地震作用计算信息计算水平地震设防烈度6（0.05g）地震影响系数最大值0.048设计地震分组第一组场地类别Ⅲ类特征周期0.45抗震等级二级斜交抗侧力构件方向自动考虑最不利地震方向计算振型个数15周期折减系数0.7考虑双向地震是考虑偶然偏心是全楼地震作用放大系数1.0按抗规（5.2.5）调整各楼层地震内力是梁端负弯矩调整系数0.85梁设计弯矩放大系数1中梁刚度放大系数按砼规（5.2.4）考虑P-Δ效应否地面粗糙度类别B修正后基本风压0.40风荷载体型系数1.40.2Q0调整起始层号/终止层号否8.1.2多遇地震振型分解反应谱法计算结果表8.1.2-11#楼多遇地震各单体计算结果参数结果计算振型数15自振周期T11.4466T21.3729T31.2291第1扭转/第1平动周期0.85最小剪重比（剪重比限值按高规第4.3.12条）X1.41%Y1.46%有效质量系数X93.41%Y93.50%50年一遇风荷载下最大层间位移角X1/3922Y1/3348规范反应谱地震荷载下最大层间位移角限值：1/550X1/1199Y1/1223规定水平地震力下考虑偶然偏心最大扭转位移比X1.39Y1.45首层构件最大轴压比框架柱0.71地震作用下各层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者X1.33Y1.36楼层受剪承载力与上层的比值X0.87Y0.82刚重比EJd/GH2X25.64Y28.80风荷载作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX140.28Y82.54地震作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX24.36Y16.33表8.1.2-22#楼多遇地震各单体计算结果参数结果计算振型数15自振周期T10.6443T20.6290T30.5149第1扭转/第1平动周期0.80最小剪重比（剪重比限值按高规第4.3.12条）X3.74%Y3.76%有效质量系数X96.93%Y96.86%50年一遇风荷载下最大层间位移角X1/9999Y1/5646规范反应谱地震荷载下最大层间位移角限值：1/550X1/1782Y1/1326规定水平地震力下考虑偶然偏心最大扭转位移比X1.46Y1.21首层构件最大轴压比框架柱0.63地震作用下各层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者X1.63Y1.58楼层受剪承载力与上层的比值X1.20Y1.07刚重比EJd/GH2X74.09Y60.65风荷载作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX256.32Y142.77地震作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX39.42Y34.53根据上述计算结果，可以得出如下结论：（1）结构两个方向的周期和振动特性较为接近，第一扭转周期与第一平动周期之比小于0.9，满足规范要求；（2）有效质量系数大于90%，所取振型数满足要求；（3）多遇地震和风荷载作用下的层间位移角满足小于1/550，满足规范要求；（4）X向和Y向的楼层剪重比均大于《抗规》5.2.5限值；（5）在具有偶然偏心的规定水平力作用下得出的最大扭转位移比满足《抗规》第3.4.4条的要求；（6）框架柱最大轴压比满足规范对轴压比的规定限值。（7）楼层侧向刚度均大于上一层的70%，不存在软弱层；（8）各层受剪承载力均不小于上一层的80%，不存在薄弱层；（9）结构刚重比大于20，能够通过整体稳定验算，计算时可以不考虑重力二阶效应；（10）结构整体抗倾覆验算的安全系数大于3，底板无零应力区，结构对抗倾覆的安全性满足要求；综上述，结构周期和自重适中，剪重比符合规范要求，层间位移角和轴压比小于规范的限值要求，构件截面取值合理，结构体系选择恰当，各项指标均满足相关规范条文的要求及结构抗震概念设计理论，多遇地震下能够满足弹性的设计要求。8.1.3多遇地震弹性时程分析在时程分析中，主方向地震波加速度峰值取50cm/s2，地震动有效持续时间均不小于结构基本周期的5倍且不小于15s。本项目每个结构单体共选用3条波，其中1条人工波，2条天然波，满足实际地震记录数量不小于总数2/3的要求。8.1.3.1地震波选取根据《建筑抗震设计规范》第5.1.2条的规定，采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用符合当地情况的3条地震波，其中：2组实际强震记录和1组人工模拟的加速度时程曲线。采用YJK软件进行弹性时程分析，经分析复核，所选地震波频谱特性和有效持续时间、底部剪力均满足规范要求。地震波选取：表8.1.3.1-1时程分析地震波参数表地震波名称记录时长（s）记录步长（s）峰值加速度（cm/s2）有效起止时段（s）有效持时（s）天然波CHICHI-2978,Tg(0.46)460.00532.42.4-38.324.5CHICHI-2961,Tg(0.48)630.005671.56-17.716.14人工波ArtWave-RH1TG045,Tg(0.45)300.021000.46-1615.54天然波CHICHI-2978,Tg(0.46)天然波CHICHI-2961,Tg(0.48)人工波ArtWave-RH1TG045,Tg(0.45)2）地震波谱与规范谱前三周期点对比详下图：前三周期点对比各组时程波的平均地震影响系数与规范谱的地震影响系数在主要振型周期点上相差小于20%。8.1.3.2弹时程分析与CQC法结构底部剪力对比根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.1.2条及条文说明，弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65％，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80％。但计算结果也不能太大，每条地震波输入计算不大于135％，平均不大于120％。表8.1.3.2-51-1#楼时程分析法与CQC法结构底部剪力对比表地震波名称X向Y向基底剪力（kN）与CQC比较基底剪力（kN）与CQC比较CQC（按规范反应谱法计算）2186.62269.3天然波CHICHI-2978,Tg(0.46)2434.4111%2474.8109%CHICHI-2961,Tg(0.48)2366.8108%2218.098%人工波ArtWave-RH1TG045,Tg(0.45)2186.599%2751.6121%平均值2322.0106%2474.8109%表8.1.3.2-61-2#楼时程分析法与CQC法结构底部剪力对比表地震波名称X向Y向基底剪力（kN）与CQC比较基底剪力（kN）与CQC比较CQC（按规范反应谱法计算）1797.01806.2天然波CHICHI-2978,Tg(0.46)2031.8113%2085.1115%CHICHI-2961,Tg(0.48)1207.167%1226.568%人工波ArtWave-RH1TG045,Tg(0.45)1381.176%1366.076%平均值1540.086%1559.286%综上所述，所选地震波满足规范要求。CQC法相较弹性时程分析计算结果偏小，结构地震作用效应采用时程法计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。软件计算得到的地震剪力放大系数详下表。表8.1.3.2-9各子结构全楼地震剪力放大系数塔楼X向调整系数Y向调整系数1-1#楼1.111.091-2#楼1.131.15考虑到本项目抗震设防烈度为6度，结构设计时已经考虑超烈度系数1.2，和抗震不利地段放大系数1.1，已对地震作用进行适当放大，故全楼针对CQC法的地震剪力不再进行放大。8.2设防地震下计算及分析根据《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023的要求，对结构进行设防地震下的补充计算。8.2.1设防地震下等效反应谱法构件承载力验算按照设定的性能目标要求，需对结构在中震作用下的构件承载力进行复核，确定其达到本报告设定的构件性能指标。其中，关键构件满足中震弹性的性能目标，普通竖向构件满足抗剪弹性、抗弯不屈服的性能目标，耗能构件满足中震不屈服的性能目标。选用YJK软件，采用振型分解反应谱法进行中震计算，结合《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023的相关公式，进行结构构件性能验算分析。8.2.1.1设防地震下等效反应谱计算的参数选取计算参数名称中震不屈服中震弹性荷载分项系数1.0同小震弹性材料强度取值标准值设计值承载力抗震调整系数1.0同小震弹性风荷载计算不计算不计算地震最大影响系数0.12*1.2*1.1=0.1580.158特征周期0.450.45周期折减系数0.70.70结构阻尼比0.050.05中梁刚度放大系数1.2按砼规（5.2.4）8.2.1.2设防地震下关键构件承载力验算根据结构抗震性能要求，关键构件满足中震弹性的性能目标。针对关键构件，按照中震弹性进行模型参数设置。各结构单体关键构件（红框范围）满足中震弹性的配筋图如下：图8.2.1.2-11-1#楼二层平面配筋图8.2.1.2-31-1#楼三层平面配筋图8.2.1.2-41-1#楼标准层平面配筋图8.2.1.2-51-2#楼二层平面配筋图8.2.1.2-61-2#楼三层平面配筋图8.2.1.2-71-2#楼四层平面配筋由计算结果可知，各结构单体关键构件（红框范围）满足中震弹性的性能目标。关键构件在施工图设计阶段需包络中震弹性配筋计算值。8.2.1.3设防地震下普通竖向构件及重要水平构件承载力验算根据结构抗震性能要求，普通竖向构件及重要水平构件满足正截面不屈服，斜截面抗剪弹性的性能目标。针对普通竖向构件及重要水平构件，按照中震正截面不屈服、斜截面抗剪弹性进行模型参数设置。各结构单体普通竖向构件（框架柱）及重要水平构件（红色范围）满足中震正截面不屈服、斜截面抗剪弹性的配筋图如下：图8.2.1.3-11-1#楼二层平面配筋图8.2.1.3-21-1#楼三层平面配筋图8.2.1.3-31-1#楼标准层平面配筋由计算结果可知，各结构单体普通竖向构件及重要水平构件（红框范围）满足中震正截面不屈服、斜截面抗剪弹性的性能目标。各单体普通竖向构件及重要水平构件在施工图设计阶段需包络中震配筋计算值。8.2.1.4设防地震下耗能构件承载力验算根据结构抗震性能要求，耗能构件构件满足不屈服的性能目标。针对连梁、普通框架梁，按照中震不屈服进行模型参数设置。各结构单体连梁、普通框架梁满足中震不屈服的配筋图如下：图8.2.1.4-11-1#楼二层平面配筋图8.2.1.4-21-1#楼三层平面配筋图8.2.1.4-31-1#楼标准层平面配筋图8.2.1.4-41-2#楼二层平面配筋图8.2.1.4-51-2#楼三层平面配筋图8.2.1.4-61-2#楼四层平面配筋由计算结果可知，各结构耗能构件满足中震不屈服的性能目标。各单体耗能构件在施工图设计阶段需包络中震配筋计算值。8.2.2设防地震下动力弹性时程分析及计算根据《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023的要求，本项目采用YJK-EP程序进行动力弹塑性时程分析法进行设防地震下的补充计算。8.2.2.1地震波选取本工程采用YJK-EP进行设防地震动力弹塑性时程分析验算，地震波采用8.1.3节所选地震波。地震波加速度峰值考虑1.2超烈度系数。8.2.2.2动力弹塑性时程分析计算结果1）动力弹塑性时程分析法位移角结果表8.2.2.2-11-1#楼时程分析法最大层间位移角地震波名称X向Y向《导则》限值天然波Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2166,Tg(0.45)1/4681/6841/300CapeMendocino_NO_829,Tg(0.45)1/8671/8351/300人工波ArtWave-RH3TG045,Tg(0.45)1/7801/7281/300包络值1/4681/6821/300表8.2.2.2-21-2#楼时程分析法最大层间位移角地震波名称X向Y向《导则》限值天然波Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2166,Tg(0.45)1/6491/4741/300CapeMendocino_NO_829,Tg(0.45)1/6901/6181/300人工波ArtWave-RH3TG045,Tg(0.45)1/11861/9281/300包络值1/6491/4741/300由上表可知，最大层间位移角1/468，各结构单元最大层间位移角均小于1/300，满足《导则》性能目标位移角值要求。2）动力弹塑性时程分析法楼面水平加速度结果表8.2.2.2-31-1#楼时程分析法最大楼面水平加速度（g）地震波名称X向Y向《导则》限值天然波Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2166,Tg(0.45)0.1170.090.45CapeMendocino_NO_829,Tg(0.45)0.1240.1330.45人工波ArtWave-RH3TG045,Tg(0.45)0.0880.1050.45包络值0.1240.1330.45表8.2.2.2-41-2#楼时程分析法最大楼面水平加速度（g）地震波名称X向Y向《导则》限值天然波Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2166,Tg(0.45)0.1020.0940.45CapeMendocino_NO_829,Tg(0.45)0.1380.1270.45人工波ArtWave-RH3TG045,Tg(0.45)0.0980.1150.45包络值0.1380.1270.45由上表可知，最大楼面水平加速度0.138g，各结构单元最大楼面水平加速度均小于0.45g，满足《导则》性能目标最大楼面水平加速度要求。表8.2.2.2-51-1#楼设防地震各单体计算结果参数结果计算振型数15自振周期T11.4466T21.3729T31.2291第1扭转/第1平动周期0.85最小剪重比（剪重比限值按高规第4.3.12条）X4.53%Y4.4%有效质量系数X93.41%Y93.50%50年一遇风荷载下最大层间位移角X1/3922Y1/3348规范反应谱地震荷载下最大层间位移角限值：1/300X1/473Y1/499规定水平地震力下考虑偶然偏心最大扭转位移比X1.39Y1.45首层构件最大轴压比框架柱0.76地震作用下各层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者X1.33Y1.36楼层受剪承载力与上层的比值X0.87Y0.82刚重比EJd/GH2X25.64Y28.80风荷载作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX140.28Y82.54地震作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX24.36Y16.33表8.2.2.2-51-2#楼设防地震各单体计算结果参数结果计算振型数15自振周期T10.6443T20.6290T30.5149第1扭转/第1平动周期0.80最小剪重比（剪重比限值按高规第4.3.12条）X11.11%Y11.24%有效质量系数X96.93%Y96.86%50年一遇风荷载下最大层间位移角X1/9999Y1/5646规范反应谱地震荷载下最大层间位移角限值：1/300X1/634Y1/487规定水平地震力下考虑偶然偏心最大扭转位移比X1.46Y1.21首层构件最大轴压比框架柱0.69地震作用下各层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者X1.63Y1.58楼层受剪承载力与上层的比值X1.20Y1.07刚重比EJd/GH2X74.09Y60.65风荷载作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX256.32Y142.77地震作用下抗倾覆力矩Mr/倾覆力矩MovX13.25Y11.19根8.2.3设防地震作用下计算结论本节采用设防地震等效弹性反应谱法对各结构单元构件进行验算，各类构件满足既定的性能目标。施工图设计时，关键构件包络中震弹性配筋计算值；普通竖向构件及重要水平构件包络中震抗剪弹性、抗弯不屈服配筋计算值，耗能构件包络中震不屈服配筋计算值。动力时程分析采用YJK软件求解本结构的地震反应全过程，以结构整体最大变形和最大楼面水平加速度作为对各结构单元抗震性能的评价依据。各结构单元在设防地震作用下，层间位移角最大值满足《导则》4.3.2条规定的限值要求，最大楼面水平加速度满足《导则》4.4.1条规定的限值要求。8.3罕遇地震计算及分析根据《基于保持建筑正常使用功能的抗震技术导则》RISN-TG046-2023的要求，对结构进行罕遇地震下的补充计算，其地震最大影响系数0.336。本工程采用SAUSAGE进行罕遇地震动力弹塑性时程分析验算。8.3.1动力弹塑性时程分析的技术条件（1）SAUSAGE中的材料本构模型梁采用Timoshenko梁单元模拟，该单元计入剪切变形刚度，转角和位移各自独立插值。为考虑梁单元的弹塑性受力特征，可采用纤维梁模型。梁单元截面，由混凝土、钢筋与钢材中的一个或多个组成。划分纤维时，分别对混凝土、钢筋与钢材单独划分。纤维划分的原则：多个纤维所形成面积与惯性矩，与原始截面的面积与惯性矩相等。不同截面，采用不同纤维划分方案，常见矩形截面的混凝土部分的纤维划分方案见下图8.3.1-1~8.3.1-2：图8.3.1-1矩形截面纤维划分示意图图8.3.1-2剪力墙及分布钢筋模拟示意图计算单元内力时，首先，根据平截面假定求取各纤维的应变与应力；再沿截面进行积分，获取截面内力；最后，对各个高斯积分点积分，获取单元内力。软件所支持的各种梁截面由1个或多个子截面和钢筋组合而成，单元内力计算时，分别对各个子截面和钢筋纤维所产生的内力进行积分，最后对各内力进行简单地叠加求和，即为梁单元内力。剪力墙、连梁和楼板采用壳单元模拟，该单元可计入转角变形。为考虑壳单元的弹塑性受力特征，可采用分层壳模型。壳单元沿厚度方向，可以分为多层混凝土与多层分布钢筋。计算壳单元内力时，首先，根据平截面假定求取厚度方向上各层混凝土或钢筋的应变与应力；再沿厚度进行积分，得到厚度方向上分布的广义内力。最后，对各个高斯积分点积分，获取壳单元内力。为提高结构的延性，通常连梁上下位置处设有面筋和底筋，在剪力墙的端部亦设有边缘构件。弹塑性分析时，连梁面筋、底筋与边缘构件杆单元采用杆单元模拟，仅考虑轴向拉压作用。杆单元的截面可设为方钢管，其面积相应地取连梁面筋、底筋和边缘构件的配筋面积。（2）SAUSAGE中的材料参数采用SAUSAGE进行罕遇地震动力弹塑性时程分析。混凝土采用弹塑性损伤模型，考虑混凝土材料拉压强度差异、刚度及强度退化以及拉压循环裂缝闭合呈现的刚度恢复等性质。轴心抗压和轴心抗拉强度标准值、混凝土本构关系曲线按《混凝土结构设计规范》（GB50010）附录C取值。钢材及钢筋均采用带强化段的双折线模型，同时考虑拉压循环作用下的包辛格效应，循环过程中无刚度退化。钢材的极限强度与屈服强度按《混凝土结构设计规范》（GB50010）取值。图8.3.1-3混凝土滞回曲线示意图图8.3.1-4钢材及钢筋双折线随动硬化模型（3）结构损伤判断标准在SAUSAGE中构件的损坏主要以混凝土的受压损伤因子及钢材（钢筋）的塑性应变程度作为评定标准，其与上述《高规》中构件的损坏程度对应关系如表8.3.1-1所示。表8.3.1-1结构损伤判断依据结构构件损坏程度无损坏轻微损坏轻度损坏中度损坏比较严重损坏混凝土梁、柱钢管混凝土梁、柱钢骨混凝土梁、柱钢梁、柱、斜撑完好混凝土开裂或钢材塑性应变0~0.004钢材塑性应变0.004~0.008钢材塑性应变0.008~0.012或混凝土受压损伤<0.1钢材塑性应变>0.012或混凝土受压损伤>0.1剪力墙、以壳单元模拟的连梁完好混凝土开裂或钢材（含分布筋及约束边缘构件钢筋）塑性应变0~0.004混凝土受压损伤<0.1且损伤宽度<50%横截面宽度，或钢材塑性应变0.004~0.008混凝土受压损伤<0.1且损伤宽度>50%横截面宽度，混凝土受压损伤0.1~0.5且损伤宽度<50%横截面宽度，或钢材塑性应变0.008~0.012混凝土受压损伤>0.5或混凝土受压损伤0.1~0.5且损伤宽度>50%横截面宽度，或钢材塑性应变>0.012混凝土楼板同剪力墙，损伤面积<50%横截面变为损伤面积<50%单跨楼板宽度1）钢材在屈服后其强度并不会下降，衡量其损坏程度的主要指标是塑性应变值。依据《建筑结构抗倒塌设计规范》（CECS392）5.4.4条的规定，设钢材塑性应变分别为屈服应变1，2.5，7倍时分别对应轻微损坏，轻度损伤和中度损坏三种程度。常用Q345钢屈服应变近似为0.002，则上述三种状态对应的塑性应变分别为0.002，0.005和0.014；2）混凝土在达到极限强度后会出现刚度退化和承载力下降，其程度通过受压损伤因子Dc来描述，Dc的物理意义为混凝土的刚度退化率，如受压损伤因子达到0.3，则表示抗压弹性模量已退化30%。同时，Dc还与混凝土的剩余承载力相对应，Dc越大，则混凝土剩余承载力越小。由图8.3.1-5可以看到，当出现Dc时，混凝土承载力即开始下降，当Dc达到0.5时，混凝土抗压承载力已下降约50%。考虑到应力集中的影响及混凝土本构中未考虑箍筋约束的强度提高作用，我们将混凝土受压损伤<0.2设为中度损坏，大于0.2则认为损坏较为严重；图8.3.1-5混凝土承载力与受压损伤因子的简化对应关系3）对采用杆单元模拟的梁、柱、斜撑等构件，钢材（钢筋）的塑性应变会造成构件刚度退化，但不会出现承载力下降，因此可视钢材塑性应变程度区分为轻微损坏～比较严重损坏。而构件中的混凝土一旦出现受压损伤，则肯定会造成构件承载力下降，属于中度损坏～比较严重损坏；4）剪力墙构件由“多个细分混凝土壳元+分层分布钢筋+两端约束边缘构件杆元”共同构成，以承受竖向荷载和抗剪为主，对单个组成单元来说，其损伤程度判定标准与上述第3条相同。但对整个剪力墙构件而言，由于墙肢一般不满足平截面假定，在边缘混凝土单元出现受压损伤后，构件承载力不会立即下降，其损坏判断标准应有所放宽。考虑到剪力墙的初始轴压比通常为0.5～0.6，当50%的横截面受压损伤达到0.5时，构件整体抗压和抗剪承载力剩余约75%，仍可承担重力荷载，因此以剪力墙受压损伤横截面面积作为其严重损坏的主要判断标准；5）连梁和楼板的损坏程度判别标准与剪力墙类似，楼板以承担竖向荷载为主，且具有双向传力性质，小于半跨宽度范围内的楼板受压损伤达到0.5时，尚不至于出现严重损坏而导致垮塌。在SAUSAGE中构件的损坏主要以混凝土的受压损伤因子、受拉损伤因子及钢材（钢筋）的塑性应变程度作为评定标准，其与上述“高规”中构件的损坏程度对应关系如下表所示：图8.3.1-6性能评价标准说明：表中数值为单元各性能水平指标下限值，各项指标取不利。为钢筋（钢材）塑性应变与屈服应变的比值。dc为混凝土受压损伤系数。dt为混凝土受拉损伤系数。梁柱构件性能等级取单元性能等级最大值。墙板构件性能等级取单元按面积加权平均后的性能等级8.3.2地震波选取采用8.1.3节选取的地震波进行罕遇地震动力弹塑性时程分析，各地震波的频谱特性满足规范要求。地震波加速度峰值考虑1.2超烈度系数。地震波选取：表8.3.2-1时程分析地震波参数表地震波名称记录时长（s）记录步长（s）峰值加速度（cm/s2）有效起止时段（s）有效持时（s）天然波TAIWAN-02-NO-22050400.00545.230.41-38.0637.66NORTHRIDG-04-NO-1679300.00553.10.65-27.9127.26人工波RH4TG04030.020.021000.76-19.1218.39天然波TAIWAN-02-NO-22050天然波NORTHRIDG-04-NO-1679人工波RH4TG0408.3.3罕遇地震动力弹塑性时程分析位移角结果表8.3.3-11-1#楼弹塑性时程分析法最大层间位移角地震波名称X向Y向《导则》限值天然波TAIWAN-02-NO-220501/3201/6531/50NORTHRIDG-04-NO-16791/3221/3621/50人工波RH4TG0401/3101/6531/50包络值1/3101/3621/50表8.3.3-11-2#楼弹塑性时程分析法最大层间位移角地震波名称X向Y向《导则》限值天然波TAIWAN-02-NO-220501/3331/3581/50NORTHRIDG-04-NO-16791/4011/3871/50人工波RH4TG0401/3581/4291/