灵凤大道延伸段一期-高边坡、深基坑方案设计计算书

版次：A版灵凤大道延伸段一期高边坡、深基坑方案设计计算书项目编号：工程规模：中型计算内容：高边坡稳定计算目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况 12设计依据、采用的技术规范及专家意见 12.1设计依据 12.2采用的技术规范 23道路高边坡情况 24建设条件 45设计技术标准和主要参数 185.1荷载等级 185.2设计使用年限 186高边坡支护设计及稳定性评价 186.1K0+399.236-K0+483.179左侧、bd1K0+010.5-K0+022.591左侧、K0+581.047-K0+631.503左侧等段落岩质高切坡 186.2K0+082.050-K0+146.232右侧、K0+286.108-K0+530.662右侧、cd1K0+013.510-K0+071.771左侧、K0+634.623-K0+736.685右侧等段落岩质高切坡 206.3、K0+838.661-K0+937.577左侧、K1+026.930-K1+125.266左侧等段落土质高填方 236.3.1圆弧滑动稳定性分析 256.3.2折线滑动稳定性分析 306.4、K0+883.888-K0+984.374右侧、K1+058.807-K1+107.959右侧等段落土质高填方 477深基坑计算 487.1顶管工作井、接收井（D=8.0m）计算 488结论 53版次：A版第PAGE\*Arabic19页共38页1工程概况灵凤大道延伸段一期位于高峰组团灵凤片区，南起现状灵凤大道，由南向北延伸，与规划路相交，终点止于灵檬路。本次灵凤大道延伸段一期位于万州高峰组团灵凤片区。灵凤大道延伸段一期起于现状灵凤大道，终点与灵檬路相交形成交叉口，线路全长1.432Km，道路标准路幅宽度24m，双向4车道，行车速度为40km/h，为城市主干路。2设计依据、采用的技术规范及专家意见2.1设计依据1、建设单位与我公司签订的设计合同2、现状1:500地形图3、现状1:2000地形图4、现状1:10000地形图5、《重庆市万州城市总体规划（2003-2020）-2011年修改》6、《重庆市万州区土地利用总体规划》（2017年）7、《重庆市万州区国土空间总体规划（2021-2035年）》8、《万州经济技术开发区高峰园灵凤大道市政工程施工图设计》中国市政工程西南设计研究总院有限公司2017.039、《灵凤片区校区配套道路工程方案设计》重庆钢铁集团设计院有限公司2024.0910、《万州经济技术开发区高峰组团灵凤片区控制性详细规划》（2025年3月11日正式版）11.《万州区规划委员会国土空间规划专业委员会2024年第五次会议纪要》（万州规委专委纪（2024）14号）（2024年12月30日）12.万州经开区灵凤大道延伸段一期（K0+000~K1+431.940m）工程地质勘察报告（一次性勘察）中冶建工集团有限公司2023.0613.万州经开区高峰生态工业园生活配套区支路及管网工程—13号路施工图长江勘测规划设计研究有限责任公司2017.0612、项目周边已发件情况13、业主提供的其他相关资料2.2采用的技术规范2.2.1《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）2.2.2《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）2.2.3《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）(2015版)2.2.4《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）2.2.5《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2.2.6《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)2.2.7《建筑边坡工程施工质量验收标准》GB/T51351-20192.2.8《工程结构通用规范》GB55001-20212.2.9《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010）2.2.10《混凝土结构通用规范》GB55008-20213道路高边坡情况根据渝建发[2010]166号文件，本次设计道路共计有11段高边坡路段，高边坡路段长度总计为969.260m，立面总面积为21753m2。其中，包含7段高切坡，最大切坡高度为64.182m，其高切坡长度总计为615.549m，立面总面积为17096m2；包含4段高填方，最大填方高度为30.598m，其高填方长度总计为353.711m，立面总面积为4658m2。此外，本项目还新建管道Y21~Y23，管内底标高404.558m~405.107m,,管径d3000，由于埋深较大，无开挖放坡条件（Y21采用明挖施工），采用顶管施工，顶管井属于深基坑。深基坑分布情况详见下表。根据重庆市建委渝建发[2010]166号文件精神本次设计高边坡分布情况如下表所示：边坡分布表编号桩号位置边坡高度（m)长度（m)岩土类型立面面积（m2)安全等级边坡防护1K0+082.050-K0+146.232右侧15～18.53264.182岩质1076一级蜂巢格室2K0+286.108-K0+530.662右侧15～62.836244.554岩质9518一级蜂巢格室3K0+399.236-K0+483.179左侧15～24.44383.943岩质1655一级蜂巢格室4bd1K0+010.5-K0+022.591左侧15～26.41812.091岩质250一级蜂巢格室5K0+581.047-K0+631.503左侧15～24.99550.456岩质1009一级蜂巢格室6cd1K0+013.510-K0+071.771左侧15～29.96158.261岩质1310一级蜂巢格室7K0+634.623-K0+736.685右侧15～29.625102.062岩质2277一级蜂巢格室8K0+837.335-K0+929.441左侧8～30.59892.106土质1778一级、二级蜂巢格室9K0+878.599-K0+984.374右侧8～17.625105.775土质1355一级、二级喷播植草10K1+018.588-K1+125.266左侧8～12.241106.678土质1080一级、二级蜂巢格室11K1+058.807-K1+107.959右侧8～10.10549.152土质445二级喷播植草合计969.2621753表4-2道路深基坑分布情况表类型位置基坑深度（m）基坑类型基坑设计安全等级结构形式超限深基坑土质基坑Y21放坡开挖，6.942临时二级采用钢筋混凝土护壁支护否土质基坑Y22直径8m，8.831临时一级采用钢筋混凝土护壁支护是土质基坑Y23直径8m，10.393临时一级采用钢筋混凝土护壁支护是根据渝建发[2010]166号文件，本次设计道路共计有3段超限边坡路段，超限边坡路段长度总计为337.552m，立面总面积为11923m2。其中，包含1段超限高切坡，最大切坡高度为64.182m，其高切坡长度总计为189.366m，立面总面积为8790m2；包含2段超限高填方，最大填方高度为30.598m，其高填方长度总计为148.186m，立面总面积为3133m2。本项目超限高边坡分布情况如下表所示。表4-2超限边坡分布表编号桩号位置边坡高度（m)长度（m)岩土类型立面面积（m2)安全等级边坡防护1K0+320.606-K0+509.972右侧30～62.836189.366岩质8790一级蜂巢格室2K0+849.212-K0+918.862左侧12～30.59869.65土质1778一级蜂巢格室3K0+895.17-K0+973.706右侧12～17.62578.536土质1355一级喷播植草合计337.55211923表4-2超限深基坑分布情况表类型位置基坑深度（m）基坑类型基坑设计安全等级结构形式超限深基坑土质基坑Y22直径8m，8.831临时一级采用钢筋混凝土护壁支护是土质基坑Y23直径8m，10.393临时一级采用钢筋混凝土护壁支护是说明：本项目K0+020-K0+290；K0+310-K0+370道路右侧；K0+201-K0+360左侧正在进行平场方案设计，平场后场地标高与道路人行道边线齐平，根据项目建设计划，平场工程与本项目同步实施，平场后不存在高挖方。4建设条件4.1地理位置及交通状况本项目位于重庆市万州区高峰组团灵凤片区，西接已建灵凤大道，东接规划一路。场地周边存在多条现状市政道路，场地内也分布有简易道路，有道路可通达，交通条件便利。4.2地形地貌地形高程：片区整体地势呈西北低东南高，其中灵凤山上为单面坡台地，与周边地形高差大。规划范围内高程介于347-619米之间，最大363m，高相对差约272米，其中东西向最大高差约183米；灵凤山北侧、东侧和南侧均为山崖，与周边地500m形高差较大，约为30-200米。规划区内用地条件较好区域主要集中于灵凤山上，其坡度多集中分布在15%以下。灵凤山崖线下用地条件较差，坡度多集中在35%以上。坡度分析：整体分为两台地，其中灵凤山上平均坡度较低，用地条件相对较好，规划范围内用地条件较好区域主要集中于灵凤山上，其坡度多集中分布在15%以下。灵凤山崖线下用地条件较差，坡度多集中在35%以上。拟建场区属侵蚀剥蚀丘陵地貌，片区整体地势呈西北低东南高，其中灵凤山上为单面坡台地，与周边地形高差大。场区内最高点位于钻孔ZY86处，高程为492.09m；最低点位于钻孔ZY1处，高程为395.40m，相对高差97.05m。场地地形地貌中等复杂。现状道路内部分区域为农田，零星分布鱼塘，无溪流分布。4.3气象与水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320天以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少。干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。拟建场地内分布有零星鱼塘、水田等地表水体，水深约0.1~1.0m不等，主要受雨水补给。在雨季时钻孔ZY120与ZY185一带形成季节性冲沟，旱季时干涸；在钻孔ZY176东侧和西侧以及ZY231一带为鱼塘，勘察期鱼塘水深约0.5~1.20m，鱼塘底部有浅层淤泥；钻孔ZY220~ZY229一带为水田，水田水深约0.2~0.5m。4.4地质构造根据重庆市地质矿产勘查开发总公司编制的1：50万“重庆市构造纲要图”中的资料：场地在构造单元上处于万州向斜南东翼；北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。根据本次钻探揭露，场地内未见断层构造及构造破碎带；岩层呈单斜产出，地层连续稳定，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性主要为砂岩和泥岩、粉砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。在场地内基岩出露地段测得岩层倾向为295º~320°，倾角5º~15°，优势产状取310°∠10°。根据对基岩出露部位调查，岩体岩体中发育有两组构造裂隙，L1、L2两组在平面上呈“x”型共轭裂隙：裂隙L1：产状162°∠78°，间距0.5～1.5m，裂隙张开约1～3mm，裂隙面较平直，无充填物，延伸约2～3m左右。为硬性结构面，结合差。裂隙L2：产状275°∠85°，间距0.3～1.0m，微张开，偶见泥质充填物，延伸约1～20m左右。为硬性结构面，结合差。砂、泥岩内部层面结构面：闭合，层面平直粗糙，未见充填物，为硬性结构面，结合差。砂岩与泥岩接触面：微张，层面平直粗糙，未见充填物，结合程度很差，属软弱结构面。按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.4判定本场地岩体结构类型属块状结构。4.5地层岩性经地表工程地质测绘和及相邻场区地质钻探揭示，场地内分布地层为第四系全新统素填土（Q4ml）、第四系残坡积层（Q4dl+el）粉质粘土、侏罗系侏罗系中统沙溪庙组（J2S）泥岩、砂岩、粉砂岩，现由新到老分述如下：4.5.1第四系全新统（Q4）1）素填土（Q4ml）：杂色，主要由粘性土夹砂泥岩碎块组成。粒径约20~280mm，含约25~35%。结构稍密~中密，稍湿。随意抛填，回填时间约3年。钻探揭露厚度为0.20m(ZY7等)~5.70m(ZY93)，在钻孔ZY176西侧为条石堆积区，钻孔ZY194附近为块石堆积区。详见剖面图及钻孔柱状图。2）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色，主要由粘粒和粉粒组成，偶见少量的风化状泥岩、砂岩碎块,局部含砂较重。无摇震反应，切面稍有光泽，干强度、韧性中等，呈可塑状。主要为褐黄色粉质粘土，可塑状。本次勘察在场地大部分钻孔中均有揭露，探揭厚度主要在0.20m（ZY14）～5.30m（ZY171）之间变化。其分布和厚度详见钻孔情况一览表。4.5.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）1）泥岩（J2S-Ms）：紫红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含有灰绿色砂质斑团和条带。强风化带岩质较软，岩芯破碎，呈块状；中等风化带岩质较硬，岩芯较完整，呈短、长柱状。该层在拟建场地内部分钻孔有分布，为场地次要岩层，本次钻探未揭穿。其分布和厚度详见工程地质钻孔柱状图和剖面图。2）砂岩（J2S-Ss）：浅灰色、灰白色，主要由长石、石英及云母等矿物组成，中细粒结构，泥钙质胶结，中厚层状构造，裂隙不发育。强风化带岩质较软，岩芯较破碎，呈砂状及少量碎块状；中等风化带岩质较硬，岩芯较完整，呈短、长柱状。该层在拟建场地内大部分钻孔有分布，为场地主要岩层，本次钻探未揭穿。其分布和厚度详见工程地质钻孔柱状图和剖面图。3）粉砂岩（J2S-St）：浅黄色，主要由长石、石英及云母等矿物组成，中细粒结构，粉砂质胶结，中厚层状构造，裂隙不发育。强风化带岩质较软，岩芯较破碎，呈砂状及少量碎块状；中等风化带岩质较硬，岩芯较完整，呈短、长柱状。该层在拟建场地内大部分钻孔表层有分布，为场地次要岩层。其分布和厚度详见工程地质钻孔柱状图和剖面图。4.6基岩顶界面及基岩风化带特征据现场调查和钻探揭露，场地第四系覆盖层厚度为0~5.70m，基岩顶面高程399.59～485.03m，高差约85.44m，纵观整个场地，基岩顶面坡角约2~30°，起伏较缓。工程区岩体风化因不同的岩性、所处的地貌单元不同，风化特征各异，砂岩岩质较坚硬，抗风化能力强，泥岩岩质较软，抗风化能力差,粉砂岩岩质较软，抗风化能力差。岩体风化以垂直风化为主，从上向下多具渐变的特点，风化厚度相对较大。据地表调查、钻孔揭示场地基岩可划分为强风化带及中等风化带。基岩强风化带厚一般为0.60～3.60m。强风化带随基岩面起伏而起伏，质软，岩芯破碎，多为碎块状或砂状，可见少量风化裂隙。中风化带岩芯较完整，多呈短柱、长柱状，裂隙不发育。4.7水文地质条件4.7.1地表水拟建场地原多为丘陵斜坡地带，局部为农田、鱼塘，地表径流条件较好，大气降雨主要以地表水形式向低洼地段排泄，不利于地下水的储存与汇集。在雨季时钻孔ZY120与ZY185一带形成季节性冲沟，旱季时干涸；在钻孔ZY176东侧和西侧以及ZY231一带为鱼塘，勘察期鱼塘水深约0.5~1.20m，鱼塘底部有浅层淤泥；钻孔ZY220~ZY229一带为水田，水田水深约0.2~0.5m。路基设计洪水频率建议结合城市防洪标准，考虑救灾通道、排洪和泄洪需求综合确定。4.7.2地下水拟建场区根据地下水赋存介质及水动力特征，分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。场地内地下水为赋存于松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。松散岩类孔隙水主要赋存于第四系人工填土和粉质粘土层中，直接接受降雨补给，运移至地势低凹处排泄，水量动态极不稳定，季节变化大，赋水性差；基岩裂隙水主要赋存于基岩风化裂隙及构造裂隙中，受降雨或土层中的地下水补给。拟建场区岩土层由人工填土、粉质粘土及泥岩、泥质砂岩层组成。其中：人工填土结构稍密~中密，孔隙度较大，渗透性较好；粉质粘土渗透性差，为相对的隔水层；基岩层面裂隙较发育，且多呈闭合状，泥岩渗透性差，为相对的隔水层，砂岩为弱透水层，粉砂岩为弱透水层。场地地表迳流条件较好，大气降雨主要以地表水形式由南东部高处向北西西部较低处排泄，不利于地下水的储存与汇集。本次勘察在钻孔终孔后，抽干钻孔中残留用水24~48小时后进行简易水文观测，大部分钻孔无水位恢复。临近水田、鱼塘区域有水位恢复，水位埋深为081~4.71m，其补给源为临近水田、鱼塘。拟建场地地下水一般，水文地质条件较简单。但在雨季时施工及后续使用期间，应考虑相应的排水措施，抽排渗入坑孔内的地表水和可能形成的地下水。据地区经验，建议填土渗透系数取21m/d，粉质黏土渗透系数取0.03m/d，砂岩渗透系数取0.16m/d，粉砂岩渗透系数取0.16m/d，泥岩渗透系数取0.06m/d。值得注意的是，由于原始地貌的关系，在场地存在原始地貌的低洼区，在填土存在较多空隙时，雨季及施工排水等流水可能沿原始缓槽地面汇聚，形成靠近原始地面的临时性地下水汇聚。施工时应注意避免流水在场地随意流动，做好相应截排水及施工措施，在基岩面较低位置注意观测和预防，避免对施工和运营造成不利影响。4.8不良地质现象及地质灾害根据收集的区域地质资料、区域水文地质资料、地质灾害防治规划资料及本次现场调查，建设工程红线范围内及其周边水文地质及工程地质条件较为简单，未发现崩塌(危岩)、滑坡、泥石流、地面塌陷不良地质现象发育。场地内未见埋藏的河道、防空洞等对工程不利的埋藏物。4.9特殊性土评价1)素填土：结构稍密~中密，稍湿，机械无序堆填，回填年限3年以上。该层于场区部分地带孔中均有分布，厚度在0.20m(ZY7等)~5.70m(ZY93)之间。填土层厚度变化较大，均匀性差，压缩性高，承载力低。进行填方施工过程中应分层碾压夯实，压实系数应达到规范要求，地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土应不小于0.94。建议设计桩基础时，人工填土部分采取适当的隔离措施，将桩侧负摩阻力减小或消除。否则应考虑人工回填土对桩的负摩阻力影响，负摩阻力系数建议取0.25。2)淤泥：呈软塑状，主要分布于场区鱼塘、水田内，厚度不大，属于高压缩性土，不及时清除，存在路基变形风险。施工时建议清除。岩土名称重度(KN/m3)天然抗剪饱和抗剪变形模量(MPa)泊松比抗拉强度(KPa)岩体水平抗力系数（土体水平抗力系数的比例系数）岩石单轴抗压强度标准值（MPa）地基承载特征值[fa0](kPa)承载力特征值(KPa)岩土与锚固体极限粘结强度标准值（KPa）基底摩擦系数边坡坡率值天然饱和内聚力(KPa)内摩擦角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)天然饱和H＜8m（岩质边坡）H＜5m（土质边坡）8≤H＜15（岩质边坡）5≤H≤10（土质边坡）稍密素填土20.0*21.5*5*30*3*25*10*//8MN/m4//实测///1:1.51：1.75粉质粘土17.618.019.807.913.45.915*//10MN/m4//140150*400.251：1.51;1.75强风化泥岩23.5*/45*16*//150*/////200300*/0.401:0.751:1.25强风化砂岩23.2*/45*16*//150*/////300400*/0.401:0.751:1.0强风化粉砂岩23.2*/45*16*//150*/////200250*/0.301:0.751:1.25中风化泥岩25.6*/658.829.0//8000.3517280MN/m39.766.188003542/22434000.451：0.501:0.75中风化砂岩25.3*/2111.433.0//33000.25800500MN/m337.8630.20120013743/1096214600.481：0.501:0.75中风化粉砂岩25.3*/42527.5//7000.3610450MN/m34.032.635001463/9553500.401：0.501:0.75内部层面、裂隙结构面//50*18*/////////////层面结构面//35*15*/////////////土与基岩界面//14/12*18/20*9/8*10/12*///////////取值说明：(1)加*者为经验值；土与基岩界面的抗剪值分别为“粉质黏土/填土”，承载力特征值为“天然/饱和”。(2)边坡岩体等效内摩擦角：泥岩取50°，砂岩取52°；破裂角：泥岩取58°，砂岩取60°。该项仅适用于无外倾结构面的边坡，(3)在此提供压实填土（压实系数不小于0.94）参数经验值，其地基承载力特征值，建议根据现场原位测试结果确定；对于以后场平填土应分层压实或进行强夯处理，避免不均匀沉降影响地坪使用，压实系数不小于0.94；提供填土抗剪强度参数为综合内摩擦角经验值，其余参数建议实测。(4)对于岩质边坡，表中临时开挖坡率值仅适用于无外倾结构面的边坡，对于有外倾结构面的边坡，采用坡率法放坡后的坡角应小于外倾结构面的倾角；基底摩擦系数按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中表11.2.3确定。(5)结构面抗剪强度按《工程地质勘察规范》(DBJ50-043-2016)中表G.0.1，并结合本场地基岩条件确定。(6)填土分层压实，填料采用级配良好的粗粒填料，填料土石比达3:7及以上，土岩面采用砂岩碎块回填，土岩面严格控制了填料及级配，其压实系数达到0.93以上的合格压实填土，饱和工况下填土与基岩接触面粘聚力可取10kpa、内摩擦角可取18°。4.10地震效应评价根据《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013）及《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），该区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.05g，反应谱特征周期为0.35s。根据《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013），本工程可采取简易设防。4.11场地稳定性及适宜性评价经地面调查及钻探深度揭示，勘察区内未见断层通过，无滑坡、崩塌、泥石流及地下采空区等不良地质现象，场地内未见埋藏的河道、防空洞等对工程不利的埋藏物，场地水文地质条件简单，构造裂隙不发育。拟建道路沿线地形起伏较大，场地现状稳定;按拟建道路设计地坪标高平场后，经对边坡采用坡率法放坡及锚杆挡墙支护、对人工填筑土采用分层碾压夯实等措施综合治理后，场地整体稳定，适宜拟建道路的建设。4.12工程地质分段评价1)道路左侧边坡K0+200~K0+830段：按设计地坪标高开挖后，将在该段左侧形成最大高度约25m的挖方边坡，该边坡工程安全等级为二级;坡向约118~139度。详见1、11~35剖面。边坡主要为挖方岩质边坡，边坡岩性：上部为粉质粘土，厚度小，约0.6~1.0m；中部为强风化基岩，厚度约0.5~2.7m；下部为中风化基岩，厚度约2.7~28.0m。按直立状态考虑，基岩面较陡，基岩面与边坡反向，沿基岩面滑动可能性小，但边坡土体厚度小，建议边坡开挖时清除上部土体；边坡中部强风化基岩主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或风化掉块。边坡下部中等风化基岩稳定性根据极射赤平投影图图1分析可知：该边坡为反向坡，裂隙与边坡斜交且角度较陡，边坡基本不受裂隙切割控制，边坡下部中等风化基岩稳定性主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或掉块。根据岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该段边坡强风化基岩岩体类型为IV类，等效内摩擦角取48°;中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角统一取56°，建议边坡岩体破裂角取泥岩岩体破裂角（45+φ/2）约60°。该段边坡建议按表3.6-1提供的坡率值放坡结合坡面防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。图5-3K0+830~K1+431.94段：按设计地坪标高开挖后，将在该段按设计放坡率放坡后左侧形成最大高度约20m的填方土质边坡，坡向约139度。详见1、36~51剖面。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表3.2.1，该边坡工程安全等级为一级。该段大部分基岩面埋藏较深，现状地面坡度较缓，边坡破坏模式主要为边坡土体内部的圆弧滑动破坏。场地存在放坡空间，根据设计意图，建议按表3.6-1中坡比值放坡处理，坡脚修建矮挡墙护脚，坡面采取防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。37~38剖面处基岩面较陡，路基有沿基岩面滑动的可能，现以37-37’剖面验算边坡可能发生沿基岩面滑动破坏的可能性：计算参数取值见表3.4-1。计算方法及公式见《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）附录A，边坡安全等级为一级，滑坡推力安全系数取Fs=1.35。表5-2暴雨工况下37-37’剖面边坡稳定性验算表稳定性验算结果表明：饱和工况下边坡处于欠稳定状态，需要治理。37~38剖面处路基填方边坡建议采用抗滑桩+护脚挡墙进行边坡治理，坡面按表3.6-1进行绿化放坡并封闭。钻孔ZY220~ZY229、ZY231、ZY232所在区域为水田，无法进行钻探作业，建议后期施工过程注意复核基岩面，以防该段回填路基土沿基岩面滑动，地基土回填时需清除水田内淤泥、过湿粉质黏土以及表层耕植土。2)道路右侧边坡K0+200~K0+830段：按设计地坪标高开挖后，将在该段按设计放坡率放坡后右侧形成最大高度约38.50~63.0m的挖方边坡，坡向约298~319度。详见1、11~35剖面。边坡主要为挖方岩质边坡，边坡岩性：上部为粉质粘土或填土，厚度小，约0.2~5.10m；中部为强风化基岩，厚度约0.7~2.2m；下部为中风化基岩，厚度约0~49.85m。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表3.2.1，该边坡工程安全等级为一级。按直立状态考虑，基岩面较陡，边坡上部土体易沿基岩面产生滑动破坏，但边坡土体厚度小，建议边坡开挖时清除上部土体；边坡中部强风化基岩主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或风化掉块。边坡下部中等风化基岩稳定性根据极射赤平投影图图2分析可知：该边坡为顺向坡，裂隙与边坡斜交且角度较陡，边坡基本不受裂隙切割控制;按直立切坡沿层面滑动,层面倾角平缓，等效内摩擦角取48°，中等风化泥岩岩体破裂角取（45+φ/2）或外倾层面角，即取10°。该边坡现状已部分放坡开挖,根据现场调查，场区内顺坡向斜坡无变形、滑移迹象，现状稳定。现以剖面19-19’验算该段边坡直立切坡后沿岩层层面滑动的可能性；计算参数取值见表3.4-1。计算方法及公式见《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）附录A，边坡安全等级为一级，滑坡推力安全系数取Fs=1.35。表5-3暴雨工况下20-20’剖面边坡稳定性验算表稳定性验算结果表明：直立开挖后，边坡稳定。考虑到场地顺层岩层缓倾存在的滑移风险且高度较大，建议边坡岩体破裂角取45°。该段边坡建议采用坡率法放坡结合坡面防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。图5-4K0+830~K1+431.94段：按设计地坪标高开挖后，将在该段右侧形成最大高度约13.7m的填方土质边坡，坡向约139度。详见1、36~51剖面。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表3.2.1，该边坡工程安全等级为一级。按直立状态考虑，基岩面埋藏较深，现状地面坡度较缓，边坡破坏模式主要为边坡土体内部的圆弧滑动破坏。场地存在放坡空间，根据设计意图，建议按表3.6-1中坡比值放坡处理，坡脚修建矮挡墙护脚，坡面采取防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。钻孔ZY220~ZY229、ZY231、ZY232所在区域为水田，无法进行钻探作业，建议后期施工过程注意复核基岩面，以防该段回填路基土沿基岩面滑动，地基土回填时需清除水田内淤泥、过湿粉质黏土以及表层耕植土。4.13相邻建构筑物的影响评价拟建道路起始段左侧坡底为驾校考试场地，直线距离约10~15米，距离较近，施工中应充分考虑道路施工对驾校运行的影响。该段边坡施工时先支挡边坡，后开挖，严格按逆作法施工，并在施工时加强变形监测工作，确保边坡及相邻建构筑物的安全。本项目桩号K0+555右侧为现状泵房；桩号K0+903.409-K0+955.202范围为现状高压线110KV保护范围，施工中应充分考虑道路施工对已有构筑物的影响，做好保护工作，安全作业。建议场地场平施工期间，应作好协调工作及支挡治理工作。对平场形成的边坡采用合适的支护型式和合理可靠的施工方式，严禁大面积直立开挖。并在施工期间及竣工后加强周边环境的监测工作。对施工过程中产生的建筑垃圾、废料、施工材料以及大型机械进场施工存在的潜在威胁，开工前应对场地进行整理，对临时设施应合理布置，以便大型机械进出，及时清理废弃的建筑材料，施工材料的有序堆放。工程施工对环境及临近建筑物影响较小，应做到文明施工，注意现场的施工噪音、排污、弃渣对场地及周边环境的影响。4.14地质灾害危险性评价根据《万州经济技术开发区高峰园区域地质灾害危险性评估报告》（2020年），高峰园地质灾害发育分布受地形地貌、地层岩性、构造控制明显，规划区内涉及地质灾害危险性大区、中区、小区和2处地质灾害隐患点。其中地质害危险性大区主要位于规划区南部，用地面积为122.28公顷；地质灾害危险性中区主要位于规划区西南部，用地面积为22.26公顷；地质灾害危险性小区主位于规划区内灵凤山上，用地面积为199.13公顷。2处地质灾害隐患点分别为坡滑坡点和二屯岩滑坡点，位于规划区南部、危险性大区内。4.15结论及建议4.15.1结论1）、勘察区内未见断层、滑坡、崩塌、泥石流及地下采空区等不良地质现象，场地内未见埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，场区基岩分布连续，岩石地基稳定，水文地质条件简单，构造裂隙不发育，抗震设防烈度为6度，据《公路工程技术标准》（JTJB01-2014）地震动峰值加速度系数小于或等于0.05地区的公路工程，除有特殊要求外，可采用简易设防。拟建道路沿线地形起伏较大，按拟建道路设计地坪标高平场后，经对道路两侧边坡采用坡率法放坡护坡及锚杆支护后，边坡稳定，对人工填土采用分层碾压夯实等措施综合治理后，场地整体稳定，适宜拟建道路的建设。2）、持力层选择及基础型式建议拟建道路沿线人工填土结构稍密~中密，不宜直接作为路基持力层，应经分层碾压夯实成压实填土，其压实系数应达到规范及设计要求后，方可作为路基持力层。粉质粘土（应清除潮湿、过湿部分）和强、中风化基岩层可直接作为路基持力层，采用天然地基。3）、地基承载力根据室内岩土试验成果和《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-174-2014)，并结合重庆地区经验，综合得出土体、岩体参数建议值见表3.6-1。4.15.2建议1）、公路施工时应先测定细粒土填料最优含水量，避免碾压时形成橡胶土，对粒径较大的粗粒土，其填方粒径不得大于规范要求。2）、拟建道路位于原始地形地貌，表层存在种植层或植物，若在施工过程中开挖发现淤泥质土、潮湿、过湿部分，道路施工前均应预先清除，以免影响路基的稳定性。3）、路基施工时宜本着因地制宜、就地取材的原则，采用移挖作填的方法，将开挖的土石方经破碎达到设计粒径要求时方可作为路基填料，并应进行分层辗压夯实，其压实系数应达到规范要求。4）、位于斜坡带的填方路堤路基，应将路堤基底错台，台阶应保证一定宽度，台阶底有向内倾的反坡，并在公路路缘设置护肩墙，有利于路基整体稳定性。5）、应在公路两侧修建截排水设施，如截水沟、边沟、排水沟等，将路基上方的地表水、地下水导入排水通道，以免浸入路基降低其强度和稳定性。6）、土方回填时宜尽量采用同类土填筑，如采用两种透水性不同的土填筑时，应将透水性较大的土层置于透水性较小的土层之下，以免填方形成水囊。7）、本工程存在外倾结构面，应严格控制爆破施工，以免造成工程滑坡；边坡施工时应结合场地实际条件采取放坡措施，采用信息法施工。8）、本项目存在高边坡，应按照渝建发【2010】166号文的要求进行管理。9）、根据《关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定>有关问题的通知》（建质办[2018]31号），该工程的边坡属于超过一定规模的危大工程，施工单位应当组织召开专家论证会对专项施工方案进行论证。10）、注意对挖填结合地带采取缓冲垫层处理，降低沉降差异。11）、对场地凹槽填方区，建议根据周边汇水条件设置排水涵洞。12）、场区所在地结构面差异性较大，边坡开挖后应加强岩层结构面复核工作，必要时需要补充分析评价。13）、道路施工中应加强基础验槽工作。13）、场地内超限高边坡应采用“动态设计，信息法、逆作法”施工，严禁大开挖和爆破法施工，超限高边坡应按渝建发【2010】166号文要求进行管理。14）、道路施工中应加强基础验槽工作。5设计技术标准和主要参数5.1荷载等级汽车荷载：城-A级；人群荷载：4KN/m2。坡顶荷载：20KPa。5.2设计使用年限根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），永久性边坡设计年限为50年。临时性边坡设计年限为2年。6高边坡支护设计及稳定性评价6.1K0+399.236-K0+483.179左侧、bd1K0+010.5-K0+022.591左侧、K0+581.047-K0+631.503左侧等段落岩质高切坡（1）地质评价（地勘最新说明）按设计地坪标高开挖后，将在该段左侧形成最大高度约25m的挖方边坡，该边坡工程安全等级为二级;坡向约118~139度。详见1、11~35剖面。边坡主要为挖方岩质边坡，边坡岩性：上部为粉质粘土，厚度小，约0.6~1.0m；中部为强风化基岩，厚度约0.5~2.7m；下部为中风化基岩，厚度约2.7~28.0m。按直立状态考虑，基岩面较陡，基岩面与边坡反向，沿基岩面滑动可能性小，但边坡土体厚度小，建议边坡开挖时清除上部土体；边坡中部强风化基岩主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或风化掉块。边坡下部中等风化基岩稳定性根据极射赤平投影图图1分析可知：该边坡为反向坡，裂隙与边坡斜交且角度较陡，边坡基本不受裂隙切割控制，边坡下部中等风化基岩稳定性主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或掉块。根据岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系及岩体完整性，并结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），确定该段边坡强风化基岩岩体类型为IV类，等效内摩擦角取48°;中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角统一取56°，建议边坡岩体破裂角取泥岩岩体破裂角（45+φ/2）约60°。该段边坡建议按表3.6-1提供的坡率值放坡结合坡面防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。建议按坡率法放坡治理。每8m为一级，坡率详见岩土体物理力学指标建议值表中边坡坡率，两级边坡间留2.0m宽马道。（2）处治措施：采用1:1分级放坡，每8m为一级，两级边坡间留2.0m宽马道，马道设2%的外倾放坡，并采用蜂巢格室护坡。（3）稳定性评价：根据地勘报告：基岩主要受岩体强度控制，建议边坡岩体破裂角取泥岩岩体破裂角（45+φ/2）约60°，故采用1:1分级放坡，放坡倾角为45°≤破裂角60°，边坡整体。6.2K0+082.050-K0+146.232右侧、K0+286.108-K0+530.662右侧、cd1K0+013.510-K0+071.771左侧、K0+634.623-K0+736.685右侧等段落岩质高切坡（1）地质评价：按设计地坪标高开挖后，将在该段按设计放坡率放坡后右侧形成最大高度约38.50~63.0m的挖方边坡，坡向约298~319度。详见1、11~35剖面。边坡主要为挖方岩质边坡，边坡岩性：上部为粉质粘土或填土，厚度小，约0.2~5.10m；中部为强风化基岩，厚度约0.7~2.2m；下部为中风化基岩，厚度约0~49.85m。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表3.2.1，该边坡工程安全等级为一级。按直立状态考虑，基岩面较陡，边坡上部土体易沿基岩面产生滑动破坏，但边坡土体厚度小，建议边坡开挖时清除上部土体；边坡中部强风化基岩主要受岩体强度控制，其破坏模式主要为局部塌落或风化掉块。边坡下部中等风化基岩稳定性根据极射赤平投影图图2分析可知：该边坡为顺向坡，裂隙与边坡斜交且角度较陡，边坡基本不受裂隙切割控制;按直立切坡沿层面滑动,层面倾角平缓，等效内摩擦角取48°，中等风化泥岩岩体破裂角取（45+φ/2）或外倾层面角，即取10°。该边坡现状已部分放坡开挖,根据现场调查，场区内顺坡向斜坡无变形、滑移迹象，现状稳定。现以剖面19-19’验算该段边坡直立切坡后沿岩层层面滑动的可能性；计算参数取值见表3.4-1。计算方法及公式见《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）附录A，边坡安全等级为一级，滑坡推力安全系数取Fs=1.35。暴雨工况下20-20’剖面边坡稳定性验算表表5.1-2稳定性验算结果表明：直立开挖后，边坡稳定。考虑到场地顺层岩层缓倾存在的滑移风险且高度较大，建议边坡岩体破裂角取45°。该段边坡建议采用坡率法放坡结合坡面防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。图2（2）处治措施：本段边坡按1:1进行分级放坡，两级边坡之间设置2m宽平台，并设置2%外倾斜坡以利于排水，坡面采用蜂巢格室护坡。（3）稳定性评价：根据地质评价：道路边坡岩体破裂角取45°。故设计采用1:1进行分级放坡，放坡坡度为45°≤岩体破裂角45°，边坡稳定。且根据设计复核，选取最高断面K0+360进行边沿顺层层面的稳定性验算，计算结果显示边坡稳定安全系数为1.77＞1.35，边坡安全。条块号滑体体积V1重度γ1重量地面荷载滑面抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数GGb长度倾角内聚力内摩擦角RiTiPiFsFst（m3/m）S2（KN/m3）γ2（KN/m）(KN/m)Li（m）αi(º)ci(KPa)φ(º)(KN/m)(KN/m)(KN/m)14430.0025.6113408.001260140.7010.00351535182.9119911.891182.621.771.356.3、K0+838.661-K0+937.577左侧、K1+026.930-K1+125.266左侧等段落土质高填方地勘描述：按设计地坪标高开挖后，将在该段按设计放坡率放坡后左侧形成最大高度约20m的填方土质边坡，坡向约139度。详见1、36~51剖面。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）表3.2.1，该边坡工程安全等级为一级。该段大部分基岩面埋藏较深，现状地面坡度较缓，边坡破坏模式主要为边坡土体内部的圆弧滑动破坏。场地存在放坡空间，根据设计意图，建议按表3.6-1中坡比值放坡处理，坡脚修建矮挡墙护脚，坡面采取防护措施，注意加强坡面截排水工作，高于8m边坡要采用分级放坡。37~38剖面处基岩面较陡，路基有沿基岩面滑动的可能，现以37-37’剖面验算边坡可能发生沿基岩面滑动破坏的可能性：计算参数取值见表3.4-1。计算方法及公式见《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）附录A，边坡安全等级为一级，滑坡推力安全系数取Fs=1.35。暴雨工况下37-37’剖面边坡稳定性验算表表5.1-1稳定性验算结果表明：饱和工况下边坡处于欠稳定状态，需要治理。37~38剖面处路基填方边坡建议采用抗滑桩+护脚挡墙进行边坡治理，坡面按表3.6-1进行绿化放坡并封闭。钻孔ZY220~ZY229、ZY231、ZY232所在区域为水田，无法进行钻探作业，建议后期施工过程注意复核基岩面，以防该段回填路基土沿基岩面滑动，地基土回填时需清除水田内淤泥、过湿粉质黏土以及表层耕植土。处治措施：按坡率法放坡治理。每8m为一级，其中第一级边坡坡度为1：1.5，第二级为1:1.75，第三级及其以下坡比为1：2，两级边坡间留2.0m宽马道，并采用蜂巢隔室护坡。其中对于岩土界面较陡处K0+850-K0+910段，在坡脚设置挡墙，挡墙置于基岩下0.5m，并在基岩面较陡处沿基岩面开挖大台阶并采用块石回填。K0+920道路断面K0+880道路断面稳定性分析如下6.3.1圆弧滑动稳定性分析选取典型断面K0+920为典型断面，对边坡进行圆弧内部稳定性计算，得到边坡安全系数为1.46＞1.35，边坡安全。计算如下：计算项目：等厚土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数5坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数120.0000.0000214.0008.000032.0000.0000412.0008.0000520.0000.0002超载1距离0.010(m)宽3.000(m)荷载(5.00--5.00kPa)270.00(度)超载2距离3.000(m)宽20.000(m)荷载(20.00--20.00kPa)270.00(度)[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数124.00020.000120.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00030.000层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1================================================================下部土层数3层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数12.00020.000120.00021.00020.000120.000320.00025.000120.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)15.00030.00020.00035.00030.00045.000层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值123不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法稳定计算目标:给定圆弧出、入口范围搜索危险滑面条分法的土条宽度:1.000(m)圆弧入口起点x坐标:55.000(m)圆弧入口终点x坐标:70.000(m)圆弧出口起点x坐标:0.000(m)圆弧出口终点x坐标:20.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)入口搜索步长:1.000(m)出口搜索步长:1.000(m)搜索圆弧底的上限:1000.000(m)搜索圆弧底的下限:-1000.000(m)圆弧限制最小矢高:5.000(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(20.248,43.614)(m)滑动半径=44.387(m)滑动安全系数=1.387起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力mθi超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)12.00013.000-10.0541.0165.00030.001.770.000.000.000.000.00-0.316.610.911960.000.0013.00014.000-8.7451.0125.00030.005.080.000.000.000.000.00-0.778.580.925070.000.0014.00015.000-7.4411.0095.00030.007.930.000.000.000.000.00-1.0310.210.937650.000.0015.00016.000-6.1411.0065.00030.0010.310.000.000.000.000.00-1.1011.530.949720.000.0016.00017.000-4.8441.0045.00030.0012.230.000.000.000.000.00-1.0312.550.961260.000.0017.00018.000-3.5501.0025.00030.0013.700.000.000.000.000.00-0.8513.280.972300.000.0018.00019.000-2.2571.0015.00030.0014.720.000.000.000.000.00-0.5813.730.982820.000.0019.00020.000-0.9661.0005.00030.0015.280.000.000.000.000.00-0.2613.920.992840.000.0020.00020.248-0.1600.2485.00030.004.190.000.000.000.000.00-0.013.660.998830.000.0020.24821.2300.6340.9825.00030.0023.380.000.000.000.000.000.2618.331.004550.000.0021.23022.2131.9020.9835.00030.0033.980.000.000.000.000.001.1324.211.013270.000.0022.21323.1953.1720.9845.00030.0044.150.000.000.000.000.002.4429.761.021510.000.0023.19524.1774.4420.9855.00030.0053.890.000.000.000.000.004.1735.001.029250.000.0024.17725.1605.7160.9875.00030.0063.210.000.000.000.000.006.2939.951.036500.000.0025.16026.1426.9910.9905.00030.0072.080.000.000.000.000.008.7744.601.043250.000.0026.14227.1248.2710.9935.00030.0080.530.000.000.000.000.0011.5848.981.049500.000.0027.12428.1069.5540.9965.00030.0088.530.000.000.000.000.0014.6953.091.055240.000.0028.10629.08910.8431.0001.98230.0096.110.000.000.000.000.0018.0854.161.060480.000.0029.08930.07112.1371.0050.00030.00103.180.000.000.000.000.0021.6955.931.065190.000.0030.07131.05313.4371.0100.00030.00109.830.000.000.000.000.0025.5259.301.069390.000.0031.05332.03514.7441.0160.00030.00116.020.000.000.000.000.0029.5362.421.073050.000.0032.03533.01816.0601.0220.00030.00121.720.000.000.000.000.0033.6765.301.076170.000.0033.01834.00017.3841.0290.00030.00126.950.000.000.000.000.0037.9367.951.078730.000.0034.00035.00018.7301.0560.00030.00128.390.000.000.000.000.0041.2368.591.080750.000.0035.00036.00020.0981.0650.00030.00121.340.000.000.000.000.0041.7064.741.082190.000.0036.00037.00021.4791.0750.00030.00120.410.000.000.000.000.0044.0964.191.083020.000.0037.00038.00022.8731.0850.00030.00125.590.000.000.000.000.0048.8266.941.083220.000.0038.00039.00024.2821.0970.00030.00130.200.000.000.000.000.0053.5469.421.082770.000.0039.00040.00025.7061.1100.00030.00134.200.000.000.000.000.0058.2171.631.081640.000.0040.00041.00027.1481.1240.00030.00137.600.000.000.000.000.0062.7873.571.079830.000.0041.00042.00028.6081.1390.00030.00140.350.000.000.000.000.0067.2075.221.077290.000.0042.00043.00030.0901.1560.00030.00142.430.000.000.000.000.0071.4176.571.074000.000.0043.00044.00031.5931.1740.00030.00143.820.000.000.000.000.0075.3577.611.069930.000.0044.00045.00033.1221.1940.00030.00144.480.000.000.000.000.0078.9578.321.065040.000.0045.00046.00034.6771.2160.00030.00144.370.000.000.000.000.0082.1478.691.059280.000.0046.00047.00036.2621.2400.00030.00143.450.000.000.000.000.0084.8578.681.052610.000.0047.00048.00037.8811.2670.00030.00141.670.000.000.000.000.0086.9978.271.044970.000.0048.00049.00039.5351.2970.00030.00132.300.000.000.000.004.9587.3776.471.036290.000.0049.00050.00041.2301.3300.00030.00115.280.000.000.000.005.0079.2867.651.026510.000.0050.00051.00042.9701.3670.00030.0097.210.000.000.000.005.0069.6758.111.015530.000.0051.00052.00044.7621.4080.00030.0077.970.000.000.000.0020.0569.0256.411.003250.000.0052.00053.00046.6101.4560.00030.0057.480.000.000.000.0020.0056.3045.200.989550.000.0053.00054.00048.5241.5100.00030.0035.590.000.000.000.0020.0041.6532.940.974280.000.0054.00055.00050.5141.5730.00030.0012.140.000.000.000.0020.0024.8019.380.957260.000.00总的下滑力=1535.164(kN)总的抗滑力=2131.641(kN)土体部分下滑力=1535.164(kN)土体部分抗滑力=2131.641(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)============================================================================6.3.2折线滑动稳定性分析选取K0+880为典型断面，对边坡沿岩土界面的稳定性进行折线滑动稳定性计算，得到边坡安全系数为1.46＞1.35，边坡安全。K0+880道路断面计算过程：根据地勘报告，沿基岩面开挖大台阶并采用块石回填后，土岩界面饱和参数可取综合φ=22°。素填土饱和强度为C=3kpa，φ=25°，计算如下：条块号滑体体积V1重度γ1重量地面荷载滑面GGb长度倾角内聚力内摩擦角（m3/m）S2（KN/m3）γ2（KN/m）(KN/m)Li（m）αi(º)ci(KPa)φ(º)1187.0021.54020.5027023.1030.003252113.2021.52433.801407.057.000223220.0021.54730.007014.5012.000224156.0021.53354.0013.6025.000225120.0021.52580.0011.709.00022653.8021.51156.707.504.00022传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数传递系数支护剩余下滑力ψRiTiPiFsFstψP(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)1801.952145.25908.100.841.35810.470.8121032.13313.67342.530.981.350.804200.391.0201896.95997.9845.111.411.351.0220.001.0371228.141417.46621.030.841.351.042507.730.8851029.55403.60246.231.081.350.87987.140.972466.2080.690.001.461.350.9700.00下部挡墙稳定性计算：基底摩擦系数根据地勘报告取0.4,墙背土体综合内摩擦角取30°，代入理正计算如下。衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式挡土墙1原始条件:墙身尺寸:墙身总高:7.000(m)上墙高:2.800(m)墙顶宽:2.000(m)台宽:2.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.900下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.600(m)墙趾台阶h1:0.900(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.700墙身砌体容许压应力:5400.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:850.000(kPa)材料抗压极限强度:14.000(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300