《山洪排涝设施完善工程-补充勘察》工程地质勘察报告

《山洪排涝设施完善工程—补充勘察》工程地质勘察报告、概况1.1勘察的目的、要求、任务及勘察阶段拟建管线工程位于(高铁片区、老城片区、龙宝片区、经开区片区、江南片区），为满足施工图设计，城市建设中心（以下简称建设方）特委托我院对拟建工程场地进行工程地质勘察工作（直接详勘）。双方于2025年02月正式签定了《建设工程勘察合同》，建设方同时提出了《工程地质勘察任务委托书》及1：1000工程平面图、设计纵断面图，要求按国家现行有关勘察规范提出详细的工程地质资料，为拟建管线施工图设计和施工方案的确定提供地质依据。本工程设计任务由上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司承担。本次勘察的目的及任务为：1.1.1根据甲方提供的《工程勘察委托书》，本次勘察阶段为直接详勘，勘察目的是查明拟建场区的工程地质条件，为工程设计和施工提供准确可靠的地质依据和设计参数。1.1.2查明拟建管线沿线的地形地貌、地质构造、不良地质作用等工程地质条件及场地环境条件，评价场地的稳定性及建设适宜性。1.1.3查明拟建场区地层岩性、地质时代、成因类型、埋藏条件与分布规律等工程特征。1.1.4查明拟建场区覆土厚度、岩体风化程度、岩体的节理裂隙发育程度及岩体完整性等条件，查明水文地质条件，评价场地水土对建筑材料的腐蚀性。1.1.5查明拟建管线沿线的不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布规律等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数、整治措施及建议。1.1.6划分建筑场地类别，对拟建管线沿线进行地震效应评价。1.1.7查明拟建管线沿线与已有建筑物的相互关系，分析评价拟建工程的施工对工程环境的影响，提出相应的解决措施及建议。1.1.7对拟建管道及排水沟基础持力层提出建议，分析评价地质条件可能造成的工程风险。1.1.8对拟建管线开挖后形成的临时基坑边坡进行评价，提出合理的支护措施建议；对拟建管线基础持力层及基础形式提出建议。1.2拟建工程概况本工程主要为万州城区山洪排涝设施完善工程—补充勘察，拟建工程管网总长9063.92米，拟建管道采用d400、d500、dn600、d700、d800、d100\DN300、DN400及DN1600硬聚氯乙烯材料，拟改造箱涵尺寸采用1.1*1.4m的矩形箱涵，新建箱涵尺寸采用1.0*1.0m及2.0*2.0m的矩形箱涵，本次勘察管线共27条，编号为A-A’～AA-AA’，为直埋段及箱涵段，直埋段沿现状道路敷设，采用扩大基础；顶管段采用III级钢筋混凝土管，顶管始发井直径为7.00m，接收井直径为5.00m，工作井基坑深度在3.40m，接收井基坑深度为3.70m，为岩土质基坑及土质基坑，始发井及接收井均采用钢筋混凝土圆井按逆作法施工。拟建管线基础开挖后将在沿线两侧及顶管竖井形成临时基坑边坡，基坑开挖高度0.90～12.10m不等，为土质边坡及岩土质边坡，基坑边坡安全等级为二级，稳定性安全系数取1.20。具体布置如下：表1.2-1管网部分设计拟建管线情况一览表编号长度（m）设计建筑底起始标高井编号基础型式管径及规格开挖方式A-A’70.25253.66～260.85BY1～BY4扩大基础d700明挖B-B’53.97233.23～247.26/扩大基础1.1*1.4非开挖修复C-C’41.26232.57～236.01/扩大基础1.1*1.4非开挖修复D-D’87.79262.80～264.78BY32～BY35-3扩大基础d400、d500明挖E-E’59.84189.20～191.55BW38-1～BW39扩大基础d800、DN400顶管F-F’83.88180.00～185.00W1～W5扩大基础d400明挖G-G’826.21236.00～253.70C3Y1～C3Y30扩大基础d600、d800明挖H-H’400.28215.81～232.50C4Y1～C4Y12扩大基础d600、d800明挖I-I’132.98228.78～243.00C4Y13-1～C4Y5扩大基础d600明挖J-J’52.1271.94～272.20C5Y1～C5Y3扩大基础d800明挖K-K’133.37206.40～213.20C6Y1～C6Y7扩大基础d800明挖L-L’429.72196.61～248.67Y42～Y60扩大基础DN1600明挖M-M’209.21331.71～350.64W1～W12扩大基础DN300明挖N-N’54.07217.35～217.51W1～W3扩大基础d500明挖O-O’28.46221.59～221.68W4～W6扩大基础d600明挖P-P’54.47225.48～226.00W9～W11扩大基础d400、d600明挖Q-Q’29.72227.41～227.50W7～W8扩大基础d400明挖R-R’104.59214.25～235.35/扩大基础d500明挖S-S’212.01177.50～213.50/扩大基础d500明挖T-T’132.44171.50～203.50/扩大基础d500明挖U-U’188.15173.50～189.50/扩大基础d500明挖V-V’193.64171.50～176.50/扩大基础d500明挖W-W’204.27423.89～311.00/扩大基础2.0*2.0箱涵明挖X-X’310.08245.30～254.00/扩大基础d600明挖Y-Y’1403.1202.80～234.50/扩大基础d600明挖Z-Z’487.84236.10～270.50/扩大基础d1000明挖AA-AA’299.8271.50～311.00/扩大基础1.0*1.0箱涵明挖1.3勘察工作依据及执行的主要技术规范1.3.1勘察工作依据（1）《建设工程勘察合同》；（2）《工程地质勘察任务委托书》；（3）由建设方提供的工程地质平面图、设计纵断面图（1：1000）。1.3.2主要执行的技术规范本次勘察执行的主要技术标准及文件有：（1）《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）；（2）《建筑地基基础设计标准》（DBJ50-047-2024）；（3）《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年局部修订）；（4）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（5）《工程测量标准》（GB50026-2020）；（6）《工程岩体试验方法标准》（GB50266-2013）；（7）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；（8）《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）；（9）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；（10）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）；（11）《工程测量通用规范》（GB55018-2021）；（12）《重庆市工程勘察文件编制技术规定》（2024版）；（13）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020版）（14）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》；（15）《房屋建筑和市政工程勘察设计质量通病防治措施技术手册》（2021年版）。1.4工程勘察等级根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表3.0.8-6规定：拟建管线埋深0.90～12.10m，局部段采用顶管施工，工程重要性等级为一级；场地类别按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表3.0.9及表7.1.3判定为中等复杂场地。因此，综合确定本工程勘察等级为甲级。表1.4-1地质环境复杂程度分类表判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌有两种地貌单元，地形坡度10～30°，局部大于35°√中等复杂岩层倾角(°)15°、6°、7°、8°√岩土特征岩土种类较多，性质变化较大，但有特殊岩土人工填土√岩体完整程度较完整，裂隙较发育较完整√土层厚度(m)土层最大厚度大于15m√地表水、地下水对岩土体影响程度中等复杂√不良地质现象小√破坏地质环境的人类活动场地现状既有边坡3～8m，为岩质边坡√边坡对相邻建（构）筑物的影响程度中等√表1.4-2建筑边坡与基坑工程地质环境条件复杂程度划分判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形坡度（°）有两种地貌单元，地形坡度10～30°，局部大于35°√中等复杂土层厚度(m)土层最大厚度大于15m√岩土组成岩土种类较多，性质变化较大√裂隙发育程度较发育√地下水对边坡的影响程度中等√外倾贯通结构面、土岩界面倾角（°）10～20√不良地质作用对边坡的影响程度中等√边坡对相邻建（构）筑物的影响程度中等√1.5勘察工作布置及任务完成情况1.5.1勘察范围及勘察阶段的判定本工程勘察范围符合渝建[2013]345号文件要求。勘察范围及勘察阶段相关判定过程见表1.5-1、表1.5-2、表1.5-3。表1.5-1选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不良地质作用影响面积远小于建设场地的50%。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。地震时不会发生滑坡、泥石流等现象。不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资远小于20亿元。不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于。不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。不属于。不需进行选址勘察表1.5-2初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程重要性等级为一级。不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。不良地质作用影响面积远小于建设场地的30%。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地地形整体平缓，地形坡角大于60°的自然岩坡影响面积远小于建设场地面积的50%。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离在100米以上。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。场地内地下无采空区和地下洞室。不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅区。不属于。不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。不属于。不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。不属于。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于。不需进行初步勘察表1.5-3勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无此类基坑满足勘察范围1.5.2勘察工作的布置本工程勘察方法以工程地质钻探为主，辅以工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。工程地质调查与测绘：采用1:1000现状地形图，现场实际勾绘了地层界线，并在场地外基岩露头处实测了地层与裂隙产状，其精度满足规范要求。测绘范围面积约7.78km2，采用追索法与穿越法相结合的手段，对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件。工程测量：本工程采用万州独立坐标系，1956年黄海高程系，基本等高距为0.5m，依据建设方提供的19个控制点（KZD1～KZD19，见表1.5-4）采用索佳SEJ500电子全站仪进行钻孔定位及孔口标高测量。其成果详见附件《测量成果说明》。表1.5-4工程测量控制点情况一览控制点号X(m)Y(m)H(m)KZD13409263.20535334.29264.39KZD23410136.39535553.88269.53KZD33407505.78537250.78192.65KZD43404434.95535028.59184.14KZD53406290.65537610.92245.78KZD63403323.90535034.70235.50KZD73403016.41534523.18232.07KZD83402973.41535043.29213.69KZD93402839.29535382.25247.21KZD103401599.29534376.17343.07KZD113406483.27541685.54222.71KZD123413996.60533765.87246.44KZD133413616.82533972.83225.69KZD143412743.58533814.91191.40KZD153407622.63536561.02310.80KZD163404096.72539444.61248.59KZD173403713.72537704.12254.95KZD183403493.94536923.18256.92KZD193411740.98540392.75246.73工程钻探：根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）的规定，勘探线、钻孔根据拟建管线中心线按一定间距布置，勘探点间距根据实际地质条件进行确定，若遇有软弱夹层或不利结构面时，应适当加密。勘探点深度应穿过潜在滑动面并进入稳定岩层。纵断面钻孔间距40m～80m不等，共布置纵断面27条，共布置横断面34条；本次勘察共布置钻孔205个，钻孔进入拟建管线基底持力层4.00～6.00m。钻孔具体布置及编号详见勘探点平面位置图。水位观测：在钻探施工结束后将钻孔内的残留水抽干，并间隔24小时后对所有钻孔进行了水位观测。原位测试：为确定人工填土层的密实程度，本次勘察对18个钻孔的人工填土层进行了重型动力触探。室内试验：现场采取岩石岩芯试样37组（砂岩17组，砂质泥岩20组），测试项目为岩石的抗压及物理力学试验；现场采取粉质粘土土样试样12组，测试项目为土常规试验。1.5.3勘察工作完成的实物工作量本次勘察工作从2025年06月11日—2025年07月13日完成野外作业，出动XY-100型钻机6台，外业共历时10天，外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作。本次勘察完成的实际工作量详见表1.5-5：表1.5-5完成的实物工作量类别工作项目工作内容及工作量外业工作工程地质测绘测绘面积约7.78km2工程测量测放钻孔205个，实测纵断面27条，总长度7.093km；实测横断面34条，总长度1.97km。工程地质钻探完成钻孔201个，总进尺2396.10m，利用钻孔5个，利用总进尺70.00m。水位观测水位观测201孔。原位测试重型动力触探现场对18个钻孔45.00m进行重型动力触探试验。内业工作室内岩土试验37组岩样进行抗压实验，取土样12组进行土常规试验。图件总图例1张，勘探点平面布置图19张，工程地质剖面图61张，钻孔柱状图201张，动力触探曲线柱状图18张。1.6勘察工作质量评述工程地质调查与测绘：工程地质测绘以1:1000现状地形图为底图，对勘察范围及邻近场地进行测绘与调查，满足规范要求。工程测量：本次勘察工作的测量采用1956黄海高程系和万州独立坐标系，以建设方提供的控制点为平面和高程起算依据，在此基础上采用全站仪引测支点到场区内作为勘探点放样的控制依据，进行坐标定位放孔、收孔和剖面测量。测量定位误差小于0.10m，标高误差小于0.05m，满足规范要求。钻探工作：工程地质钻探严格按照《建筑工程地质钻探技术标准》（JGJT87-2012

）执行，钻进技术参数选择合理。出动10台XY-100型钻机钻探施工，回旋钻进取芯，钻进操作按照钻探规程进行，严格控制钻探回次和转速，钻孔质量良好，反映地层结构清晰。人工填土采取率＞60%，粉质粘土采取率＞90%，粉砂土采取率＞65%，强风化岩石采取率＞70%，中等风化岩石采取率＞80%，采取率符合规范要求。回次岩芯按顺序摆放，及时填写回次标签并作好原始记录。在钻探施工过程中有地质技术员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠。钻孔完成后将中风化岩芯回填原孔位，上部覆土及强风化借用人工素填土回填封闭。水位观测：在钻探施工结束后对所有钻孔进行了地下水位观测，并在间隔24小时后对所有钻孔均进行了地下稳定水位的量测。并根据区域资料，评价场地水土对建筑材料的腐蚀性。原位试验：勘察期间，为确定土体密实程度，现场对人工填土进行了重型动力触探试验。试验过程严格按照规范规程的要求进行，试验数据可靠。取样及室内试验：根据拟建工程的具体特点，本次勘察采取岩石岩芯试样37组（砂岩17组，砂质泥岩20组）进行室内单轴抗压试验；在粉质粘土层中采用静压法薄壁取土器采取12组原状土试样，土试样质量等级为Ⅰ级，测试项目为土常规、天然及饱和直接剪切试验。所有样品均按相关操作规程现场采集、现场包装，并及时送往具有试验资质的检测中心进行室内检测，送检和试验过程符合规范要求。室内作业：以上各项工作均严格按照国家现行有关规范、规程执行，在此基础上将已获资料综合分析整理编制成本报告。绘图软件采用北京理正8.5版，报告采用office2007编制，文图清晰。外业见证：本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中建设方进行了认真细致的外业检查验收，同时委托了具有外业勘察见证资质的重庆渝宏建筑规划设计有限公司进行了全过程的外业勘察见证（见证员：但淑奇，见证员印章号：YKJZ-2310324-005），本次勘察工作质量合格。综上所述，本次勘察的野外各项施工作业均严格按照有关规范、规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，完成工作量及质量均能满足直接详勘的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察成果资料经审查合格后可供设计及施工使用。2、工程地质条件2.1地理位置及地形地貌拟建场地位于重庆市万州城区(高铁片区、老城片区、龙宝片区、经开区片区、江南片区），场地分布于万州区城区范围内，汽车可直通现场，交通便利，地理位置优越。交通位置图详见图2-1.1。图2-12工程区交通位置图高铁片区勘察区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形平整，拟建管网沿已建小区道路及市政公路布置，管网沿线分布挡墙、梯步等构筑物。勘察范围内现状地面高程在170～240m之间，最大高差约70m，地形坡度一般在5～15°，局部坡度大于45°。老城片区勘察区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形平整，拟建管网沿已建小区道路及市政公路布置，管网沿线分布挡墙、梯步等构筑物。勘察范围内现状地面高程在170～450m之间，最大高差约280m，地形坡度一般在5～20°，局部坡度大于45°。龙宝片区勘察区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形平整，拟建管网沿已建小区道路及市政公路布置，管网沿线分布挡墙、梯步等构筑物，局部段沿龙宝河及龙宝河左岸支沟一侧布置。勘察范围内现状地面高程在180～280m之间，最大高差约100m，地形坡度一般在5～20°，局部坡度大于40°。经开区片区勘察区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形平整，拟建管网沿已建小区道路及市政公路布置，管网沿线分布挡墙、梯步等构筑物，局部段沿土地沟一侧布置。勘察范围内现状地面高程在190～360m之间，最大高差约170m，地形坡度一般在10～20°，局部坡度大于45°。江南片区勘察区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形平整，拟建管网沿已建小区道路及市政公路布置，管网沿线分布挡墙、梯步等构筑物。勘察范围内现状地面高程在220～315m之间，最大高差约95m，地形坡度一般在5～15°，局部坡度大于50°。2.2气象、水文勘察区属于暖湿亚热带季风气候区，气候温暖湿润，四季分明，雨量充沛。根据万州气象站资料，全年无霜期320d以上，多年平均气温18.1℃，最高温度43.2℃（2006年8月16日），最低温度-3.7℃（1977年12月26日），气候垂直分带明显，长江河谷一带较周围气温高1～3℃；本地多年平均降水量1181.20mm，且多集中于每年的5～9月，占年降水量的70%，最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降水量175mm（1987年8月16日），最大连续降雨时间16d，夏季多大雨和暴雨，如2000年5～8月，降水量达985.1mm，占当年降水总量的83.4%；历年最大积雪厚50mm；最大瞬时风速33.3m/s，风向多为ESE及ENE，历年最高气压1020.30mb。高铁片区：拟建S线、T线、U线、V线场地位于苎溪河右岸，苎溪河从场地尾端自北东向南西穿过。现河水水深0.20～1.60m（勘察段内），最高洪水位在工程段达175.0m（吴淞高程，黄海高程为173.312m）。龙宝片区：拟建F线场地位于龙宝河左岸，龙宝河从场地尾端自北东向南西穿过，龙宝河在万州城区明镜滩汇入长江。现河水水深0.20～1.50m（勘察段内），最高洪水位在工程段达190.0m。拟建K线场地位于龙宝河左岸支沟，龙宝河左岸支沟从场地尾端自南西向北东穿过，后汇入龙宝河。现河水水深0.20～1.00m（勘察段内），最高洪水位在工程段达211.0m。经开区片区：拟建L线场地位于龙宝河左岸支沟土地沟右岸，土地沟从场地尾端自南西向北东穿过，后汇入龙宝河。现河水水深0.20～1.20m（勘察段内），最高洪水位在工程段达200.0m。2.3地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万县向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。高铁片区：根据本区内实测岩层产状150°∠15°，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。通过对场地周边基岩出露部位进行调查和实测，场地岩体中发育以下两组裂隙，两组裂隙为构造裂隙，裂隙测得部位为周边砂岩出露露头：裂隙（L1）：产状230°∠80°，裂隙间距1.20～3.00m，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合很差，属软弱结构面。裂隙（L2）：产状150°∠82°，裂隙间距0.80～2.40m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～3.00m，表面平直，贯通性差，结合很差，属软弱结构面。岩层（L3）：产状150°∠15°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。老城片区：根据本区内实测岩层产状330°∠6°，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。裂隙（L1）：产状50°∠73°，裂隙间距1.00～4.00mm，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状245°∠75°，裂隙间距0.80～2.50m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～3.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状330°∠6°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。龙宝片区：根据本区内实测岩层产状320°∠8°，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。裂隙（L1）：产状50°∠78°，裂隙间距1.00～4.00mm，张开度1～4mm，可见延伸长度2.00～6.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状235°∠80°，裂隙间距0.80～3.00m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状320°∠8°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。经开区片区:根据本区内实测岩层产状320°∠6°，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。裂隙（L1）：产状65°∠78°，裂隙间距1.00～3.00mm，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～5.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状255°∠80°，裂隙间距0.50～2.50m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～4.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状320°∠6°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。江南片区:根据本区内实测岩层产状330°∠7°，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。裂隙（L1）：产状55°∠78°，裂隙间距1.00～3.50mm，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～5.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状240°∠80°，裂隙间距0.50～3.00m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状330°∠7°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。图2-12：50万万州区构造纲要图经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。据记载，以万州区为中心的50km范围内历史上没有震级Ms≥4.5级的地震和4级以上有感地震记载，工程区属弱震区，构造稳定。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，地震特征周期为0.35s。根据长江委1995年对三峡地区地震烈度的复核成果，万州城区50年10%超越概率的地震烈度为5.7度，对应的加速度峰值为49gal；50年1%超越概率的地震烈度为6.5度，对应的加速度峰值为115gal。万州区50年超越概率基岩地震动参数位置超越概率地震烈度加速度峰值（gal）万州区（勘察区）63%4.92310%5.7495%6.0651%6.51152.4地层结构根据地面工程地质测绘及钻探揭露，场地地层主要发育有第四系全新统素填土层（Q4ml）、第四系全新统粉质粘土夹孤块石（Q4el+dl）、第四系全新统粉砂土（Q4el+dl）及侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）。现根据岩性由新到老分述如下：2.4.1第四系全新统素填土层（Q4ml）素填土（Q4ml）：杂色；不均匀，土体稍密，稍湿；主要由泥质碎石及粉质粘土组成，多成散块状，硬质物含量约5～15%，粒径2～8cm，局部大于13cm；为该场地附近道路、民居等修筑堆填形成，回填时间在5年以上，周边无污染源，场地内填土未被污染。本层勘察区分布广泛，本次钻探揭露厚度0.30（ZK174）～11.90m（ZK11）不等，层底高程163.00～397.00m。2.4.2第四系全新统粉质粘土夹孤块石层（Q4col+dl）粉质粘土夹孤块石（Q4col+dl）：黄褐色、红褐色；主要由粘土矿物组成，充填有较多泥岩角砾及砂岩碎块石成分，硬质物含量约15～25%，粒径1～15cm不等，粘土呈可塑状，切面稍有光泽，均匀性较差，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。为崩坡积成因。本层勘察区主要分布在H、I线，本次钻探揭露厚度8.50（ZK53）～11.10m（ZK48）不等，层底高程207.00～234.70m。2.4.3第四系全新统粉质粘土层（Q4el+dl）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色、红褐色；主要由粘土矿物组成，充填有少量泥岩角砾成分，粘土呈可塑状，切面稍有光泽，均匀性较差，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。本层勘察区主要分布在除H、I线外其他各线，本次钻探揭露厚度0.30（ZK158）~13.50m（ZK184），层底高程162.70～394.80m。2.4.4第四系全新统粉砂土层（Q4el+dl）粉砂土：浅黄色；主要由石英、长石等隐晶质成分组成。含少量粘土矿物。土体稍密，稍湿。该层主要分布在顶管段，本次钻探揭露厚度0.60（ZK15）～1.10m（ZK18）不等，层底高程190.85～191.62m。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~角度不整合接触~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~2.4.5侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）砂岩（J2s-Ss）：灰白色，主要由石英、长石、云母等矿物成分组成，含较多紫色泥质团块，细粒结构，厚层状构造，钙质胶结，风化裂隙基本不发育，多层短-长柱状。砂质泥岩（J2s-Sm）：紫红色，主要成分为粘土矿物，主要粘性土矿物成分为水云母、高岭石等，含量大于52%；其次为碎屑矿物（石英、\t"/item/%E6%B3%A5%E5%B2%A9/_blank"长石、云母等）、后生矿物（如绿帘石、绿泥石等）以及铁锰质和有机质。含少量灰色砂质条纹、团块，泥质结构，泥质胶结，中厚层状构造，裂隙基本不发育，岩芯较完整，多呈短-长柱状。为本次勘察范围内主要岩体，厚度均匀，在整个场地分布较广泛。2.5基岩面及基岩风化带特征2.5.1基岩面特征根据钻探揭露及地表调查，拟建管线沿线岩层产状150°∠15°、330°∠6°、320°∠8°、320°∠6°及330°∠7°，基岩面总体与地表坡度基本一致，一般为3～15°，局部地段可达45°。2.5.2基岩风化带特征强风化带岩体：网状风化裂隙发育，岩体极破碎，岩芯多呈碎块状～块状，仅少量为短柱状或粉状，岩质极软，失水后自动崩解成碎块，手捏岩芯易碎散，钻探揭示厚度0.20～2.20m，岩体极破碎，不存在风化深槽、球状风化体等异常风化现象等。中风化带岩体：裂隙总体上不发育，岩体较完整，岩芯多呈短～长柱状，节长一般5～40cm，最大节长可达80cm。强风化带岩体完整程度极破碎，岩石坚硬程度不分类，其岩体基本质量等级分类为Ⅴ类，中风化带岩体完整程度较完整，岩石坚硬程度为极软岩或较硬岩，其岩体基本质量等级分类为Ⅴ类及Ⅲ类，强风化带与中风化带之间存在明确的分界线。2.6水文地质2.6.1地下水场区内地下水主要赋存在地表松散土层以及基岩浅层风化裂隙中，以第四系孔隙水和浅层基岩裂隙水的形式存在。第四系孔隙水主要赋存在第四系松散堆积体内，以大气降水补给为主。粉质粘土属透水性差，属相对隔水层；地下水受岩性、地貌和覆盖层厚度变化大且受大气降水控制，无统一地下水位。地下水主要接受大气降雨和生活污水补给，沿地表顺坡排出场地，仅在雨季易形成短时孔隙水，属上层滞水性质，受季节影响明显。场区基岩为侏罗系中统上沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，基岩裂隙水主要赋存在强风化基岩风化裂隙中。基岩裂隙水具有一定的承压水特征，但本次拟建管网基础埋深未至基岩，因此基岩裂隙水对拟建场地工程建设影响较小。场地补给源单一、补给量匮乏，基岩构造裂隙水主要接受大气降水、上覆松散体中的孔隙水补给，通过上覆土体垂直入渗或直接沿裂隙径流，向低洼处排泄，场地基岩裂隙水总体较贫乏。勘察施工过程中，对所有钻孔的残留水抽干后进行了水位观测，未见孔内水位有恢复迹象，因此拟建场地不存在第四系土层的储水圈闭构造。场地地下水通过上覆土体垂直入渗或直接沿裂隙径流，向低洼处排泄。场地勘察期间拟建管线范围内地下水较贫乏。场地易沿着第四系土层中局部渗入，故在拟建管线施工时应避开雨季施工，加强地表水的排水防渗工作，并采取集水井等措施进行管线施工。拟建高铁片区局部段左侧发育苎溪河，拟建场地T线及V线设计高程低于苎溪河最高洪水位，建议进行抗浮设计；拟建龙宝片区局部段右侧发育龙宝河及支沟，拟建场地设计高程低于龙宝河最高洪水位，建议进行抗浮设计；拟建经开区片区左侧发育土地沟，拟建场地设计高程低于土地沟最高洪水位，建议进行抗浮设计；其余场地无地表径流发育，地表水对工程建设影响较小。但暴雨季节拟建场地存在洪涝情况，该项目实施主要目的是对拟建场洪涝进行治理。本次勘察未作抽水试验，根据临近建筑经验，人工填土的渗透系数取1.0×10-2cm/s，属于强透水性；粉质粘土取3.50×10-5cm/s，属弱透水层；粉砂土的渗透系数取3.75×10-3cm/s，属于中等透水性。场地环境类型为Ⅲ类，临河管线段场地环境类型为Ⅱ类，根据相邻场地水质分析资料，本场地地下水及地表水对建筑材料（含混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋等)具有微腐蚀性。2.6.2场地土的腐蚀性评价拟建场地沿线地基土主要为粉质粘土、粉砂土及人工填土。场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等；本次勘察场地内未发现中侏罗系地层浅部膏盐。根据《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001，2009年版)第12.1条，结合场地周边已有建筑侵蚀情况，结合当地已有的工程经验，判定本场地土对建筑材料混凝土及硬聚氯乙烯材料有微腐蚀性，建议对建筑材料进行相应的防腐措施。2.7不良地质作用拟建管网、顶管开挖后将在拟建管线沿线两侧形成临时基坑边坡，将对拟建管线产生直接影响，须进行有效治理。根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现滑坡、危岩崩塌、泥石流、地下采空区等不良地质现象，拟建管线开挖不存在泄漏有毒、有害气（液）体等情况。但拟建管线沿已建民房小区布置，已建小区周边分布燃气、供水、电缆等地下管线，因此拟建工程可能存在对工程不利的地下埋藏物。3、岩土物理力学特征3.1岩土分层及试验统计依据本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。素填土：分布广泛，稍湿，结构松散~稍密，主要根据现场岩芯结合现场原位测试鉴定。粉质粘土：在本场地内分布广泛，主要根据现场岩芯鉴定、现场原位测试结合室内试验进行综合分层。粉砂土：该层位于河床地带，呈松散状，取样困难，主要根据现场原位测试结合岩芯鉴定进行综合分层。基岩：强风化带岩体破碎，取样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中等风化砂岩较完整，在钻孔中采集中等风化带岩样14组，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。室内试验进行天然及饱和单轴抗压强度试验、物理力学试验。3.2岩土试验成果统计3.2.1统计公式岩土的物理力学指标统计依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第11章相关公式进行，主要应用了以下公式：1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、计算某一风险概率时的修正系数公式：5、计算标准值公式：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数（本工程取0.05），式中当指标作为作用项时，取“＋”号；当指标作为抗力项时，取“－”号；——岩土参数标准值。3.2.2岩、土试验统计成果及评述动力触探试验素填土在整个场地均有分布，层厚差异较小，本次勘察在18个钻孔内作了18次重型（N63.5）动力触探试验，根据重型动力触探试验统计成果，素填土修正击数平均值6.74～7.60，实测击数5.0～11.0，修正击数厚度加权平均值7.25，密实程度根据素填土分布范围分为稍密，变异系数0.12～0.21，变异性低～中等，说明素填土的均匀性较好。统计见表3.2-1。表3.2-1素填土动力触探测试数据统计孔号触探深度(m)修正平均值修正标准差修正变异系数变异系数击数范围实测击数范围N63.5加权平均值(击)ZK91.8-4.36.94～7.605.0～11.07.25ZK112.0-4.56.741.210.17ZK212.0-4.56.881.350.20ZK281.9-4.47.301.150.16ZK822.2-4.77.421.340.18ZK842.0-4.57.551.380.18ZK861.8-70.21ZK892.1-4.67.501.240.16ZK1092.0-4.56.771.170.17ZK1102.2-4.77.011.320.19ZK1132.1-4.67.300.910.12ZK1791.8-4.37.601.010.13ZK1911.2-3.77.451.240.17ZK1962.2-4.77.330.870.12ZK1991.9-4.47.421.250.17ZK2011.8-10.14ZK2032.0-4.57.371.260.17ZK2051.6-4.17.5.2.2粉质粘土常规试验本次勘察在勘查区沿线地段采用薄壁取土器连续压入法采取12组原状粉质粘土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内物理力学性质试验，根据试验统计成果，土的塑性指数在11.3～12.9之间，液性指数在0.36～0.46之间，属可塑状粉质粘土；压缩系数值为0.32～0.43MPa-1，属中压缩性土，统计见表3.2-2。岩石单轴抗压强度试验本次勘察取17组中风化砂岩岩样（老城及高铁片区5组、经开区片区4组、龙宝片区8组）进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各51个。本次勘察取20组中风化砂质泥岩（老城及高铁片区6组、江南片区9组、龙宝片区5组）岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各60个。统计如下：一、砂岩1、老城及高铁片区本次勘察取5组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各15个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.12，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.14，变异性低。统计结果见表3.2-3。表3.2-3中风化砂岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK1239.435.341.330.826.733.12ZK1845.547.844.135.738.933.93ZK2048.751.544.838.241.334.24ZK17439.845.038.430.236.328.95ZK17633.137.439.225.028.530.6本数n1515最大值max51.541.3最小值min33.125.0平均值φm42.0932.82标准差σf5.214.70变异系数δ0.120.14统计修正系数γs0.94470.9355标准值φk39.6930.65根据室内试验统计，中风化砂岩为较硬岩，软化系数0.77。经开区片区本次勘察取4组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各12个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.10，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.12，变异性低。统计结果见表3.2-4。表3.2-4中风化砂岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK6239.042.945.829.733.036.32ZK6533.238.537.124.629.327.43ZK7138.135.239.529.226.030.54ZK7743.441.044.534.131.536.2本数n1212最大值max45.836.3最小值min33.224.6平均值φm39.8530.65标准差σf3.813.75变异系数δ0.100.12统计修正系数γs0.94760.9371标准值φk37.8528.68根据室内试验统计，中风化砂岩为较硬岩，软化系数0.76。3、龙宝片区本次勘察取8组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各24个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.13，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，变异性低。统计结果见表3.2-5。表3.2-5中风化砂岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK10351.646.247.142.435.736.52ZK10641.347.139.731.737.330.23ZK11837.043.136.527.633.127.44ZK12453.547.742.644.737.333.25ZK12955.348.844.546.039.235.26ZK13339.134.933.330.226.225.47ZK13638.143.144.228.934.634.38ZK13949.342.141.440.532.731.7本数n2424最大值max55.346.0最小值min33.325.4平均值φm43.6534.25标准差σf5.765.59变异系数δ0.130.16统计修正系数γs0.95370.9430标准值φk41.6032.26根据室内试验统计，中风化砂岩为较硬岩，软化系数0.78。砂质泥岩老城及高铁片区本次勘察取6组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各18个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.17，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.19，变异性低。统计结果见表3.2-6。表3.2-6中风化砂质泥岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK18.646.716.345.684.244.082ZK39.568.798.266.295.745.313ZK976.505.646.794.353.584.274ZK1007.898.907.285.135.974.725ZK1887.747.105.224.884.693.256ZK1935.786.906.833.424.384.31本数n1818最大值max9.566.29最小值min5.223.25平均值φm7.274.68标准差σf1.220.87变异系数δ0.170.19统计修正系数γs0.92930.9209标准值φk6.764.32根据室内试验统计，中风化砂质泥岩为极软岩，软化系数0.64。龙宝片区本次勘察取5组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各15个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.18，变异性低。统计结果见表3.2-7。表3.2-7中风化砂质泥岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK316.105.955.093.803.653.282ZK367.956.746.585.184.254.083ZK397.128.388.924.585.615.934ZK426.275.738.194.023.565.305ZK567.096.407.814.504.034.94本数n1515最大值max8.925.93最小值min5.093.28平均值φm6.954.45标准差σf1.100.79变异系数δ0.160.18统计修正系数γs0.92630.9171标准值φk6.454.08根据室内试验统计，中风化砂质泥岩为极软岩，软化系数0.63。3、江南片区本次勘察取9组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各27个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.18，变异性低。统计结果见表3.2-8。表3.2-8中风化砂质泥岩抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK1429.718.028.936.435.155.682ZK1457.406.196.524.623.944.043ZK1485.865.517.393.723.364.874ZK1507.547.468.834.894.746.025ZK1537.806.286.064.993.843.956ZK1567.185.805.484.413.693.437ZK1596.317.557.164.234.924.588ZK1677.768.908.844.926.065.599ZK1707.365.958.094.933.825.12本数n2727最大值max9.716.43最小值min5.483.36平均值φm7.254.66标准差σf1.170.83变异系数δ0.160.18统计修正系数γs0.94650.9398标准值φk6.864.39根据室内试验统计，中风化砂质泥岩为极软岩，软化系数0.64。3.2.3设计参数选取人工填土：物理力学指标根据现场岩芯鉴定结合原位测试统计成果，并参考地区经验取建议值。粉质粘土：物理力学指标根据室内试验成果结合地区经验取建议值，由于土层中含硬杂物成分，试验成果使用时应综合考虑硬杂物含量的影响。粉砂土：主要物理力学指标根据现场观察，并结合地区经验取建议值。3.2.4岩土地基极限承载力标准值人工填土：根据现场岩芯判断，场地内的素填土密实度为稍密，未经严格压实处理，地基极限承载力标准值在施工阶段由静荷载测试确定。粉质粘土：根据粉质粘土表3.2-12中统计结果，土体e=0.735，IL=0.41，根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）第11.4.3-2条进行查表取值，粉质粘土地基极限承载力平均值为400kPa，经修正计算，地基极限承载力标准值为360kPa。粉砂土：粉砂土的地基极限承载力标准值按相邻地块经验确定。基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）的规定，将砂岩（饱和值）单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.10），砂质泥岩（天然值）单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.30）计算确定：1、老城及高铁片区中风化砂岩：极限承载力标准值fuk=30.65MPa×1.1=33.715MPa；中风化砂质泥岩：极限承载力标准值fuk=6.76MPa×1.3=8.788MPa。2、龙宝片区中风化砂岩：极限承载力标准值fuk=32.26MPa×1.1=35.486MPa；中风化砂质泥岩：极限承载力标准值fuk=6.45MPa×1.3=8.385MPa。3、经开区片区中风化砂岩：极限承载力标准值fuk=28.68MPa×1.1=31.548MPa。4、江南片区中风化砂质泥岩：极限承载力标准值fuk=6.86MPa×1.3=8.918MPa。3.2.5岩土地基承载力特征值中风化基岩的地基承载力特征值按《建筑地基基础设计标准》（DBJ50/T-047-2024）中第4.3.6条的下列公式计算确定：fak=fuk/K式中：fak—岩石地基承载力特征值；fuk—地基极限承载力标准值；K—地基极限承载力安全系数，对土质地基取2，对岩质地基取3。人工填土：根据现场岩芯鉴定判断，场地内的人工填土密实度为松散～稍密，未经严格压实处理，地基承载力特征值应在施工阶段经压实处理后由静荷载测试确定。粉质粘土：地基承载力特征值按《建筑地基基础设计标准》（DBJ50-047-2024）中第4.3.6条的公式计算确定：fak=fuk/K式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值（粉质粘土取360kPa）；K—地基极限承载力安全系数。（土质地基取2.00）。根据统计计算结果，考虑地表水影响、施工扰动及当地建筑经验，粉质粘土承载力特征值实取120kPa。粉砂土：地基极限承载力标准值根据结合当地建筑经验确定：考虑施工扰动及地表水影响，结合当地及相邻地块经验，本次实取100kPa。强风化基岩：根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂质泥岩取300kPa，强风化砂岩取500kPa。中风化基岩：1、老城及高铁片区中风化砂岩地基承载力特征值fak=33715kPa/3=11238kPa；中风化砂质泥岩地基承载力特征值fak=8788kPa/3=2929kPa。2、龙宝片区中风化砂岩地基承载力特征值fak=35486kPa/3=11828kPa；中风化砂质泥岩地基承载力特征值fak=8385kPa/3=2795kPa。3、经开区片区中风化砂岩地基承载力特征值fak=31548kPa/3=10516kPa。4、江南片区中风化砂质泥岩地基承载力特征值fak=8918kPa/3=2972kPa。3.2.6岩体基本质量等级1、岩石坚硬程度根据上述岩石抗压试验成果统计表，老城及高铁片区中风化砂岩饱和抗压强度平均值32.82MPa，软化系数0.77，为不软化的较硬岩；经开区片区中风化砂岩饱和抗压强度平均值30.65MPa，软化系数0.76，为不软化的较硬岩；龙宝片区中风化砂岩饱和抗压强度平均值34.25MPa，软化系数0.78，为不软化的较硬岩；老城及高铁片区中风化砂质泥岩饱和抗压强度平均值4.68MPa，软化系数0.64，为易软化的极软岩；龙宝片区中风化砂质泥岩饱和抗压强度平均值4.45MPa，软化系数0.63，为易软化的极软岩；江南片区中风化砂质泥岩饱和抗压强度平均值4.66MPa，软化系数0.64，为易软化的极软岩。2、岩体完整程度钻孔钻入中风化岩体岩芯多呈柱状、长柱状，采取率＞80%，少量呈块状，岩体完整程度为较完整。3、岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）规定，场地内强、中风化砂质泥岩无可软化性、膨胀性及崩解性等特殊性质。因此场地岩体基本质量等级可划分为：强风化基岩为Ⅴ类，中风化砂质泥岩为Ⅴ类，中风化砂岩为Ⅲ类。3.2.7土、石类别及可挖性等级依据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）中土、石可挖性分类标准，并结合试验统计成果综合评定。本场地地层结构由上至下为人工填土、粉质粘土、粉砂土、强风化基岩、中风化砂岩。土、石类别及可挖性等级评定如下：1、现状地面或道路结构（路面、路床、路基）：土石类别属硬土，土石等级为Ⅲ级；2、人工填土：土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级；3、粉质粘土：呈可塑状，夹有砂岩、泥岩块碎石，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级；4、粉砂土：土石类别属松土，土石等级为Ⅰ级；5、强风化基岩：裂隙较发育、质极软，土石类别属硬土，土石等级为Ⅲ级；6、中风化砂质泥岩：岩体完整连续、质软，土石类别属软石，土石等级为Ⅳ级；7、中风化砂岩：岩体完整连续，土石类别属次坚石，土石等级为Ⅴ级。3.3岩土体参数建议值根据野外岩芯鉴别、动探测试及室内试验统计成果，结合当地建筑经验，本场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3-3。表3.2-2粉质粘土试验成果统计表序号样品编号物理性质界限含水率固结试验天然抗剪强度饱和抗剪强度含水率天然密度饱和密度干密度土粒比重孔隙比饱和度液限塑限塑性指数液性指数压缩系数压缩模量粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角WoρoρρdGseSrWLWpIpILav0.1-0.2Es0.1-0.2CφCφ%g/cm3%—%¾¾MPa-1MPakPa（°）kPa（°）1ZK4423.31.982.011.612.720.69491.331.618.712.90.360.325.3623.412.516.79.12ZK4625.11.961.991.572.710.73093.232.119.812.30.430.394.4721.912.113.48.53ZK4726.41.941.971.532.720.77293.032.821.111.70.450.434.0919.711.613.18.34ZK4923.11.992.011.622.720.68392.130.618.512.10.380.364.6222.612.615.49.75ZK5127.11.931.951.522.710.78593.633.522.111.40.440.424.2820.111.213.88.46ZK5425.81.961.981.562.720.74694.133.220.712.50.410.374.7322.813.116.39.87ZK9226.11.951.981.552.720.75993.533.121.211.90.410.394.5620.311.812.78.18ZK9523.71.982.011.602.710.69392.731.819.112.70.360.325.2624.112.917.09.49ZK16124.81.972.001.582.720.72393.332.219.812.40.400.414.2422.612.115.99.210ZK16426.71.941.971.532.710.77094.032.821.511.30.460.434.1619.311.211.58.711ZK18227.41.931.961.512.710.78994.134.322.312.00.430.384.7122.111.615.38.512ZK18623.52.002.021.622.720.68094.130.719.211.50.370.354.8320.812.313.79.3按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）统计：样本数66666666666666666子样极大值27.402.002.021.622.720.7994.1034.3022.3012.900.460.435.3624.1013.1017.009.80子样极小值23.101.931.951.512.710.6891.3030.6018.5011.300.360.324.0919.3011.2011.508.10平均值25.251.961.991.572.720.7493.2532.3920.3312.060.410.384.6121.6412.0814.578.92标准差/////////////1.560.621.760.57变异系数/////////////0.070.050.120.06修正系数/////////////0.96330.97380.93710.9685标准值/////////////20.8211.7613.648.62表3-3岩土体物理力学参数建议值岩土名称重度(kN/m3)天然直接快剪饱和直接快剪/抗剪强度土体水平抗力比例系数/岩石水平抗力系数岩石抗压强度标准值（MPa）承载力特征值(kPa)变形模量(MPa)边坡临时坡率值（为无软弱外倾结构面）岩石与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）基底摩擦系数天然饱和内聚力(ka)内摩擦角(°)内聚力(kPa)内摩擦角(°)天然饱和H≤8m（岩质边坡）H≤5m（土质边坡）8＜H≤15（岩质边坡）5＜H≤8（土质边坡）人工填土20.0*20.5*5*26*3*24*8MN/m4*///10*1:1.251:1.50//粉砂土19.5*20.0*0*20*0*18*10MN/m4*//100*/1:1.251:1.50/0.30*粉质粘土19.219.520.8211.7613.648.629MN/m4*//120*/1:1.251:1.50/0.25*强风化砂质泥岩23.2*23.7*////38MN/m4*//300*140*1:0.751:1.00100*0.30*强风化砂岩23.8*24.0*////60MN/m4*//500*240*1:0.751:1.00130*0.35*高铁及老城片区中风化砂岩25.4*25.6*//1750*35.5*545MN/m3*39.6930.65112383000*1：0.301：0.501300*0.65*经开区片区中风化砂岩25.2*25.5*//1700*35.0*522MN/m3*37.8528.68105162800*1：0.301：0.501200*0.65*龙宝片区中风化砂岩25.5*25.7*//1850*36.5*574MN/m3*41.6032.26118283200*1：0.301：0.501350*0.65*高铁及老城片区中风化砂质泥岩25.2*25.8*//220*28.0*81MN/m3*6.764.322929800*1：0.501：0.75350*0.50*龙宝片区中风化砂质泥岩25.1*25.5*//210*27.5*77MN/m3*6.454.082795780*1：0.501：0.75330*0.50*江南片区中风化砂质泥岩25.3*25.7*//230*28.3*82MN/m3*6.864.392972810*1：0.501：0.75360*0.50*岩层层面40*15*裂隙50*18*1、*为经验值；2、压实填土各参数值宜根据现场实测压实系数及荷载试验校核。2、本次勘察各区钻孔数量较少，部分区域岩土样未进行分区统计，未分区值可参照《万州城区山洪排涝设施完善工程》工程地质勘察报告内容。4、场地整体稳定性及建筑适宜性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年局部修订），拟建管线沿线抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。按《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年局部修订）表4.1.3的划分标准并结合地区经验，场地土的类型：人工填土层平均剪切波速VS=120m/s（未来填土的剪切波速值暂以现状填土取值，若压实处理，宜据压实情况的实测值进行校核），属软弱土；粉质粘土剪切波速VS=180m/s，属中软土；粉砂土属中软土，剪切波速取160m/s；强风化基岩VS＞500m/s，为软岩；中风化基岩VS＞800m/s，为岩石。根据钻探揭露，土层厚度变化较大，本次计算选取最不利地段进行计算。按设计标高场平后，上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年局部修订）第4.1.5条计算公式：υse=d0/tt=(di/υsi)υse—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i土层的厚度（m）；υsi—计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。根据计算成果，结合《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年局部修订）中的有关规定，地震效应评价见下表4-1、4-2。表4-1管道部分平场后建筑物地震效应评价表拟建管网覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）计算钻孔场地类别特征周期（s）地段类别最大厚度人工填土粉质粘土粉砂土A-A’00.00120ZK2Ⅱ类0.35一般地段B-B’20.000.8019.200.00176LZK123Ⅱ类0.35一般地段C-C’20.000.9019.100.00176LZK124Ⅱ类0.35一般地段D-D’20.0020.000.000.00120ZK11Ⅲ类0.45不利地段E-E’7.507.500.000.00120ZK20Ⅱ类0.35一般地段F-F’4.004.000.000.00120ZK24Ⅱ类0.35一般地段G-G’（C3Y1-C3Y18段）6.806.800.000.00120ZK27Ⅱ类0.35一般地段G-G’（C3Y18-C3Y30段）2.902.900.000.00120ZK36Ⅰ1类0.25一般地段H-H’20.001.9018.100.00172ZK44Ⅱ类0.35一般地段I-I’20.001.3018.700.00174ZK54Ⅱ类0.35不利地段J-J’00.00120ZK56Ⅰ1类0.25一般地段K-K’00.00120ZK59Ⅱ类0.35一般地段L-L’7.507.500.000.00120ZK73Ⅱ类0.35不利地段M-M’6.806.800.000.00120ZK75Ⅱ类0.35一般地段N-N’20.0020.000.000.00120ZK82Ⅲ类0.45不利地段O-O’20.0020.000.000.00120ZK84Ⅲ类0.45不利地段P-P’20.0020.000.000.00120ZK87Ⅲ类0.45不利地段Q-Q’20.0020.000.000.00120ZK87Ⅲ类0.45不利地段R-R’0.700.700.000.00120ZK176Ⅰ1类0.25不利地段S-S’20.000.0020.000.00180ZK184Ⅱ类0.35不利地段T-T’8.900.008.900.00180ZK185Ⅱ类0.35不利地段U-U’10.5010.500.000.00120ZK199Ⅱ类0.35不利地段V-V’9.009.000.000.00120ZK200Ⅱ类0.35不利地段W-W’5.200.005.200.00180ZK99Ⅱ类0.35不利地段X-X’（K0+000.00-K0+220.00）2.902.900.000.00120/Ⅰ1类0.25一般地段X-X’（K0+220.00-K0+310.08）3.803.800.000.00120ZK108Ⅱ类0.35一般地段Y-Y’（K0+000.00-K0+090.00）20.0020.000.000.00120ZK109Ⅲ类0.45不利地段Y-Y’（K0+090.00-K0+180.00）5.005.000.000.00120ZK112Ⅱ类0.35一般地段Y-Y’（K0+180.00-K0+530.00）0.700.700.000.00120ZK115Ⅰ1类0.25一般地段Y-Y’（K0+530.00-K0+590.00）5.505.500.000.00120ZK119Ⅱ类0.35一般地段Y-Y’（K0+590.00-K1+030.00）2.002.000.000.00120ZK121Ⅰ1类0.25一般地段Y-Y’（K1+030.00-K1+140.004.004.000.000.00120ZK132Ⅱ类0.35一般地段Y-Y’（K1+140.00-K1+403.100.700.700.000.00120ZK134Ⅰ1类0.25一般地段Z-Z’1.501.500.000.00120ZK147Ⅰ1类0.25一般地段AA-AA’1.500.001.500.00180ZK164Ⅰ1类0.25不