钢结构安装工程施工方案2024年2

邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2Mx右/(αfb)]=100-[100-2×33.716×10/(1×16.7×1000)]=22.785mmAbx/f=1×16.7×1000×22.785/360=1056.988mm2A=1056.988mm＜s]=1058.717mm2顶部x向右侧配筋满足要求！6）楼板1顶部y向上侧配筋计算截面有效高度h=100mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为9，]=9×π×10/4=706.858mm2单位宽度内楼板顶部附加上侧受拉钢筋根数为7，]=7×π×8/4=351.858mm2]=[A]+[A]=706.858+351.858=1058.717mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2My上/(αfb)]=100-[100-2×22.876×10/(1×16.7×1000)]=14.793mmAbx/f=1×16.7×1000×14.793/360=686.208mm2A=686.208mm＜s]=1058.717mm2顶部y向上侧配筋满足要求！7）楼板1顶部y向下侧配筋计算截面有效高度h=100mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为9，]=9×π×10/4=706.858mm2单位宽度内楼板顶部附加下侧受拉钢筋根数为7，]=7×π×8/4=351.858mm2]=[A]+[A]=706.858+351.858=1058.717mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2My下/(αfb)]=100-[100-2×22.876×10/(1×16.7×1000)]=14.793mmAbx/f=1×16.7×1000×14.793/360=686.208mm2A=686.208mm＜s]=1058.717mm2顶部y向下侧配筋满足要求！8）楼板1车轮位置抗冲切计算冲切破坏锥体示意图如下：446邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015版）第6.5.1条计算混凝土抗冲切承载力，应满足N≤0.7βημh0β截面高度影响系数：当截面高度不大于800mmβ=1.02000mm时，取β=0.9；其间按线性内插法取用。此处β=1；混凝土轴心抗拉强度设计值；h/2处垂直截面的最不利周长，此处=2×[(200+100)+(120+100)]=1040mm应取min{0.4+1.2/β，0.5+αh/(4μβ-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边的比值，s不宜大于4；当βs小于2时取2；对圆形冲切面，βs取2。此处β=2；s冲切锥体位置影响系数：此处α=40；447邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案h截面有效高度，取两个方向配筋的截面有效高度平均值。故η=min{0.4+1.2/β，0.5+αh/(4μ)}=min{0.4+1.2/2，0.5+40×120/(4×1040)}=10.7βημh=(0.7×1×1.57×1×1040×100)/1000=114.296kN≥Max{N右，N左，N右，N左}=8.543kN抗冲切满足要求！9）楼板1裂缝计算裂缝控制等级三级最大裂缝宽度0.2参考《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015版)第7.1章节，裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。垂直X方向楼板裂缝计算①纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：=0.5bh=0.5×1000×120=60000mm2ρ=A/A=706.858/60000=0.012②纵向钢筋等效应力按荷载标准组合后，重新计算得到楼板x方向最大弯矩M=9.894kN.mσ=M/(0.87h)=9.894×10/(0.87×100×706.858)=160.894N/mm2③裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65f/(ρσ)=1.1-0.65×2.2/(0.012×160.894)=0.346④受拉区纵向钢筋的等效直径普通钢筋相对粘结特性系数取1d=Σnd/Σndi=d/ν=10/1=10mm⑤最大裂缝宽度ω钢筋混凝土构件受弯特性系数=1.9最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离=15mm由于＜20mm，取s=20mmHRB400钢筋弹性模量取E=200000N/mm2ω=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=1.9×0.346×160.894×(1.9×20+0.08×10/0.012)/200000=0.056mm≤ω=0.2mm最大裂缝宽度满足要求！448邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案垂直Y方向楼板裂缝计算⑥纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：=0.5bh=0.5×1000×120=60000mm2ρ=A/A=706.858/60000=0.012⑦纵向钢筋等效应力按荷载标准组合后，重新计算得到楼板y方向最大弯矩M=6.824kN.mσ=M/(0.87h)=6.824×10/(0.87×100×706.858)=110.96N/mm2⑧裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65f/(ρσ)=1.1-0.65×2.2/(0.012×110.96)=0.006由于ψ＜0.2，取⑨受拉区纵向钢筋的等效直径普通钢筋相对粘结特性系数取1d=Σnd/Σndi=d/ν=10/1=10mm⑩最大裂缝宽度ω钢筋混凝土构件受弯特性系数=1.9最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离=15mm由于＜20mm，取s=20mmHRB400钢筋弹性模量取E=200000N/mm2ω=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=1.9×0.2××(1.9×20+0.08×10/0.012)/200000=0.022mm≤ω=0.2mm最大裂缝宽度满足要求！四、楼板传递荷载计算楼板承受均布荷载时，根据梯形三角形导荷方式，并按弯矩等效原则，梁所受的均布线荷载计算方法如下：449邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案对于图(1)，梁所受的等效均布线荷载大小为q=(α-2α+1)×(Q×L/2)；对于图(2)，梁所受的等效均布线荷载大小为q=5×(Q×L/2)/8；Q=1.3×板厚×钢筋砼比重+1.5×楼板均布活荷载标准值（当板上50009-2012附录C车轮力或者附加局部均布荷载转换成等效均布荷载计算。）1、楼板1分配到每条梁上的线荷载计算楼板所受均布荷载设计值=5.416kN/m2N右=8.543kNN左=8.543kNN右=8.543kNN左=8.543kN分配到每根梁上的线荷载如下：q1上=14.801kN/m，q1右=18.902kN/m，q1下=14.801kN/m，q1左=17.759kN/m按此计算出每块板分配到每根梁上的线荷载如下图（单位kN/m）:450邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案楼板传至梁上荷载分配图（kN/m）五、次梁验算1、次梁1验算次梁左端X坐标(m)0次梁左端Y坐标(m)3.6次梁宽度(m)0.3次梁高度(m)0.55次梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋5Φ20HRB400梁支座截面顶部纵筋6Φ22HRB400梁中箍筋Φ10@200HRB400(2)次梁沿梁纵向均布线荷载计算按次梁自重”+“施工活荷载”。次梁1自重及施工活荷载q=1×1.3×0.3×0.55×25.5+1×1.5×0.3×1=5.92kN/m次梁1与主梁3相交，交点坐标（0,3.6)次梁1与主梁4相交，交点坐标（8.4,3.6)451邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案沿次梁纵向各均布线荷载叠加后得到，受力如下图：计算简图弯矩图（kN·m）剪力图(kN)支座反力R=24.864kN，=24.864kN1）次梁1底部纵筋计算次梁跨中最大弯矩为M=17.405kN·m截面有效高度h=550-25-10-20/2=505mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=505-[505-2×17.405×10/(1×16.7×300)]=6.927mmAbx/f=1×16.7×300×6.927/360=96.397mm2≤[A]=5×π×20/4=1570.796mm2底部配筋满足要求！452邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案2）次梁1抗剪验算次梁所受最大剪力数值为：=24.864kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=300mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×300×ft混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值505+360×157.08/200×505)/1000=309.284kNh0截面有效高度:hf箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用A配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=24.864kN≤[V]=309.284kN满足要求！2、次梁2验算次梁左端X坐标(m)0次梁左端Y坐标(m)7.2次梁宽度(m)0.3次梁高度(m)0.55次梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋5Φ20HRB400梁支座截面顶部纵筋7Φ22HRB400梁中箍筋Φ10@200HRB400(2)次梁沿梁纵向均布线荷载计算按次梁自重”+“施工活荷载”。次梁2自重及施工活荷载q=1×1.3×0.3×0.55×25.5+1×1.5×0.3×1=5.92kN/m次梁2与主梁3相交，交点坐标（0,7.2)次梁2与主梁4相交，交点坐标（8.4,7.2)沿次梁纵向各均布线荷载叠加后得到，受力如下图：453邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案计算简图弯矩图（kN·m）剪力图(kN)支座反力R=24.864kN，=24.864kN1）次梁2底部纵筋计算次梁跨中最大弯矩为M=17.405kN·m截面有效高度h=550-25-10-20/2=505mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=505-[505-2×17.405×10/(1×16.7×300)]=6.927mmAbx/f=1×16.7×300×6.927/360=96.397mm2≤[A]=5×π×20/4=1570.796mm2底部配筋满足要求！2）次梁2抗剪验算454邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案次梁所受最大剪力数值为：=24.864kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=300mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×300×ft混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值505+360×157.08/200×505)/1000=309.284kNh0截面有效高度:hf箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用A配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=24.864kN≤[V]=309.284kN满足要求！3、次梁3验算次梁下端X坐标(m)4.2次梁下端Y坐标(m)0次梁宽度(m)0.3次梁高度(m)0.55次梁长度(m)10.8梁跨中截面底部纵筋4Φ20HRB400梁支座截面顶部纵筋6Φ22HRB400梁中箍筋Φ10@200HRB400(2)次梁沿梁纵向均布线荷载计算按次梁自重”+“施工活荷载”。次梁3自重及施工活荷载q=1×1.3×0.3×0.55×25.5+1×1.5×0.3×1=5.92kN/m次梁3与主梁1相交，交点坐标（4.2,0)次梁3与主梁2相交，交点坐标（4.2,10.8)沿次梁纵向各均布线荷载叠加后得到，受力如下图：455邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案计算简图弯矩图（kN·m）剪力图(kN)支座反力R=31.968kN，=31.968kN1）次梁3底部纵筋计算次梁跨中最大弯矩为M=28.771kN·m截面有效高度h=550-25-10-20/2=505mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=505-[505-2×28.771×10/(1×16.7×300)]Abx/f=1×16.7×300×11.503/360=160.081mm2≤[A]=4×π×20/4=1256.637mm2底部配筋满足要求！2）次梁3抗剪验算456邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案次梁所受最大剪力数值为：=31.968kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=300mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×300×ft混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值505+360×157.08/200×505)/1000=309.284kNh0截面有效高度:hf箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用A配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=31.968kN≤[V]=309.284kN满足要求！六、主梁原始弯矩计算1、主梁1计算主梁左端X坐标(m)0主梁左端Y坐标(m)0主梁宽度(m)0.35主梁高度(m)0.65主梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋7Φ25HRB400梁支座截面顶部纵筋7Φ25HRB400梁中箍筋Φ10@150HRB400(4)主梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”。当主梁与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁1自重q=1×1.3×0.35×0.65×25.5=7.542kN/m主梁1与次梁3相交：次梁3传递支座反力=31.968kN457邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案主梁1与楼板1相邻：楼板1传递给主梁1荷载q=14.801kN/m受力如下图：计算简图弯矩图（kN·m）剪力图（kN）2、主梁2计算主梁左端X坐标(m)0主梁左端Y坐标(m)10.8主梁宽度(m)0.35主梁高度(m)0.65主梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋7Φ25HRB400458邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案梁支座截面顶部纵筋6Φ25HRB400梁中箍筋Φ10@150HRB400(4)主梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”。当主梁与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁2自重q=1×1.3×0.35×0.65×25.5=7.542kN/m主梁2与次梁3相交：次梁3传递支座反力=31.968kN主梁2与楼板1相邻：楼板1传递给主梁2荷载q=14.801kN/m受力如下图：计算简图弯矩图（kN·m）459邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案剪力图（kN）3、主梁3计算主梁下端X坐标(m)0主梁下端Y坐标(m)0主梁宽度(m)0.45主梁高度(m)0.75主梁长度(m)10.8梁跨中截面底部纵筋9Φ25HRB400梁支座截面顶部纵筋12Φ25HRB400梁中箍筋Φ10@150HRB400(4)主梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”。当主梁与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁3自重q=1×1.3×0.45×0.75×25.5=11.188kN/m主梁3与次梁1、次梁2相交：次梁1传递支座反力=24.864kN次梁2传递支座反力=24.864kN主梁3与楼板1相邻：楼板1传递给主梁3荷载q=17.759kN/m受力如下图：计算简图460邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案弯矩图（kN·m）剪力图（kN）4、主梁4计算主梁下端X坐标(m)8.4主梁下端Y坐标(m)0主梁宽度(m)0.5主梁高度(m)0.8主梁长度(m)10.8梁跨中截面底部纵筋6Φ25HRB400梁支座截面顶部纵筋12Φ25HRB400梁中箍筋Φ10@150HRB400(4)主梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”。当主梁与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁4自重q=1×1.3×0.5×0.8×25.5=13.26kN/m主梁4与次梁1、次梁2相交：次梁1传递支座反力=24.864kN次梁2传递支座反力=24.864kN主梁4与楼板1相邻：楼板1传递给主梁4荷载q=18.902kN/m受力如下图：461邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案计算简图弯矩图（kN·m）剪力图（kN）七、主梁验算1、主梁1验算从前面主梁原始弯矩计算”1左支座原始弯矩M左=-164.943kN·m，原右支座原始弯矩M右=164.943kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁1：左支座分配弯矩总和M左分配总和=6.941kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-3.47kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和=-6.941kN·m462邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=3.47kN·m主梁1左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和=-161.473kN·m主梁1右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和=-161.473kN·m1）主梁1顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左)=max(161.473,161.473)=161.473kN·m终截面有效高度h=650-25-10-25/2=602mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=602-[602-2×161.473×10/(1×16.7×350)]=47.787mmAbx/f=1×16.7×350×47.787/360=775.87mm2≤[A]=7×π×252顶部纵筋满足要求！2）主梁1底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁1跨中弯矩M=102.725kN·m主梁跨中弯矩最大值为M=102.725kN·m截面有效高度h=650-25-10-25/2=602mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=602-[602-2×102.725×10/(1×16.7×350)]=29.939mmAbx/f=1×16.7×350×29.939/360=486.087mm2≤[A]=7×π×252底部配筋满足要求！3）主梁1抗剪验算主梁所受最大剪力数值为：=109.825kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×350×斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的602+360×314.159/150×602)/1000=685.457kN规定取值b计算宽度：b=350mm463邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值0截面有效高度:h=602mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=109.825kN≤[V]=685.457kN满足要求！2、主梁2验算从前面主梁原始弯矩计算”2左支座原始弯矩M左=-164.943kN·m，原右支座原始弯矩M右=164.943kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁2：左支座分配弯矩总和M左分配总和=6.941kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-3.47kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和=-6.941kN·m右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=3.47kN·m主梁2左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和=-161.473kN·m主梁2右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和=-161.473kN·m1）主梁2顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左)=max(161.473,161.473)=161.473kN·m终截面有效高度h=650-25-10-25/2=602mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=602-[602-2×161.473×10/(1×16.7×350)]=47.787mmAbx/f=1×16.7×350×47.787/360=775.87mm2≤[A]=6×π×25/4=2945.243mm2顶部纵筋满足要求！2）主梁2底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁2跨中弯矩M=102.725kN·m464邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案主梁跨中弯矩最大值为M=102.725kN·m截面有效高度h=650-25-10-25/2=602mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=602-[602-2×102.725×10/(1×16.7×350)]=29.939mmAbx/f=1×16.7×350×29.939/360=486.087mm2≤[A]=7×π×252底部配筋满足要求！3）主梁2抗剪验算主梁所受最大剪力数值为：=109.825kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=350mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×350×t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值602+360×314.159/150×602)/1000=685.457kN0截面有效高度:h=602mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=109.825kN≤[V]=685.457kN满足要求！3、主梁3验算从前面主梁原始弯矩计算”3左支座原始弯矩M左=-341.018kN·m，原右支座原始弯矩M右=341.018kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁3：左支座分配弯矩总和M左分配总和=21.798kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-10.899kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和=-21.798kN·m465邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=10.899kN·m主梁3左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和kN·m主梁3右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和kN·m1）主梁3顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左kN·m终截面有效高度h=750-25-10-25/2=702mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=702-[702/(1×16.7×450)]=65.645mmAbx/f=1×16.7×450×65.645/360=1370.335mm2≤[A]=12×π×25/4=5890.486mm2顶部纵筋满足要求！2）主梁3底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁3跨中弯矩M=181.364kN·m主梁跨中弯矩最大值为M=181.364kN·m截面有效高度h=750-25-10-25/2=702mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=702-[702-2×181.364×10/(1×16.7×450)]=35.264mmAbx/f=1×16.7×450×35.264/360=736.136mm2≤[A]=9×π×25/4=4417.865mm2底部配筋满足要求！3）主梁3抗剪验算主梁所受最大剪力数值为：=181.183kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×450×斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的702+360×314.159/150×702)/1000=876.47kN规定取值b计算宽度：b=450mm466邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值0截面有效高度:h=702mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=181.183kN≤[V]=876.47kN满足要求！4、主梁4验算从前面主梁原始弯矩计算”4左支座原始弯矩M左=-372.258kN·m，原右支座原始弯矩M右=372.258kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁4：左支座分配弯矩总和M左分配总和=31.733kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-15.866kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和=-31.733kN·m右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=15.866kN·m主梁4左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和=-356.392kN·m主梁4右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和=-356.392kN·m1）主梁4顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左)=max(356.392,356.392)=356.392kN·m终截面有效高度h=800-25-10-25/2=752mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=752-[752-2×356.392×10/(1×16.7×500)]=59.078mmAbx/f=1×16.7×500×59.078/360=1370.286mm2≤[A]=12×π×25/4=5890.486mm2顶部纵筋满足要求！2）主梁4底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁4跨中弯矩M=201.951kN·m467邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案主梁跨中弯矩最大值为M=201.951kN·m截面有效高度h=800-25-10-25/2=752mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=752-[752-2×201.951×10/(1×16.7×500)]=32.881mmAbx/f=1×16.7×500×32.881/360=762.65mm2≤[A]=6×π×25/4=2945.243mm2底部配筋满足要求！3）主梁4抗剪验算主梁所受最大剪力数值为：=198.539kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=500mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×500×t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值752+360×314.159/150×752)/1000=980.219kN0截面有效高度:h=752mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=198.539kN≤[V]=980.219kN满足要求！468邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案9.10C区中庭一层钢筋桁架组合楼面叉车（不回顶）计算书9.10.1混凝土结构构件验算部分计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范（2015年版）》GB50010-20105、《建筑结构静力计算手册》6、《混凝土结构通用规范》55008-20217、《钢结构通用规范》55006-20218、《工程结构通用规范》55001-2021一、荷载计算叉车轴距及轴荷行驶状态叉车总重G(吨)12.5叉车轴数4第1排车轮荷载(吨)3.125第1排每侧车轮个数每侧双车轮荷载动力系数K1.05第i排车轮依次轴距轴荷(吨)每侧车轮个数29503.125每侧双车轮372003.125每侧双车轮49503.125每侧双车轮右1车轮荷载设计值：N右=1×1.05×3.125/2×9.8=16.091kN左1车轮荷载设计值：N左右=16.091kN右2车轮荷载设计值：N右=1×1.05×3.125/2×9.8=16.091kN左2车轮荷载设计值：N左右=16.091kN右3车轮荷载设计值：N右=1×1.05×3.125/2×9.8=16.091kN左3车轮荷载设计值：N左右=16.091kN右4车轮荷载设计值：N右=1×1.05×3.125/2×9.8=16.091kN469邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案左4车轮荷载设计值：N左右=16.091kN二、结构信息楼板定位表：楼板左上楼板左楼板编x方向y方向板厚

角点x坐标上角点y坐标边界条件

号长度(m)长度(m)(m)(m)板18.414.48.414.4180四边固支次梁定位表：横向次梁左端/横向次梁左端/次梁编次梁次梁次梁次梁纵向次梁下端x坐纵向次梁下端y坐号方向宽度高度(m)长度标(m)标(m)次梁1纵向12.600.30.614.4主梁定位表：横向主梁左端/横向主梁左端/主梁编主梁主梁主梁主梁纵向主梁下端x坐纵向主梁下端y坐号方向宽度高度(m)长度标(m)标(m)主梁1纵向8.400.350.714.4主梁2纵向16.800.350.714.4主梁3横向8.414.40.3518.4主梁4横向8.400.3518.4柱参数表：柱截面宽度(m)0.8柱截面长度(m)0.8柱高度(m)6车轮定位表：车轮编号车轮坐标(x,y)(m)右1车轮470邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案左1车轮右2车轮(15.575,10.8)左2车轮(13.825,10.8)右3车轮(15.575,3.6)左3车轮(13.825,3.6)右4车轮(15.575,2.65)左4车轮(13.825,2.65)板梁平面图三、楼板验算混凝土强度等级C35结构重要性系数1楼板均布施工活荷载标准值1q(kN/m)471邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案仅计算有车轮的楼板1、楼板1计算板中钢筋位置钢筋间距钢筋直径钢筋型号X向板底正筋8010HRB400Y向板底正筋18812HRB400X向板面负筋18810HRB400Y向板面负筋18812HRB400X向附加板面左侧负筋18810HRB400X向附加板面右侧负筋18810HRB400单个车轮触地长度(m)0.4单个车轮触地宽度(m)0.35楼板混凝土保护层厚度15楼板上是否有附加局部均布荷载否板厚1801）楼板1内力计算楼板上有右1122334车轮、左4车轮，取板厚中间位置考虑扩散角后的计算长度右1车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；左1车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；右2车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；左2车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；右3车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；左3车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取472邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；右4车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；左4车轮(每侧双车轮)：车轮计算长度取0.4+2×tan45°×0.18/2=0.58m，车轮计算宽度取2×0.35+2×tan45°×0.18/2=0.88m，按照作用面积为0.58m×0.88m的局部均布荷载计算；楼板所受均布荷载设计值Q=1×(1.3×0.18×25.1+1.5×1)=7.373kN/m2车轮传递的局部均布荷载设计值：N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN楼板受力如下：楼板平面图按弹性力学薄壳理论，板（x,y）位置挠度表达式为：473邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案通过矩阵计算基函数系数后，对挠度进行二阶偏导数，得到弯矩表达式为：进而计算四边固支楼板x向跨中最大正弯矩=21.799kN·m，y向跨中最大正弯矩Mx向板边左侧最大负弯矩Mx左=-43.984kN·mx向板边右侧最大负弯矩Mx右=-45.395kN·m，y向板边上侧最大负弯矩My上=-35.741kN·m，y向板边下侧最大负弯矩My下=-35.741kN·m2）楼板1底部x向配筋计算截面有效高度h=180-15-12/2=159mm单位宽度内楼板底部受拉钢筋根数为13，]=13×π×10/4=1021.018mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=159-[159-2×21.799×10/(1×16.7×1000)]=8.433mmAbx/f=1×16.7×1000×8.433/360=391.207mm2A=391.207mm＜s]=1021.018mm2底部x向配筋满足要求！3）楼板1底部y向配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板底部受拉钢筋根数为6，]=6×π×12/4=678.584mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=159-[159/(1×16.7×1000)]=4.47mmAbx/f=1×16.7×1000×4.47/360=207.354mm2A=207.354mm＜s]=678.584mm2底部y向配筋满足要求！4）楼板1顶部x向左侧配筋计算截面有效高度h=180-15-12/2=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为6，]=6×π×10/4=471.239mm2单位宽度内楼板顶部附加左侧受拉钢筋根数为6，]=6×π×10/4=471.239mm2]=[A]+[A]=471.239+471.239=942.478mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：474邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案x=h-[h-2Mx左/(αfb)]=159-[159-2×43.984×10/(1×16.7×1000)]=17.531mmAbx/f=1×16.7×1000×17.531/360=813.256mm2A=813.256mm＜s]=942.478mm2顶部x向左侧配筋满足要求！5）楼板1顶部x向右侧配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为6，]=6×π×10/4=471.239mm2单位宽度内楼板顶部附加右侧受拉钢筋根数为6，]=6×π×10/4=471.239mm2]=[A]+[A]=471.239+471.239=942.478mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2Mx右/(αfb)]=159-[159-2×45.395×10/(1×16.7×1000)]=18.13mmAbx/f=1×16.7×1000×18.13/360=841.018mm2A=841.018mm＜s]=942.478mm2顶部x向右侧配筋满足要求！6）楼板1顶部y向上侧配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为6，]=6×π×12/4=678.584mm2]=[A]=678.584mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2My上/(αfb)]=159-[159-2×35.741×10/(1×16.7×1000)]=14.084mmAbx/f=1×16.7×1000×14.084/360=653.338mm2A=653.338mm＜s]=678.584mm2顶部y向上侧配筋满足要求！7）楼板1顶部y向下侧配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为6，]=6×π×12/4=678.584mm2]=[A]=678.584mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2My下/(αfb)]=159-[159-2×35.741×10/(1×16.7×1000)]=14.084mmAbx/f=1×16.7×1000×14.084/360=653.338mm2475邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案A=653.338mm＜s]=678.584mm2顶部y向下侧配筋满足要求！8）楼板1车轮位置抗冲切计算冲切破坏锥体示意图如下：参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015版）第6.5.1条计算混凝土抗冲切承载力，应满足N≤0.7βημh800mmβ=1.0面高度不小于2000mm时，取β=0.9；其间按线性内插法取用。此处β=1；混凝土轴心抗拉强度设计值；h/2处垂直截面的最不利周长，此处=2×[(400+159)+(350+159)]=2136mm应取min{0.4+1.2/β，0.5+αh/(4μββs不宜大于4βs小于2时取2；对圆形冲切面，βs取2。此处β=2；s冲切锥体位置影响系数：此处α=40；h截面有效高度，取两个方向配筋的截面有效高度平均值。故η=min{0.4+1.2/β，0.5+αh/(4μ)}=min{0.4+1.2/2，0.5+40×180/(4×2136)}=10.7βημh=(0.7×1×1.57×1×2136×159)/1000=373.247kN≥Max{N476右，N左，N右，N左，邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案N右，N左，N右，N左}=16.091kN抗冲切满足要求！9）楼板1裂缝计算裂缝控制等级三级最大裂缝宽度0.2参考《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015版)第7.1章节，裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。垂直X方向楼板裂缝计算①纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：=0.5bh=0.5×1000×180=90000mm2ρ=A/A=1021.018/90000=0.011②纵向钢筋等效应力按荷载标准组合后，重新计算得到楼板x方向最大弯矩M=16.166kN.mσ=M/(0.87h)=16.166×10/(0.87×159×1021.018)=114.457N/mm2③裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65f/(ρσ由于ψ＜0.2，取④受拉区纵向钢筋的等效直径普通钢筋相对粘结特性系数取1d=Σnd/Σndi=d/ν=10/1=10mm⑤最大裂缝宽度ω钢筋混凝土构件受弯特性系数=1.9最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离=15mm由于＜20mm，取s=20mmHRB400钢筋弹性模量取E=200000N/mm2ω=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=1.9×0.2××(1.9×20+0.08×10/0.011)/200000=0.024mm≤ω=0.2mm最大裂缝宽度满足要求！垂直Y方向楼板裂缝计算⑥纵向受拉钢筋配筋率477邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案有效受拉混凝土截面面积：=0.5bh=0.5×1000×180=90000mm2ρ=A/A=678.584/90000=0.008<0.01,取=0.01⑦纵向钢筋等效应力按荷载标准组合后，重新计算得到楼板y方向最大弯矩M=8.343kN.mσ=M/(0.87h)=8.343×10/(0.87×159×678.584)=88.882N/mm2⑧裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65f/(ρσ)=1.1-0.65×2.2/(0.01×88.882)=-0.509由于ψ＜0.2，取⑨受拉区纵向钢筋的等效直径普通钢筋相对粘结特性系数取1d=Σnd/Σndi=d/ν=12/1=12mm⑩最大裂缝宽度ω钢筋混凝土构件受弯特性系数=1.9最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离=15mm由于＜20mm，取s=20mmHRB400钢筋弹性模量取E=200000N/mm2ω=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=1.9×0.2×88.882×(1.9×20+0.08×12/0.01)/200000=0.023mm=0.2mm最大裂缝宽度满足要求！四、楼板传递荷载计算楼板承受均布荷载时，根据梯形三角形导荷方式，并按弯矩等效原则，梁所受的均布线荷载计算方法如下：478邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案对于图(1)，梁所受的等效均布线荷载大小为q=(α-2α+1)×(Q×L/2)；对于图(2)，梁所受的等效均布线荷载大小为q=5×(Q×L/2)/8；Q=1.3×板厚×钢筋砼比重+1.5×楼板均布活荷载标准值（当板上有车50009-2012附录C力或者附加局部均布荷载转换成等效均布荷载计算。）1、楼板1分配到每条梁上的线荷载计算楼板所受均布荷载设计值=7.373kN/m2车轮传递的局部均布荷载设计值：N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN，N右=16.091kN，N左=16.091kN分配到每根梁上的线荷载如下：q1上=22.187kN/m，q1右=29.961kN/m，q1下=22.187kN/m，q1左=28.609kN/m按此计算出每块板分配到每根梁上的线荷载如下图（单位kN/m）:479邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案楼板传至梁上荷载分配图（kN/m）五、次梁验算1、次梁1验算实际按计算，相关计算书详见10.10.2节。六、主梁原始弯矩计算1、主梁1计算实际按计算，相关计算书详见10.10.2节。2、主梁2计算实际按计算，相关计算书详见10.10.2节。3、主梁3计算主梁左端X坐标(m)8.4主梁左端Y坐标(m)14.4主梁宽度(m)0.35主梁高度(m)1主梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋9Φ25HRB400480邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案梁支座截面顶部纵筋6Φ22HRB400梁中箍筋Φ8@150HRB400(4)主梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”梁与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁3自重q=1×1.3×0.35×1×25.5=11.602kN/m主梁3与次梁1相交：次梁1传递支座反力=46.202kN主梁3与楼板1相邻：楼板1传递给主梁3荷载q=22.187kN/m受力如下图：计算简图弯矩图（kN·m）剪力图（kN）4、主梁4计算主梁左端X坐标(m)8.4主梁左端Y坐标(m)0主梁宽度(m)0.35主梁高度(m)1481邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案主梁长度(m)8.4梁跨中截面底部纵筋10Φ25HRB400梁支座截面顶部纵筋4Φ22HRB400梁中箍筋Φ8@150HRB400(4)梁沿梁纵向均布线荷载计算按主梁自重”+“主梁两侧楼板传递给主梁的线荷载”与次梁相交时，还需考虑次梁传递至主梁的支座反力。主梁4自重q=1×1.3×0.35×1×25.5=11.602kN/m主梁4与次梁1相交：次梁1传递支座反力=46.202kN主梁4与楼板1相邻：楼板1传递给主梁4荷载q=22.187kN/m受力如下图：计算简图弯矩图（kN·m）剪力图（kN）七、主梁验算1、主梁1验算实际按计算，相关计算书详见10.10.2节。482邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案2、主梁2验算实际按计算，相关计算书详见10.10.2节。3、主梁3验算从前面主梁原始弯矩计算”3左支座原始弯矩M左=-247.197kN·m，原右支座原始弯矩M右=247.197kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁3：左支座分配弯矩总和M左分配总和kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-57.406kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和kN·m右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=57.406kN·m主梁3左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和=-189.791kN·m主梁3右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和=-189.791kN·m1）主梁3顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左)=max(189.791,189.791)=189.791kN·m终截面有效高度h=1000-25-8-22/2=956mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=956-[956-2×189.791×10/(1×16.7×350)]=34.591mmAbx/f=1×16.7×350×34.591/360=561.622mm2≤[A]=6×π×22/4=2280.796mm2顶部纵筋满足要求！2）主梁3底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁3跨中弯矩M=205.261kN·m主梁跨中弯矩最大值为M=205.261kN·m截面有效高度h=1000-25-8-25/2=954mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=954-[954-2×205.261×10/(1×16.7×350)]=37.55mmAbx/f=1×16.7×350×37.55/360=609.66mm2≤[A]=9×π×25/4=4417.865mm2底部配筋满足要求！3）主梁3抗剪验算483邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案主梁所受最大剪力数值为：=165.019kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=350mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×350×t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值954+360×201.062/150×954)/1000=827.307kN0截面有效高度:h=954mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=165.019kN≤[V]=827.307kN满足要求！4、主梁4验算从前面主梁原始弯矩计算”4左支座原始弯矩M左=-247.197kN·m，原右支座原始弯矩M右=247.197kN·m原固端弯矩采用力矩分配法计算，考虑梁柱刚度后，主梁4：左支座分配弯矩总和M左分配总和kN·m左支座远端传递弯矩总和M左传递总和=-57.406kN·m右支座分配弯矩总和M右分配总和kN·m右支座远端传递弯矩总和M右传递总和=57.406kN·m主梁4左支座最终弯矩M左终左原左分配总和左传递总和=-189.791kN·m主梁4右支座最终弯矩M右终右原右分配总和右传递总和=-189.791kN·m1）主梁4顶部纵筋计算主梁支座最大弯矩为M=max(M右,M终左)=max(189.791,189.791)=189.791kN·m终484邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案截面有效高度h=1000-25-8-22/2=956mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=956-[956-2×189.791×10/(1×16.7×350)]=34.591mmAbx/f=1×16.7×350×34.591/360=561.622mm2≤[A]=4×π×22/4=1520.531mm2顶部纵筋满足要求！2）主梁4底部纵筋计算考虑梁、柱刚度，并进行弯矩分配后，主梁4跨中弯矩M=205.261kN·m主梁跨中弯矩最大值为M=205.261kN·m截面有效高度h=1000-25-8-25/2=954mm计算梁受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=954-[954-2×205.261×10/(1×16.7×350)]=37.55mmAbx/f=1×16.7×350×37.55/360=609.66mm2≤[A]=10×π×25/4=4908.739mm2底部配筋满足要求！3）主梁4抗剪验算主梁所受最大剪力数值为：=165.019kN根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析[V]构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=350mm[V]=αfbh+fA/sh0=(0.7×1.57×350×t混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值954+360×201.062/150×954)/1000=827.307kN0截面有效高度:h=954mm箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距=165.019kN≤[V]=827.307kN满足要求！485邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案9.10.2钢结构构件验算部分简支梁设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数单根自重为3.1t，G=31kN=G/BL=31/2.8×13=0.85kN/m动力系数K按1.05考虑，=0.85×1.05=0.89kN/m2叉车自重为4.7t×2=9.4t，Q=94kN=Q/BL=94/2.8×13=2.58kN/m动力系数K按1.05考虑，=2.58×1.05=2.71kN/m2简支梁长13简支梁间距/受荷面宽B(m)2.8恒载标准值G(kN/m)0.89活载标准值Q(kN/m)2.71恒载分项系数γG1.2活载分项系数γQ1.4挠度控制1/250材质Q345X轴塑性发展系数γx1.05二、梁截面计算截面类型截面型号HN900×300×16×28截面面积A(cm)305.8截面惯性矩I(cm)404000截面抵抗矩(cm)8980自重标准值g(kN/m)2.4抗弯强度设计值[f](N/mm)295抗剪强度设计值τ(N/mm)170弹性模量E(N/mm)206000计算简图：486邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案简支梁布置简图承载能力极限状态：q=γ(G×B+g×Q×B=1.2×(0.89×2.8+2.4)+1.4×2.71×2.8=16.494kN/m正常使用极限状态：q'=×B+g+Q×B=0.89×2.8+2.4+2.71×2.8=12.48kN/m1、抗弯验算M=qL/8=16.494×13/8=348.436kN·mσ=Mmax/(γW)=348.436×10/(1.05×8980×10)=36.954N/mm≤[f]=295N/mm2满足要求！2、抗剪验算=qL/2=16.494×13/2=107.211kNτmax=Vmax[bh0-(b-δ)h]/(8Izδ)=107.211×1000×[166×550-(166-12.5)×508]/(8×404000×10000×12.5)=2.814N/mm≤[τ]=170N/mm2487邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案满足要求！3、挠度验算=5/384×(q'×L)/(E×I)=5/384×(12.48×13000)/(206000×4040000000)=5.577mm≤[ν]＝=13000/250=52mm满足要求！三、连接节点计算高强螺栓个数k10螺栓强度等级8.8级高强螺栓型号M20一个高强度螺栓的预拉力P(kN)125摩擦面的抗滑移系数μ0.4连接板材质Q345连接板厚度20连接板宽度l(mm)240抗剪强度设计值τ(N/mm)170连接节点图1、螺栓连接验算=0.9knfμP=0.9×1×2×0.4×125=90kNk×N=10×90=900kN≥V满足要求！2、连接板验算488邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案两块拼接板的净截面积：A=2h×l-2×k×h×r=2×20×240-2×10×20×21.5=1000mm2剪应力：τ=≤[τ]=170N/mm2满足要求！489邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案9.11C区中庭一层楼板升降工作平台（不回顶）计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范（2015年版）》GB50010-20105、《建筑结构静力计算手册》6、《混凝土结构通用规范》55008-20217、《钢结构通用规范》55006-20218、《工程结构通用规范》55001-2021一、荷载计算升降工作平台轴距及轴荷行驶状态升降工作平台总重3.32升降工作平台轴数2G(吨)第1排车轮荷载(吨)1.66第1排每侧车轮个数每侧单车轮荷载动力系数K1.05第i排车轮依次轴距轴荷(吨)每侧车轮个数218001.66每侧单车轮右1车轮荷载设计值：N右=1×1.05×1.66/2×9.8=8.543kN左1车轮荷载设计值：N左右=8.543kN右2车轮荷载设计值：N右=1×1.05×1.66/2×9.8=8.543kN左2车轮荷载设计值：N左右=8.543kN二、结构信息楼板定位表：楼板编楼板左上楼板左x方向y方向板厚边界条件号角点x坐标上角点y坐标长度(m)长度(m)490邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案(m)(m)板108.48.410180四边固支次梁定位表：横向次梁左端/横向次梁左端/次梁编次梁次梁次梁次梁纵向次梁下端x坐纵向次梁下端y坐号方向宽度高度(m)长度标(m)标(m)次梁1纵向4.2-1.60.30.610次梁2纵向0-1.60.350.81.6次梁3纵向8.4-1.60.350.71.6次梁4横向0-1.60.250.78.4主梁定位表：横向主梁左端/横向主梁左端/主梁编主梁主梁主梁主梁纵向主梁下端x坐纵向主梁下端y坐号方向宽度高度(m)长度标(m)标(m)主梁1横向000.3518.4主梁2横向08.40.350.78.4主梁3纵向000.350.88.4主梁4纵向8.400.350.78.4柱参数表：柱截面宽度(m)0.8柱截面长度(m)0.8柱高度(m)6车轮定位表：车轮编号车轮坐标(x,y)(m)右1车轮(5.4,-0.28)左1车轮(5.4,-1.33)491邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案右2车轮(7.2,-0.28)左2车轮(7.2,-1.33)板梁平面图三、楼板验算混凝土强度等级C30结构重要性系数1楼板均布施工活荷载标准值1q(kN/m)仅计算有车轮的楼板1、楼板1计算板中钢筋位置钢筋间距钢筋直径钢筋型号X向板底正筋15012HRB400492邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案Y向板底正筋15012HRB400X向板面负筋15012HRB400Y向板面负筋15012HRB400X向附加板面左侧负筋15012HRB400X向附加板面右侧负筋15012HRB400Y向附加板面上侧负筋15010HRB400Y向附加板面下侧负筋15010HRB400单个车轮触地长度(m)0.2单个车轮触地宽度(m)0.12楼板混凝土保护层厚度15楼板上是否有附加局部均布荷载否板厚1801）楼板1内力计算楼板上有右1车轮、左1车轮、右2车轮、左2车轮，取板厚中间位置考虑扩散角后的计算长度右1车轮(每侧单车轮)：车轮计算长度取0.2+2×tan45°×0.18/2=0.38m，车轮计算宽度取1×0.12+2×tan45°×0.18/2=0.3m，按照作用面积为0.38m×0.3m的局部均布荷载计算；左1车轮(每侧单车轮)：车轮计算长度取0.2+2×tan45°×0.18/2=0.38m，车轮计算宽度取1×0.12+2×tan45°×0.18/2=0.3m，按照作用面积为0.38m×0.3m的局部均布荷载计算；右2车轮(每侧单车轮)：车轮计算长度取0.2+2×tan45°×0.18/2=0.38m，车轮计算宽度取1×0.12+2×tan45°×0.18/2=0.3m，按照作用面积为0.38m×0.3m的局部均布荷载计算；左2车轮每侧单车轮0.2+2×tan45°×0.18/2=0.38m取1×0.12+2×tan45°×0.18/2=0.3m，按照作用面积为0.38m×0.3m的局部均布荷载计算；楼板所受均布荷载设计值Q=1×(1.3×0.18×25.1+1.5×1)=7.373kN/m2车轮传递的局部均布荷载设计值：N右=8.543kN，N左=8.543kN，N右=8.543kN，N左=8.543kN楼板受力如下：493邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案楼板平面图按弹性力学薄壳理论，板（x,y）位置挠度表达式为：通过矩阵计算基函数系数后，对挠度进行二阶偏导数，得到弯矩表达式为：进而计算四边固支楼板x向跨中最大正弯矩=14.677kN·m，y向跨中最大正弯矩M=10.544kN·m，x向板边左侧最大负弯矩Mx左=-33.073kN·m，x向板边右侧最大负弯矩Mx右=-33.26kN·m，y向板边上侧最大负弯矩My上=-28.714kN·m，y向板边下侧最大负弯矩My下=-30.542kN·m2）楼板1底部x向配筋计算494邮轮中心母港片区综合提升项目钢结构安装工程施工方案截面有效高度h=180-15-12/2=159mm单位宽度内楼板底部受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=159-[159-2×14.677×10/(1×14.3×1000)]=6.592mmAbx/f=1×14.3×1000×6.592/360=261.835mm2A=261.835mm＜s]=791.681mm2底部x向配筋满足要求！3）楼板1底部y向配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板底部受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2M/(αb)]=159-[159-2×10.544×10/(1×14.3×1000)]=4.707mmAbx/f=1×14.3×1000×4.707/360=186.98mm2A=186.98mm＜s]=791.681mm2底部y向配筋满足要求！4）楼板1顶部x向左侧配筋计算截面有效高度h=180-15-12/2=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2单位宽度内楼板顶部附加左侧受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2]=[A]+[A]=791.681+791.681=1583.363mm2计算单位宽度b=1m时的楼板受压区高度：x=h-[h-2Mx左/(αfb)]=159-[159-2×33.073×10/(1×14.3×1000)]=15.28mmAbx/f=1×14.3×1000×15.28/360=606.96mm2A=606.96mm＜s]=1583.363mm2顶部x向左侧配筋满足要求！5）楼板1顶部x向右侧配筋计算截面有效高度h=159mm单位宽度内楼板顶部通长受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2单位宽度内楼板顶部附加右侧受拉钢筋根数为7，]=7×π×12/4=791.681mm2]=[A]+[A]=791.681+79