240154. 盖梁专项施工方案

编制： 审核： 审批 一、工程概 二、编制依 三、质量目 四、施工准 五、桥墩盖梁施工工 六、桥台盖梁施工工 七、质量保证体系及措 八、工期保证措 九、安全生产保证体系及措 十、文明施工、环境保护体系及措 十一、安全保通组织机 十二、受力计 A型盖梁计 B型盖梁计 C型盖梁计 十三、施工方案设计附 4411-1型号量个数Ⅰ4Ⅱ4Ⅲ4Ⅳ741-11-21-31-421-2型号量个数AB8CD4A1-5A1-6B1-7C1-8D13102、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF503、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20174、《工程测量规范》GB50026-56检验评定标准》（JTGF80/1-2017）,对现场工长、质检员、施工队技术负责人、施123442262645453628828846363392264642424242424244-112932443G×6-4344151621711814-2职职12345678931.21～25mm在16工字钢上安放盖梁底模板。同时为了方便拆除底模、能自由调整盖梁底标高，高度长度ABCD302KN，17.1MPa。试M206-114m、直径为Φ100mm 板

6-3C50选用过筛后的细砂，流动性好，含泥量不大于2%，并对砂进行干燥处理，使得1%，经过检验以上指标合格后方可装砂。3～5mmH500对盖梁图纸进行审查后与测量组等相关人员对测量和施工的要点进行研究和确复测。按设计要求放出盖梁轴线、构造线。施工放样完毕后请监理工程师验收。侧模安装前均匀涂刷脱模剂，底口和上口用Φ20mm的拉杆拉紧并固定。安装模C309—12cm，每层厚度控制在30cm左右，插入式振动器应垂直或略有倾斜插入混凝土中，倾斜度20～30s，以5～后采用覆盖洒水养生，养生期不得少于7天。模板拆除侧模应在混凝土强度达到80LDR(I)-570x620x247-G132LNR(H)-D295x10964LDR(I)-D395x177-G164LNR(H)-D295x10964LDR(I)-D395x177-G132LDR(I)-D395x177-G132LNR(H)-D270x10932LDR(I)-D370x177-G15℃C3015cm2m100cm5d100cm待钢筋、模板检查合格，并经监理工程批准后，进行砼的浇筑。砼采用拌和站集30cm2质量目标满足招标文件要求，按照《公路工程质量检验评定标准》返修7-1210cm30cm；浇灌过程中，应派预防措施：混凝土拌制时，同一结构物应采用同一厂家生产的水泥，砂石也应尽（石（钢模板6-10，-0，-2）2m6-22536-320m3321023长14236-41232453.0‰ISO14001OHSAS180019-19-224V1.2m301.51.5A攀登用具，结构构造上必须牢固可靠，移动式梯子，均按现行的国家标准验收BC75±5°30cm35°～45EFA悬空作业处有牢靠的立足处，并视具体情况，配置防护栏网、栏杆或其它安全B悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、吊笼、平台等设备。均需经过技术科验CD支模板应按规定的工艺进行，严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在同E3mF2mGH进行高空焊接，气割时事先清理火星飞溅范围内的易燃，易燃物或采取可靠的由专职安全员带领，8(12)科学组织施工，加强现场文明施工和环境保护管理，认真贯彻执行公司2020][10焊接在模板上；竖向][100.8m，Q235抗拉、抗压、抗弯：[σ]=21.5KN/cm2=215Mpa，不计入系数时[σ]=145Mpa，γQ：γQ=1．4AA20（xx高统计)：11.15*2.4*1.711.15*2.4*1.7①盖梁砼自重：G=43.5m3×26KN/m3=1131KN注：含筋量>2%。荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附D普通模板荷载计算）②钢模版自重：（侧模+端模+底模）×G=﹙5019.3kg+762.1kg+2530.22kg﹚×1.2。/m×10N/kg≈13.95KN；计算中：I1613.95KN1.2④I56b1.2。依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×10N/kg≈3500N=3.5KN1.2。8KN/m21m28KN，r3=1.4。12.5KN/m21m22.5KN，r3=1.4。①计算I56b工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受×1.2+（8+2.5）×1.4]N（1131+81.45+13.95+27.6×1.2（8+2.5×1.4I161.6m。I16：A=26.13*10-4m²I16：W=14.1*10-5m3I16：I=11.3*10-6m4I16：E=2.1*105KN/I16：t容=125MPaf悬臂=l悬臂I164KN/m12-1A（I16）MAMB

2

42

2.88kNql2

254.031.62

2

4(m/

14(1.28

21.612KNQmax=54.03KN。

W

153.28Mpa

A

5fmax384EI3842.110511.31061.94mm

4fmax

82.110511.31060.44mmI56B：A=146.635*10-4m²I56B工字钢横梁截面抗弯矩：W=2.45*10-3m3I56B工字钢横梁截面惯性矩：I=6.85*10-4m4I56B：E=2.1*105KN/I56B：t容=125MPaf悬臂=l悬臂/500=2700/500=5.4mm均布荷载12-2A（I56b）qlA66.6512146.63510427.27MPa125MPa 12-3A（I56b） MAMB

ql2

266.656.62

2

4(m/

14(2.7/8

W

f

3842.11056.85

2.21mm 13.2mm(式中由上述计算得，I56b1N=759.75μ0.3；K1.7。则：[NL]=290×0.3×1/1.7=51.17mPb=N/μ=759.75/0.3=2532.5kN则：N′=Pb=2532.5kN轴向拉应力为：

NA

N'10.4m/ 式中：N′m1---所有螺栓数目，取：16m---计算螺栓数目，取：15则每个螺栓的轴向受拉力为σ/16=2532.5×(1-0.4×16/15)/16/（5.72×10-（2）P1=16N1=16×158.28=2532.5抱箍壁采用面板δ16mm0.8m。σ=P1/S1=2532.5/0.0256=98.93MPa＜[σ]=215MPaa:M1=u1*N1*L1;u1=0.15L1=0.015；M1=0.15×158.28×0.015=0.356KN.m。b:M210° M30高强螺栓满足要求。由前文所得：销棒单个受力点所承受的力为：N=379.88U10mmB8（xxxx)：10.5*1.75*1.25。同样施工条件下，取较大的文峪河大桥盖梁做①盖梁砼自重D普通模板荷载计算）（侧模+端模+底模）×G=﹙3869.04kg+762.1kg+2150.69kg﹚×/m×9.8N/kg=13.67KN；计算中：I1613.67KN1.2④I45b1.2。依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×9.8N/kg≈3500N=3.5KN1.2。8KN/m21m28KN，r3=1.4。12.5KN/m21m22.5KN，r3=1.4。I161.5m。I16：A=26.13*10-4m²I16：W=14.1*10-5m3I16：I=11.3*10-6m4I16：E=2.1*105KN/I16：t容=125MPaf=l/500=1500/500=3mmI1612-4B（I16）MAMB

2

42

ql2

237.781.52

2

4(m/

14(1.258

18.89KNQmax=37.78KN。

W

133.97Mpa

A

537.78fmax384EI3842.110511.31061.05mm

4fmax

82.110511.31060.51mm45B：A=111.45*10-4m²45B：W=150*10-545B：I=338*10-645B：E=2.1*105KN/45Bσ容45B：t容45B均布荷载12-5B（I45b）qlA43.7412146.63510417.9MPa125MPa 12-6B（I45b） MAMB

1ql218

4(m/

243.747.132181

4(2.435/

2

W

150

45242）43.745240.3422

(式中由上述计算得，I45b1N=502.512μ0.3；K1.7。则：[NL]=290×0.3×1/1.7=51.17mP′=N/12=502.512/12=41.88Pb=N/μ=502.512/0.3=1675.04kN则：N′=Pb=1675.04kN1N''N'10.4m/1轴向拉应力为 式中：N′m1---所有螺栓数目，取：12m---计算螺栓数目，取：10则每个螺栓的轴向受拉力为σ/12=1675.04×(1-0.4×12/10)/12/（5.72×10-（2）P1=12N1=12×139.59=1675.04σ=P1/S1=1675.04/0.01=167.5MPa＜[σ]=215MPaa:M1=u1*N1*L1;u1=0.15L1=0.015；M1=0.15×139.59×0.015=0.314KN·m。b:M210° M30高强螺栓满足要求。 C①盖梁砼自重注：含筋量>2%。荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附D普通模板荷载计算）②钢模版自重：（侧模+端模+底模）×G=﹙3869.04kg+762.1kg+2277.2kg﹚×1.2。为4mI1612.7m÷0.75m=18I1618×4m/根/m×9.8N/kg=14.47KN；计算中：I1614.47KN1.2④I56bI45b212.7mI56b21.2。依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：2×175×9.8N/kg≈3500N=3.5KN1.2。8KN/m21m28KN，r3=1.4。12.5KN/m21m22.5KN，r3=1.4。①计算I56b工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受Q（785.2+69.1+13.67+29.2×1.2（8+2.5×1.4]÷2I161.5m。I16：A=26.13*10-4m²I16：W=14.1*10-5m3I16：I=11.3*10-6m4I16：E=2.1*105KN/I16：t容=125MPaf=l/500=1500/500=3mmI164KN/m 12-7C（I16）MAMB

2

42

ql2

238.511.52

2

4(m/

14(1.258

19.255KNQmax=38.51KN。

W

A

5fmax384EI3842.110511.31061.07mm

4fmax

82.110511.31060.51mmI56B工字钢横梁截面积：A=146.635*10-4m²I56B工字钢横梁截面抗弯矩：W=2.45*10-3m3I56B工字钢横梁截面惯性矩：I=6.85*10-4m4I56B：E=2.1*105KN/I56B：t容=125MPa均布荷载12-8C（I56b）qlA47.1512.7146.63510420.42MPa125MPa 12-9C（I56b） MAMB

ql2

247.157.7372

2

4(m/

14(2.4815/8

W

4

(式中由上述计算得，I56b1N=545.65μ0.3；K1.7。则：[NL]=290×0.3×1/1.7=51.17mP′=N/12=545.65/12=45.47Pb=N/μ=545.65/0.3=1818.83kN则：N