CN115235724B 适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法 （扬州大学广陵学院）

适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评本发明公开了适用于格尼襟翼风力机翼型2(1)在风洞试验段搭建风力机翼型动态失速试验台，将试验所用基准翼型段固定垂直(5)数据处理，计算各工况下翼型的气动力，对比分析加装格尼襟翼后翼型的气动特(7)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，进行基准翼型的动态失速特性(8)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，完成格尼襟翼风力机翼型动态2.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其并在格尼襟翼上下边缘位置设置有凹槽与基准翼型段的尾缘3.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其稳定性能，其中失速后的平稳性能M及俯仰翼型的安全稳定性能采用式(1)及式(2)进行计4.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其3正过的最终后缘分离点，Vx为运动涡对法向力影响的形函数，τ为运动涡的无量纲时滞常5.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其6.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其7.根据权利要求1所述的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，其circ,n定义为加装襟翼使得环量额外增加的法向力系数，B3为环附加涡运动对法向力影响的形函数，τf为格尼襟翼引起的涡运动的45评估高湍流工况时加装格尼襟翼的风力机翼型动态特性变6[0007](1)在风洞试验段搭建风力机翼型动态失速试验台，将试验所用基准翼型段固定[0013](7)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，进行基准翼型的动态失速[0014](8)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，完成格尼襟翼风力机翼型7段法向力的超调值AC,由式(3)及式(4)给出：f[0027]式中：B2为下俯阶段时法向力低调值相关参数，Tr为再附着xr为气流再附着阶段的法向力影响的形函数，τr为翼型的气流再附着阶段翼型表面涡关临界法向力系数预测取值与翼型静态俯仰力矩突变攻角所对应[0029]作为本发明的改进，步骤(8)中所述进行格尼襟翼风力机翼型的动态失速特性的翼后附加涡运动对法向力影响的形函数，τf为格尼襟翼引起的涡运动的无量纲的时间参8验获取的经验常数可更为准确的为后续经验常数的确定提供9[0049]如图1所示的适用于格尼襟翼风力机翼型的动态失速评价及预测方法，包括以下[0050](1)在风洞试验段搭建风力机翼型动态失速试验台，将试验所用基准翼型段固定和压力面各布置38个测压孔1_1，共计61个测压孔并在内部通道延伸至底面位置的通气孔且内径为1.1mm的塑胶软管与压力扫描阀紧密连接，测量过程中确保各塑胶软管无气流泄[0054](3)启动风洞，调节控制柜频率获得设定风速15m/s，通过改变格栅采集湍流度[0057]其中失速后的平稳性能M及俯仰翼型的安全稳定性能采用式(1)及式(2)进行计[0061]其中失速后的平稳性能M结果如表1所示，表1中列出了各工况失速后升力系数平流的增加而正向偏转。在湍流强度6.35％和10.35％工况时，安装格尼襟翼均会使DTU_于基准翼型工况，加装格尼襟翼后引起气动阻尼系数分别增加了33.33％(轻失速工况)、[0065](6)综合评价格尼襟翼风力机翼型气动性能控制效果；考虑风力机翼型在整个俯[0066](7)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，进行基准翼型的动态失速[0068]AC⃞=B("-fi)V(3)f[0074]式中：B2为下俯阶段时法向力低调值相关参数，Tr为再附着xr为气流再附着阶段的法向力影响的形函数，τr为翼型的气流再附着阶段翼型表面涡[0075]并且针对基准翼型的动态失速特性预测中有关临界法向力系数预测取值与翼型静态俯仰力矩突变攻角所对应的法向力一致。具体的试验结果如图7所示，图7为T.I.=[0076](8)通过风洞实验所获参数半经验模型修正经验常数，完成格尼襟翼风力机翼型动态气动特性的预测；其中所述步骤(8)中进行格尼襟翼风力机翼型的动态失速特性的预预测模型在深失速阶段与试验值还存在小幅偏差，这是由于L_B模型自身在深度失速区域