CN119397867A 含双点缺陷的海水管路极限承载力评估方法 （中国人民解放军海军工程大学）

含双点缺陷的海水管路极限承载力评估方法本发明提供了一种含双球缺陷的海水管路为距离影响因子与含单球形缺陷管路极限承球缺陷的海水管路的腐蚀深度比N、腐蚀直径D,骤S2采集的数据输入含轴向双球形缺陷管路的2球形缺陷管路极限承载力模型pan的乘积；步骤S2：采集待检测的双球缺陷的海水管路的腐蚀直径D,和轴向双球形缺陷的中心步骤S3：将步骤S2采集的数据输入含轴向双球形缺陷2.根据权利要求1所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在;3.根据权利要求2所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在于：步骤S1中所述距离影响因子为以轴向双球形缺陷的中心距离ld为指数的指数函数4.根据权利要求3所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在。5.根据权利要求4所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在6.根据权利要求5所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在7.根据权利要求6所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在38.根据权利要求7所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在9.根据权利要求1所述的一种含双球缺陷的海水管路极限承载力评估方法，其特征在;4而导致对海水铜镍合金材质管路的极限承载力的计含单球形缺陷管路极限承载力模型pan的乘积；步骤S2：采集待检测的双球缺陷的海水管路的腐蚀直径D,和轴向双球形缺陷的5;。6[0027]图5为图4选取的三个单元在管内压力作用下等效应力和等效塑性应变的变化情[0029]图7为本发明实施例的AP8#管路管内压力为2[0033]图11为本发明实施例在不同缺陷深度比时双缺陷中心的中心距与极限承载力关[0035]图13为本发明实施例在不同缺陷直径时双球形缺陷中心距与极限承载力关系示7含单球形缺陷管路极限承载力模型pan的乘积；[0042]步骤S2：采集待检测的双球缺陷的海水管路的腐蚀直径D,和轴向双球形缺陷的8g,表示长度校正系数；n表示材料屈强比；t表示壁厚；o,表示材料抗拉强度；D表示管[0048]按照上述描述，得到的含轴向双球形缺陷管路的极限承载力模型pcu的表达式pp9缺陷中央应力云图在两个缺陷处同时开始收缩，表明此时已经存在单元进入应力退化阶力作用下vonMises等效应力和等效塑性应变的变化情况，图6描述了图5曲线中三个状态比含沟槽缺陷管路计算结果可知，轴向双球形缺陷中心区域单元vonMises等效应力和等[0060]图7示明了AP8#管内压力为27.41MP[0064]为进一步判断影响程度，本实施例将针对的双缺陷设定为相等直径相等深度缺[0067]依据表2设计的28根管路有限元法计算的极限承载力结果，得到缺陷直径与极限[0069]使用有限元方法研究了各参数下管路极限承载力之后，发现随着缺陷中心距增量拟合效果最优。得最优设计变量为x=[-0.95,2.0620.101I'，据此得到本实施例修正后的含轴向双球形缺陷管路的极限承载力模型pcu的表达式为：[0083]轴向双球形缺陷常见于管路发生空泡腐蚀的情况，在反复爆裂的气泡冲击作用