【粮食烘干机的结构设计计算案例8600字】

粮食烘干机的结构设计计算案例目录TOC\o"1-3"\h\u15706粮食烘干机的结构设计计算案例 1230721.1粮食烘干机的基本设计要求 1158881.2滚筒式粮食烘干机的结构原理及结构示意图 2322291.3烘干滚筒的直径与长度的确定 3276891.3.1物料需要在烘干滚筒烘干时间的计算 315401.3.2烘干滚筒直径与长度的确定 41741.4导料槽参数及烘干滚筒旋转速度的计算 554931.4.1导料槽的形状如图2-2所示 5287961.4.2导料槽的尺寸设计 6236141.4.3P的确定 619551.4.4M、N、B的确定 6189201.4.5烘干滚筒转动参数的确定 8175161.5烘干滚筒的筒体结构组成 1094281.5.1筒体的跨度及厚度 1061311.6滚圈 12135701.6.1滚圈的结构 1282521.6.2滚圈的设计与计算 13261861.6.3滚圈弯曲应力计算及校正 15205111.7支撑装置 1894911.7.1托轮和轴承的结构 18234381.7.2支撑装置受力分析 1946191.7.3托轮和轴承的设计 211.1粮食烘干机的基本设计要求本文所设计的粮食烘干机一般用在农作物的干燥，以便达到粮食储存的安全条件，而主要用在玉米、水稻以及小麦等常见的农作物。要求在烘干的过程中粮食的进出料达到方便快捷的效果，粮食一次最大装在量为1吨，粮食每小时的降水率为1%-2%，粮食在烘干后的非均匀度水分含量需小于2%。滚筒式粮食烘干机的烘干效率一般为2-30吨每小时[5]，粮食在烘干前、后的水分含量各是，；烘干后的粮食温度为；夏天气温较高时，气温可达，空气湿度可达；进入烘干滚筒的烘干气体温度可达，废气的气温。粮食容量的平均值γ=700Kg/。滚筒式烘干机烘干效率一般为每小时G=2吨。1.2滚筒式粮食烘干机的结构原理及结构示意图工作原理：在烘干粮食时，烘干滚筒逆时针旋转，进料罩组件和出料罩组件不动，从而起到持续进料和出料的效果，烘干后滚筒组件安装有传动齿轮，并通过螺丝将其固定，在电机的驱动下小齿轮跟着运转从而带动滚筒组件上的传动齿轮转动以达到烘干滚筒回转的效果[6]。在烘干滚筒的中部装有滚筒托轮，起到了支撑烘干滚筒和作为烘干滚筒转动的轨道。需要烘干的粮食从进料口倒入烘干滚筒里，烘干滚筒内安装的螺旋状的导料槽，在烘干滚筒转动时，烘干滚筒底部的粮食随烘干滚筒的转动从而被滚筒内部的导料槽带到不同的高度均匀的慢慢落下。处在自由落体的粮食于烘干热风接触后，粮食内部的水分源源不断的蒸发出来。在安装烘干滚筒时预留有一定的轴向倾角[7]，烘干后的粮食在烘干滚筒旋转和重力的作用下从出料口卸出，完成烘干的全过程。滚筒式粮食烘干机结构，如图2-1所示。图2-1（a）图2-1（b）图2-1（c）1、热风炉组件2、M18螺栓3、M18螺母4、进料罩组件5、前滚筒组件6、滚筒托轮组件7、M30螺栓8、M30螺母9、电动机组件10、弹性柱销联轴器11、减速器12、金属滑块联轴器13013、滚筒齿轮14、小齿轮组件15后滚筒组件16出料罩组件图2-1结构原理1.3烘干滚筒的直径与长度的确定1.3.1物料需要在烘干滚筒烘干时间的计算水分蒸发速度[3]，是反映粮食烘干机综合性能的重要指标，也是决定设计的重要因素。常说的水分蒸发速度[8]，是指粮食烘干机一立方米有效容积在单位时间内所蒸发的水蒸气的质量，单位用Kg/h·m3表示，一般用符号A表示。根据公式：（2-1）（2-2）式中：—粮食烘干机每小时蒸发的水分的质量，（Kg/h）；—粮食烘干机烘干滚筒的有效体积（m3）对A产生影响的因素有很多[9]，它和粮食的性质相关，粮食的吸水力越大，所能蒸发的水分越多，A的数值越大；粮食的初水分含量越高，A的数值越大；并且，A的数值还和粮食烘干机的结构规格相关。（2-3）式中:—粮食在烘干滚筒内烘干所需时间；—烘干滚筒内粮食填充系数，通常取小数，取值为0.1-0.15；—粮食的平均容积密度；A—粮食烘干机水分蒸发速度，Kg/h·m3根据上面的公式取：填充系数，平均容积密度，，粮食初水分含量粮食终水分含量粮食烘干机水分蒸发速度。根据计算得到粮食在烘干滚筒内烘干所需时间：1.3.2烘干滚筒直径与长度的确定烘干滚筒的烘干效率G(公斤/小时)决定烘干滚筒的体积V及尺寸的大小[10]（2-4）（2-5）导出：（2-6）式中：τ—粮食在烘干滚筒内烘干所需时间（分）；γ—粮食的容重；—烘干滚筒中粮食的充实率，=0.15-0.20,取0.1.烘干滚筒的长度I与直径d之比通常取I/d=4.9.将数据带入公式后求得：=1.218m结果取R=1.218m,l=12m,D=1.436m。1.4导料槽参数及烘干滚筒旋转速度的计算1.4.1导料槽的形状如图2-2所示图2-2导料槽形状升举式(a):适用于容易粘连在烘干滚筒内壁和块状的粮食。烘干滚筒转动时，烘干滚筒底部的粮食随烘干滚筒的转动从而被滚筒内部的导料槽带到不同的高度均匀的慢慢落下，以此增大气体和粮食的接触面。这种导料槽能导致气体的分层效果，烘干滚筒直径越大和烘干滚筒转速的降低都会使气体的分层效果增强，。这种烘干滚筒的内壁清洗方便，但其填充率只在0.1—0.2之间。均布式(b)、(c)：适合小颗粒且易分散的粮食。内部设计成开小口的形状。这种形状的导料槽能够将粮食均匀的撒在烘干滚筒内部。扇形式(d):适用于松散且重的粮食和块状易碎的粮食，内部扇形的导料槽是互不相通的，但各部分又有独自的升举式的导料槽。蜂巢式(e):适用于细碎易产生粉尘的粮食，内部的导料槽设计成封闭小格。粮食在烘干时间内一直堆积在导料槽上，烘干滚筒转动时，粮食也被翻转而产生了新的与气体接触面。填充率在0.15—0.25之间。蜂巢式的导料槽会使粮食降落的高度减小。烘干时损失的粮食减少，气体的热量将会积蓄在导料槽上，气体的分层效果也会减弱。翻动式(f)：这种导料槽是活动的，烘干滚筒旋转的同时导料槽的角度也会随之变化。在烘干时粮食的性质发生改变，则导料槽的形状也会沿着滚筒长度使用几种形状的导料槽。如果将螺旋带安装在烘干滚筒的前端，升举式或扇形式的导料槽安装在其中部，均布式或蜂巢式的导料槽安装在其后端等。综上所述本文选择升举式导料槽。1.4.2导料槽的尺寸设计烘干滚筒的内壁装设的导料槽，它的尺寸是影响烘干效果的重要因素。导料槽在烘干滚筒内均匀分布，部分导料槽在烘干滚筒内的分布如图2-3。导料槽的几何参数如下图所示。图2-3导料槽布局1.4.3P的确定P是两个导料槽的间隔距离，影响其取值的主要因素是粮食颗粒的大小。太大时，不能均匀的将粮食抛洒，太小时，大颗粒的粮食的烘干效果不佳。一般玉米和水稻等的颗粒较小，所以P至少应取10厘米以上。我们选用8根导料槽，其间距为95厘米。1.4.4M、N、B的确定对M、N、B产生影响的主要因素有两个。第一，处在抛洒情况下的粮食的流量，流量不能太大也不能过小粮食，流量太大或过小都会使烘干速度也随之下降。第二．抛洒的均匀性，烘干滚筒转动的同时会把滚筒内部的粮食带到不同的高度，由螺旋状的导料槽和惯性使粮食从不同的高度掉落，形成粮食的抛洒。影晌粮食抛洒的均匀性的因素有M、N、B三个。所以我们要把随着烘干滚筒的转动留在导料槽中的粮食的截面积的变化规律分析出来。粮食的自流角取值为30°。由图2-3分析可得；当Y—B时，导料槽上留存粮食的截面积为：（2-7）导料槽留存粮食的截面积随转动角度的变化率为：（2-8）当时，导料槽留存粮食的截面积为：（2-9）导料槽留存粮食的截面积随转动角度的变化率为：（2-10）能够对粮食在烘干滚筒内部的运动轨迹造成影响的是的大小，粮食在光滑钢板表面的自流角为20°，如果为110°，则当为90°时，导料槽上的粮食已经基本滑落干净。因此选定为。取M=2N时．y=21．86°。当，-=78.14°时，由公式得到导料槽上粮食的截面积变化率为（2-11）当-=78.14°时，由公式得到导料槽上粮食的截面积变化率为：（2-12）由上式可得．当取M=2N时，随着烘干滚筒的转动，导料槽上粮食截面积的变化率相近，粮食抛洒均匀。为了确定M、N参数，需计算烘干滚筒转动时导料槽中所携带的粮食以及粮食抛洒的流量。当大于0时，导料槽上落F的粮食产生抛洒效果。所以只计算大于0时导料槽中储存的粮食。本设计用了8根导料槽，其间隔角度为45°，对应等于0时导料槽上粮食的截面积为：（2-13）同理可得到：当时，；当=30°时，；当中=45°时，；当=60°时；当=75°时，当=90°时，。导料槽上携带的粮食的总体积为：=16.02×12=191.24（2-14）N、M取值不同，导料槽上携带的粮食的量也各不相同，当取N=0．03m时，V=0.173m,导料槽上粮食的重量为：G=121=kg。如果N=0．03m，则：M=0.06m。设烘干滚筒的转速为n转／分，转过200所用的时间为60／24n秒，单位时间内落下的粮食流量为：（2-15）1.4.5烘干滚筒转动参数的确定当烘干滚筒逆时针转动时。由于烘干滚筒的转动，粮食会被沿导料槽的切线方向抛出。设r为烘干滚筒中心至导料槽边缘的半径，当X轴和某导料槽的夹角为引对，其粮食抛洒的运动轨迹为：（2-16）（2-17）消去t：（2-18）根据上面的公式，首先求出不同转速n，在不同转角处所抛洒的粮食的运动轨迹的方程，当y=O时运动轨迹在X轴上的位置(坐标值x)。计算后发现当时，滚筒的侧面也有粮食抛洒到，所以有。依据x值判断在滚筒中粮食抛洒的均匀性，抛洒均匀性函数：（2-19）其中△x为平均间距，△X两个X值之间的间隔。当n=24r／min时抛洒的粮食分布均匀。当重力小于离心力时，粮食贴着烘干滚筒内壁不能落下。当重力等于离心力时，处在临界状态．得到烘干滚筒的最转动速度为：（2-20）（2-21）得:（2-22）取R=1.218,则，取时，1.5烘干滚筒的筒体结构组成1.5.1筒体的跨度及厚度烘干滚筒长度和直径的比值通常小于12，使用两挡支撑。支撑点位置的确定除了要考虑结构外，需要按照等弯矩的原则设定，通常取（0.5-0.6）Z。、、的具体尺寸在确定时，可以参照等弯矩原则，结合烘干机的载荷条件调整。托轮支撑位置如图2-4所示。图4托轮支撑位置为了保证两托轮能够成为烘干滚筒安全可靠的转动轨道，两托轮应该安装在其径向支撑位置与烘干滚筒垂直中心线成30°角的地方，如图2-5所示。为使烘干滚筒有最大的刚性和轴向方向的最小转矩，托轮安装位置中心点距离取值，考虑到实际情况后取近似值为（m）。图5托轮支承位置确定烘干滚筒的厚度时需要考虑的问题有很多，如果跨径比过小，壁厚的可以稍小；如果因为粮食容量大或填充率高的原因，使载荷随之增大，的取值也可稍增大。此时烘干滚筒的最小壁厚的公式计算为：,mm（2-23）式中:———K—根据以上公式计算当烘干条件较差时（如粮食对烘干滚筒磨损严重，通常可以增加)；长度短的时候，可以随之减薄。如果烘干滚筒只因刚度差，其他条件都满足要求时，还可以通过增加壁厚外的其他条件来增加烘干滚筒的刚度。（1）让烘干滚筒垫板和滚圈之间的间隙尽可能缩小，有加强烘干滚筒刚度的效果。但间隙的取值也不能太小，不然安装难度会很高，而且滚筒在加热后会出现很大的热应力。为了使烘干滚筒在热态转动时，烘干滚筒垫板和滚圈之间的间隙为零，通常取垫板和滚圈之间的间隙为适当值。（2）烘干滚筒的局部壁厚加厚。烘干机旋转部分的重量最终都是作用在2个托轮组件上的，在托轮上由于载荷集中所导致的弯曲应力来提高壁厚如下式：（2-24）（2-25）式中:——集中荷载，N；D—K——滚圈下烘干滚筒壁厚通常取=36mm，加厚宽度取500mm。厚度参照表一，局部厚度如图2-6所示：图2-6滚筒局部厚度滚圈下烘干滚筒宽度公式为：，mm（2-26）式中：x—，mm；R———为了降低热膨胀对滚圈的啮合的影响，滚圈的安装位置应在托轮支撑烘干滚筒的位置处，其距离近似等于滚筒的直径。1.6滚圈1.6.1滚圈的结构（1）滚圈的横截面类型有空心箱形、实心矩形、正方形等。小型的烘干滚筒的材料不仅仅局限于某一种，也有用钢轨或型钢。横截面形状为实心矩形的滚圈结构简单。因为其横截面是一个实心整体，制造工艺相对简单，制造成本低，通常都是用大型水压机来加工滚圈。考虑到工艺要求和制造成本的原因，大型转动烘干机的设计，滚圈形状一般都是采用实习矩形的较多。刚性大的空心箱形滚圈，对提升烘干滚筒的刚度和抗压性有明显的效果。和矩形滚圈相比较可节省材料和降低制造成本。但因为其横截面形状复杂，制造要求高而且容易出现裂纹等制造缺陷。这些缺陷的出现会引发其横截面断裂现象的产生而使产品无法达到工艺要求。因为有一段空心箱形滚圈内部不需要加工，所以在设计滚圈时可以将其设计为带键的。滚圈与垫片间沿周向的相对运动可以用两块垫片夹紧凸出的键来减弱，从而降低了滚圈和垫片之间的磨损，所以可以设计适当的间隙，来提升滚圈对烘干滚筒刚性的效果。带键滚圈的装配工作相对繁琐，采用正焊接来安装垫片。键的数量通常是8—12个。带键滚圈如图2-7所示。图2-7带键滚圈剖分式滚圈把滚圈分成若干份，在安装剖分式滚圈时用螺栓将其连接在一起。但加工剖分式滚圈的工作量相对而言会更多，刚性也有所降低，加固烘干滚筒的能力也大大降低，在工作时对托轮磨损速度也更快，所以实际使用不多。在考虑实际后本设计选择使用矩形滚圈。（2）垫板：通过在烘干滚筒与滚圈之间安装垫板将烘干滚筒的载荷传到滚圈上，也避免了直接磨损烘干滚筒和滚圈。厚度取20mm，宽度为=350mm.当垫板松和套式滚圈之间的间隙太大时，两者之间的相对运动严重，其接触面的磨损也会随之增大（烘干滚筒转动速度越快，磨损的速度也越快）。所以可以使用可调式间隙的垫板。把垫板固定在烘干滚筒的方法通常是焊接固定，焊接固定后可以加工垫板外圆，以方便后期的安装和控制间隙。但因为烘干滚筒的轴向窜动力、滚圈和烘干滚筒间的巨大压力都施加在了垫板上，所以在固定垫板时，垫板和烘干滚筒的接触弧面需要预留一定的间隙。如果垫板和烘干滚筒接触弧面采用全焊，会有非常大的应力集中在焊缝中，从而导致全焊的焊接面开裂。此时又要重新补焊，容易导致焊接应力的出现。所以有些烘干机在垫板的一段采用全焊，其他地方采用点焊。铆接也可以将垫板和烘干滚筒连结起来，以便于后期的更换，更换时不用切割焊缝导致对烘干滚筒的损伤，也没有焊接应力的产生。但对垫板外圆进行加工难度大，安装难度也随之增大。特殊情况下，垫板和烘干滚筒之间用扁钢圈托起，两者之间存在间隙。（3）通常采用铆接式和松套式这两种方法将滚圈固定在烘干滚筒。固定的使用松套式的，当烘干滚筒略微弯曲时，允许发生在滚圈和烘干滚筒间的相对运动抵消了托轮作用滚圈和烘干滚筒上的力，此时在结构上滚圈相对合理。而且，这个安装方法是难度较低的，但一般都是滚筒直径较大的粮食烘干机才会设计成这种结构。1.6.2滚圈的设计与计算弯曲应力和接触应力的大小是影响滚圈强度的重要因素。选定滚圈横截面尺寸的依据是接触应力，而后用弯曲应力校正。（1）滚圈主要起到支撑整个烘干滚筒的重量，相当于烘干滚筒在托轮上运动的车轮，所以拥有足够的刚性和耐磨性是对滚圈和托轮的硬性要求。制造托轮和滚圈通常使用ZG310-570材料，其许用接触应力为400MPa。制造滚圈和托轮时也可以使用耐磨性更好的硅锰钢材料，经调质后其优点更明显。（2）滚圈和托轮的接触应力计算:滚圈外径Dr和烘干滚筒直径D的取值如下表所示,Dr的值在横截面设计好后确定。表1直接取值滚圈横截面形状滚筒直径D，m滚圈外径Dr，m截面高度H，m矩形＜3.51.25-1.19)D(0.09-0.055)D≥3.5(1.21-1.17)D(0.08-0.05)D箱形＜3(1.28-1.25)D(0.11-1.09)D≥3(1.25-1.2)D(0.10-0.07)D有衬里时，Dr使用上表的值，没有衬里时，滚圈的载荷小，Dr的取值要比上表的数据小，通常取（1.15-1.2）D。当滚圈外径和托轮直径的比值增大，滚圈和托轮的宽度、摩擦功率都会增大，此比值大小与托轮的直径大小相反。通常取4左右。（2-27）当滚圈和托轮的制造材料不一样时，其计算公式为：（2-28）式中：μ——，（2-29）式中：—Q—最大支撑荷载的1.1倍；—滚圈的材料弹性模量，MPa；—托轮的材料弹性模量，MPa；—滚圈的外半径mm；—托轮的半径，mm；g—重力加速度；—滚圈的宽度，mm。接触应力校正：按表2查表2许用弯曲应力和许用接触应力托轮滚圈MPaMPa材料硬度，HB材料硬度，HBZG310-570170ZG270-50014037580ZG340-640190ZG310-57015540085ZG340-640210ZG310-57017045090当时，公式可以变为：（2-30）式中：i—滚圈外径与托轮直径的比值，，通常取3-4；—滚圈外径，2870mm；—托轮外径；650mm。为了方便计算，此公式可以变为：mm（2-31）式中：K是系数，1.6.3滚圈弯曲应力计算及校正计算滚圈弯矩时一般都是将其当成圆环横截面的超静定问题来对待。照半环为例，如图2-8所示，由横截面A的变形条件：、转角和水平位移的取值都是零时。（2-32）可以得到横截面弯矩和之间的关系.图8滚圈内力分析作用在滚圈上的荷载按下面的方法计算：计算滚圈弯曲应力：设滚圈与烘干滚筒是一个整体，这时沿圆环周线均匀的分布着荷载，其均布荷载，其中:，（2-33）（2-33）式中:q—均布荷载，N/m；—支撑荷载导致的均布荷载，N/m；—滚圈自身重量导致的均布荷载，N/m；—滚圈形心半径，mm。滚圈内力和弯矩如图2-9所示。由图2-9可以得到最大弯矩为（2-34）图2-9（a）受力分析图2-9（b）弯矩图计算并校正弯曲应力：矩形横截面：（2-35）式中： —横截面系数，,H—滚圈横截面高度，mm；—按表2选取。1.6.4滚圈的截面设计矩形滚圈和箱形滚圈的横截面高度（如图2-11）、都是。与对应的H值如表3所示。图2-11矩形滚圈mm（2-36）式中：—垫板厚度，20mm；—烘干滚筒壁厚，18mm；C—常温状态滚圈和垫板间的间隙，2mm。受热膨胀量、滚圈对烘干滚筒的加强效果及加工误差等因素都会影响到C的取值，为了确保加热后没有过盈热应力产生，mm（2-37）式中：—滚圈内径，,mm—滚圈处烘干滚筒温度，℃；—滚圈温度，℃；α—热膨胀系数，钢材（）表3滚圈直径D，mmD＜31.28-1.250.11-0.90.286-0.3330.550.771.30.80.45D＜31.25-1.20.10-0.070.25-0.3330.70.821.51.10.55计算矩形滚圈横截面参数：横截面面积：形心圆直径：横截面惯性矩：横截面系数：1.7支撑装置1.7.1托轮和轴承的结构按轴承类型分托轮组又分成滚动轴承和滑动轴承托轮组。滚动轴结构相对筒单，制造和维修成本低，安装和更换方便，摩擦系数小，能耗低等优点。滚动轴承尺寸随载荷增大而增大，考虑到实际条件对生产的影响而使用滚动轴承。通常烘干机使用的都是滚动轴承。托轮组两边的轴承座可分开也可做成整体的。为方便调节托轮，轴承座通常做成整体的，加工轴承座要确保两边座孔的同心度，从而降低设备的匹配成本。当托轮轴承组尺寸较大时，通常将轴承座做成分开的，增加球面瓦，经调节后，左右轴承能够保证同轴线。1.7.2支撑装置受力分析烘干滚筒受到的支座反力或，可以经过滚圈施加在支撑装置上成为Q力。支撑装置上的力又分为径向力和轴向力。（1）在托轮侧面上的径向力N是烘干滚筒载荷Q施加的，滚圈的重量（取值），托轮和轴重量（取值）如图2-12所示，径向力为：，N（2-38）因为很小，所以，通常，则（2-39）图2-12径向力的分析（2-40）（2）轴向力，如图2-13所示：倾斜安装的烘干滚筒可以看成物体在斜面运动。把托轮当成物体，烘干滚筒当成斜面，烘干滚筒倾斜安装而产生的上窜力和托轮的推力可看成外力。托轮受到下滑力时，可看成斜面上有阻挡物。跟斜面不同的是，因为两个夹角为α的托轮支撑着滚圈，所以两边正压力的和：为斜面受力的倍图2-13轴向力分析图（3）调节托轮轴承座的力如图2-14所示图14托轮调节力（2-41）式中：—干净的钢和钢之间的摩擦系数，考虑到实际中的钢通常生锈，所以取—倾覆力，N。（4）轴承座没有倾翻力时的情况，如图2-15所示,由，考虑到安全条件，实际使用图15轴承座的稳定性1.7.3托轮和轴承的设计计算托轮轴承组相关数据的顺序是：用烘干滚筒的荷载Q，计算得出轴瓦的直径和长度的数值，再通过查看相关表和实际情况选定滚动轴承的型号。在计算烘干滚筒数据的同时，在此基础上，托轮宽度可以用滚圈宽度和托轮直径计算得出。根据数据计算出托轮轴承组尺寸大小并确定其结构，再根据其他条件确定其分段长度。如果设计的是转轴式滚动轴承，轴承最小直径，可以根据轴颈弯曲强度条件进行选择。再根据其他计算条件得到相关数据，进一步选定轴承型号。如果设计的是心轴式滚动轴承，在满足其他负载条件后，用计算滚动轴承寿命数据的方法经计算得出相关数据，根据得到的数据选定轴承型号的同时，也要顾及到轴和托轮其他的实际条件。（1）托轮直径计算滚圈数据的同时，托轮的制造材料和直径的大小已经确定。制造托轮的材料一般选用铸钢并和滚圈的材料相匹配，尺寸小的烘干滚筒采用铸铁制成的托轮。把带凸边的托轮安装在烘干滚筒安装时，可以不要挡轮，因为小尺寸的烘干滚筒质量轻，烘干滚筒的轴向力小，带凸边的托轮抵消了倾斜安装烘干滚筒而引起的轴向力。为了降低制造成本和重量，大多数的托轮结构都是空心的。宽度确定托轮宽度的原则是：在滚筒转动时保持托轮和滚圈的全接触。则（2-42）式中：—滚圈、托轮宽度；2U—烘干滚筒的轴向窜动力，一般挡轮如图2-16所示。因为烘干滚筒的热膨胀和安装托轮座时会产生一定的误差，托轮、滚圈宽度数据差一般大于2U,通常取：（2-43）图16一般挡轮轴向位置当烘干滚筒长度