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文档简介
一种计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,该方法使用2个或以上具有集中孔径力区域内VOCs吸附等温线的变化趋势与材料的式吸附和覆盖式吸附的临界孔道尺寸随压力变结合孔径尺寸差异和分压变化对VOCs吸附等温寸对VOCs吸附的填充式吸附和覆盖式吸附的贡2S2、根据所述吸附等温线获得各模型吸附材料发生填充式吸附时所对应的压力区间,对应的临界孔道尺寸DC,利用线性拟合的方法获得所述压力点PC和临界孔道尺寸DC之间的DC=kxPC+D0公式1;过将吸附等温线上各个压力点上的吸附量,分别除以对应温度下的密度ρ和吸附材料各自S6、根据压力P时,孔径相对临界孔径尺寸的大小决定使用哪种吸附模型的系数(a或2.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特3.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特4.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特5.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特6.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特37.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特8.如权利要求1所述的计算不同分压下不同孔径对VOCs吸附量贡献系数的方法,其特4[0003]尽管吸附技术处理VOCs已经得到广泛的应用,但是对于VO5量化不同孔径的孔隙对VOCs吸附能力的贡献系数提供一[0013]S3、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料发生填充式吸附时的压力点PC和对应的临界孔道尺寸DC,利用线性拟合的方法获得所述压力点PC和临界孔道尺寸DC[0020]S4、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料在相同温度下的吸附等温6各自的总孔容,分别得到各吸附材料的填充式吸附系数(a=Q/V/ρ)随压力变化的趋势曲[0026]D0为在临界孔径尺寸与临界压力之间的线性关系中当压力趋近于0mbar时的DC数[0032]S5、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料在相同温度下的吸附等温寸的覆盖式吸附系数(b)适用;在特定压力下,特定孔径应使用哪种吸附模型的系数(a或7孔径DC时对应的临界孔道尺寸以下的孔的孔容VC和临界孔道尺寸以上的[0051]本发明采用控制变量的方法,通过使用2个或以上具有集中孔径分布的多孔材料附量归一化后的等温线及发生填充式吸附的[0057]图4为实施例1中,填充式吸附发生时吸附压力P与临界孔道尺寸DC之间的线性匹8[0065]图12为实施例3中,系列模型吸附材料在35℃下对丙酮吸附的覆盖式吸附系数(b=Q/S)和填充式吸附系数(a=Q/V/[0071]S3、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料发生填充式吸附时的压力点PC和对应的临界孔道尺寸DC,利用线性拟合的方法获得所述压力点PC和临界孔道尺寸DC[0078]S4、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料在相同温度下的吸附等温各自的总孔容,分别得到各吸附材料的填充式吸附系数(a=Q/V/ρ)随压力变化的趋势曲9[0084]D0为在临界孔径尺寸与临界压力之间的线性关系中当压力趋近于0mbar时的DC数[0090]S5、根据所述2个或以上具有集中孔径分布的吸附材料在相同温度下的吸附等温寸的覆盖式吸附系数(b)适用;在特定压力下,特定孔径应使用哪种吸附模型的系数(a或[0107]利用一系列孔径分布集中的有序介孔硅MCM_41材料为模型吸附材料,分别为M_[0108]利用智能重量分析仪(IGA)测试在25℃下系列吸附材料对苯的吸附量,得到吸附[0109]根据四个吸附材料的最可几孔径及其对应的吸附等温线上发生快速上升的阶段力与临界孔道尺寸DC的线性关系如图4所示,能够用于不同压力下对应的能够发生填充式在MCM_41孔中的苯分子通过体积填充式吸可得到填充式吸附系数(a)随压力变化的趋势。通过将吸附等温线上每个压力点的吸附量所示。(这里使用的总体积(V)是使用圆柱体N2_DFT模型根据累积孔隙体积分布曲线计算[0130]表面覆盖式吸附系数(b)可以通过将吸附容量除以低压区的总表面积(b=Q/S)来[0139]表1不同尺寸的孔在25℃苯吸[0145]表2不同尺寸的孔在25℃苯吸为模型吸附材料。利用实施例1的方法得到在25℃下系列吸附材料对乙酸乙酯的吸附等温2/g任一压力下对应的能够发生填充式吸附的临界孔道尺寸。分别将P与相应的DC代入公式112.6和M_3.0在20mbar压力下的吸附容量与材料的结构参数之间存在相关性,而M_3.4和表面积)与不同压力下的苯吸附容量直接拟合,不能获得孔径与吸附容量贡献系数之间有到相应吸附条件下发生填充式吸附和覆盖式吸附的临
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