压气站工艺设计计算书（压缩机选型与热力计算）

文件编号：SJ-XX-2026-XXX压气站工艺设计计算书——压缩机选型与热力计算项目名称××天然气长输管道××压气站工程设计阶段施工图设计设计类型新建工程专业类别工艺（热力）专业建设单位××××××（占位）设计单位××××××（占位）编制日期20××年××月职务签字日期编制审核批准版本：A/0密级：内部资料注意保存目录TOC\o"1-2"\h\z\u1编制说明 PAGEREF_LarkToc00001\h11.1工程概况 PAGEREF_LarkToc00002\h11.2设计范围与内容 PAGEREF_LarkToc00003\h11.3设计依据与执行标准 PAGEREF_LarkToc00004\h11.4设计原则 PAGEREF_LarkToc00005\h22设计基础参数与天然气物性 PAGEREF_LarkToc00006\h32.1设计基础参数 PAGEREF_LarkToc00007\h32.2天然气组分与物性参数 PAGEREF_LarkToc00008\h33压缩机选型 PAGEREF_LarkToc00009\h53.1选型原则 PAGEREF_LarkToc00010\h53.2机型比选 PAGEREF_LarkToc00011\h53.3台数与配置方案 PAGEREF_LarkToc00012\h53.4驱动方式选择 PAGEREF_LarkToc00013\h63.5压缩机选型结果 PAGEREF_LarkToc00014\h64热力计算 PAGEREF_LarkToc00015\h84.1压缩比确定 PAGEREF_LarkToc00016\h84.2压缩过程模型与多变指数 PAGEREF_LarkToc00017\h84.3出口温度计算 PAGEREF_LarkToc00018\h84.4压缩功率计算 PAGEREF_LarkToc00019\h94.5冷却系统热负荷计算 PAGEREF_LarkToc00020\h94.6工况适应性分析 PAGEREF_LarkToc00021\h105站内管道工艺计算 PAGEREF_LarkToc00022\h115.1管径与流速计算 PAGEREF_LarkToc00023\h115.2管道壁厚与强度校核 PAGEREF_LarkToc00024\h115.3沿程摩阻与压力损失校核 PAGEREF_LarkToc00025\h126安全校核 PAGEREF_LarkToc00026\h136.1出口温度安全校核 PAGEREF_LarkToc00027\h136.2压缩机喘振校核 PAGEREF_LarkToc00028\h136.3超压保护与安全阀计算 PAGEREF_LarkToc00029\h136.4噪声校核与控制 PAGEREF_LarkToc00030\h146.5振动与机械完整性校核 PAGEREF_LarkToc00031\h146.6紧急停车与联锁保护 PAGEREF_LarkToc00032\h147计算结果汇总与分析 PAGEREF_LarkToc00033\h157.1主要计算结果汇总 PAGEREF_LarkToc00034\h157.2结果分析 PAGEREF_LarkToc00035\h157.3工程指导意义与设计建议 PAGEREF_LarkToc00036\h168结论 PAGEREF_LarkToc00037\h179免责声明 PAGEREF_LarkToc00038\h18附录A符号说明 PAGEREF_LarkToc00039\h19附录B主要计算公式索引 PAGEREF_LarkToc00040\h20PAGE11编制说明1.1工程概况××天然气长输管道为区域骨干输气通道，输送介质为经净化处理的商品天然气。本压气站位于管道××里程处，主要功能是对上游来气进行除尘、分液、增压和冷却，使管道出站压力满足下游管段输送要求，保障管道在设计输量下的安全、平稳、高效运行。本站为新建站场，按无人值守、集中调控设计，站内设过滤分离装置、压缩机组、空冷器、越站旁通、放空系统及站控系统。1.2设计范围与内容本计算书为压气站工艺专业设计计算文件，计算范围包括：（1）设计基础参数的确定与天然气物性计算；（2）压缩机组选型与配置方案；（3）压缩过程热力计算（压缩比、压缩指数、出口温度、压缩功与功率、冷却热负荷）；（4）站内管道工艺计算（管径、流速、壁厚与沿程摩阻）；（5）安全校核（出口温度限值、喘振、超压泄放、噪声、振动与联锁保护）；（6）计算结果分析及工程指导建议。电气、仪表自控、通信、给排水、建筑结构及消防等专业设计另行成册，不在本计算书范围之内。1.3设计依据与执行标准本设计严格执行国家强制性工程建设标准、特种设备安全技术规范及行业现行标准，主要设计依据与执行标准见表1-1。需要特别说明：本计算书编制时（2026年9月）所引用标准均为现行有效版本；《压力管道规范》GB/T20801.1~20801.3—2020已由GB/T20801.1—2025《压力管道规范第1部分：工业管道》于2026年5月1日起全部代替，本设计按新版执行；压力容器按GB/T150.1~150.4—2024系列执行；热交换器按GB/T151—2026执行。表1-1主要设计依据与执行标准序号标准编号标准名称1GB50251-2015输气管道工程设计规范2GB/T20801.1-2025压力管道规范第1部分：工业管道3GB/T150.1~150.4-2024压力容器（第1~4部分）4GB/T151-2026热交换器5GB/T9711-2023石油天然气工业管线输送系统用钢管6GB50183-2015石油天然气工程设计防火规范7GB12348-2008工业企业厂界环境噪声排放标准8TSG31-2025工业管道安全技术规程1.4设计原则（1）安全第一：严格执行国家强制性标准与特种设备安全技术规范，全流程设置超压、超温、喘振等安全保护；（2）可靠性：压缩机组按“N＋1”备用配置，单台机组故障或检修时不影响设计输量；（3）经济性：合理选择机型、压缩比与冷却目标温度，降低单位输气能耗与全生命周期成本；（4）环保性：控制站界噪声与放空排放，满足环保要求；（5）可维护性：设备布置满足安装、检修、吊装及消防通道要求。2设计基础参数与天然气物性2.1设计基础参数设计基础参数由委托方提供的管道工艺设计条件及《输气管道工程设计规范》（GB50251-2015）压气站设计条款确定，见表2-1。压力均为绝压，流量为标况流量（0℃、101.325kPa）。表2-1设计基础参数序号参数名称符号数值单位备注1设计输量（标况）Q10×10⁶Nm³/d设计最大工况2进站压力（绝压）P₁4.0MPa—3出站压力（绝压）P₂6.3MPa—4进站温度T₁20℃—5出站冷却目标温度T₃40℃空冷器出口6天然气相对密度（对空气）S0.60—设计给定7绝热指数k1.30—按气质组分计算8多变效率ηp0.85—离心式典型值9机械效率ηm0.98—含轴承、密封损失10电机效率ηe0.95—变频电机11进站压缩因子Z₁0.90—状态方程计算12出站压缩因子Z₂0.88—状态方程计算13夏季环境温度ta35℃空冷器设计参考2.2天然气组分与物性参数设计采用天然气典型组分（摩尔分数）见表2-2，组分表仅用于物性计算核对；工艺计算按设计给定的相对密度S＝0.60取值。表2-2天然气组分（摩尔分数，参考值）组分CH₄C₂H₆C₃H₈N₂合计摩尔分数/%94.03.51.01.5100.0天然气表观分子量由相对密度确定，气体常数、标况密度及比热按以下公式计算： M=S·Mair （式 R=RuM ρN=M22.414 cp=kk-1代入S＝0.60、M_air＝28.964kg/kmol、R_u＝8314.46J/(kmol·K)、k＝1.30，得：M＝17.378kg/kmol；R＝478.44J/(kg·K)；ρ_N＝0.7753kg/Nm³；c_p＝2073.2J/(kg·K)；c_v＝1594.8J/(kg·K)。压缩因子按状态方程（GB/T17747天然气压缩因子计算方法或SRK状态方程）在相应压力、温度下计算，设计工况取值Z₁＝0.90、Z₂＝0.88，平均压缩因子Z＝0.89。绝热指数k＝1.30与c_p/c_v的计算值一致，物性数据自洽。3压缩机选型3.1选型原则压缩机选型遵循以下原则：（1）满足设计输量与进出站压力要求，并在设计工况附近保持高效运行；（2）适应输量波动的调节要求（设计输量的80%~110%）；（3）机组配置满足“N＋1”备用，保证单机故障时全站输量不中断；（4）技术成熟、运行可靠、维护方便、全生命周期费用低；（5）符合APIStd617或APIStd618的采购技术要求。3.2机型比选天然气压气站常用压缩机型为离心式与往复式。本工程单台设计输量5×10⁶Nm³/d、压缩比1.575，属大流量、低压比工况。两种机型技术经济对比见表3-1。表3-1离心式与往复式压缩机技术经济对比对比项目离心式压缩机往复式压缩机比选结论适用流量大、中流量（≥1×10⁶Nm³/d）中、小流量离心式有利适用压比1.2~3.0高效区间可达高压缩比（3~10）本工程压比小，离心式有利结构特点旋转机械，无易损气阀往复运动，气阀、活塞环为易损件离心式维护量小气流脉动基本无脉动脉动大，需脉动抑制与气流脉动分析离心式有利变工况调节变频/可调导叶，范围较窄，有喘振限制变转速/卸荷调节，范围宽均需防喘振/防反转控制占地面积与基础小，基础要求低大，基础要求高离心式有利单机功率等级可达数万千瓦一般数百至数千千瓦本工程单机2.8MW，均可投资与运行成本投资较高，维护费用低投资较低，维护费用高全寿命成本需综合比较综合比较，本工程采用离心式压缩机，按APIStd617（第9版）采购与验收。机型采用水平剖分（或筒型）多级离心式，配置变频电机驱动，适应输量波动调节。3.3台数与配置方案按设计输量10×10⁶Nm³/d，对机组配置方案进行比选，见表3-2。表3-2压缩机组配置方案比选配置方案单台流量/(10⁶Nm³·d⁻¹)单台轴功率/MW可靠性占地与投资结论1用1备105.53单机故障即停输50%小不可靠，不采用2用1备52.76单机故障仍达100%输量中推荐3用1备3.331.84单机故障仍达100%输量大备用系数过高，不经济本工程推荐“2用1备”配置：运行机组2台，备用机组1台，共3台。正常工况2台运行，各承担设计输量的50%；任一台机组检修或故障时，其余2台可临时全负荷运行，保证设计输量不中断。3.4驱动方式选择压气站驱动方式有电驱与燃驱（燃气轮机/燃气发动机）两类。电驱方案采用高压变频同步电机，效率高（ηe≈0.95）、无站内燃烧排放、调速范围宽、维护简单，适合站址具备可靠电源且电价合理的场合；燃驱方案利用管道天然气，适合无电源依托的偏远站场，但存在排放、噪声及维护成本问题。本工程站址具备电源条件，采用电驱+变频调速方案，有利于节能降耗与环保达标。3.5压缩机选型结果根据第4章热力计算结果，单台压缩机轴功率2.76MW。考虑效率偏差、部件老化及工况波动，按约10%裕量选取单台压缩机额定轴功率3.0MW，配套变频电机额定功率3.2MW。压缩机主要选型参数见表3-3，最终性能参数以制造厂商性能曲线复核为准。表3-3压缩机主要选型参数汇总序号参数名称选型参数备注1压缩机类型水平剖分（筒型）多级离心式符合APIStd6172台数/配置3台（2用1备）N＋1备用3单台标况流量5×10⁶Nm³/d约57.87Nm³/s4进口条件4.0MPa(a)/20℃—5出口条件6.3MPa(a)/58.5℃（空冷后40℃）—6压缩比1.575—7单台额定轴功率3.0MW含10%裕量8配套电机变频同步电机，3.2MW变频调速9防喘振控制防喘振回流阀+性能控制防喘振裕度≥15%4热力计算4.1压缩比确定压缩比为出站压力与进站压力之比： ε=P2P1代入P₁＝4.0MPa、P₂＝6.3MPa，得ε＝1.575。该压缩比处于离心式压缩机高效运行区间（1.2~3.0）。4.2压缩过程模型与多变指数实际压缩过程为非等熵过程，采用多变过程模型并以多变效率修正。多变指数与绝热指数、多变效率的关系为： n-1n=k-1k·代入k＝1.30、ηp＝0.85，得(n－1)/n＝0.2715，n＝1.3727，n/(n－1)＝3.683。4.3出口温度计算多变压缩出口温度按下式计算： T2=T1代入T₁＝293.15K（20℃）、ε＝1.575、(n－1)/n＝0.2715，得：T₂＝331.63K＝58.48℃。作为对照，等熵（绝热）压缩出口温度为： T2,ad=T1T₂,ad＝325.55K＝52.40℃。多变出口温度高于绝热出口温度（约6.1℃），该温差即为压缩过程不可逆损失转化的热量，工程上必须以冷却器将气体冷却至下游允许温度。4.4压缩功率计算单位质量气体多变压缩功按下式计算： H=nn-1·Z·R·T代入Z＝0.89、R＝478.44J/(kg·K)、T₁＝293.15K、n/(n－1)＝3.683，得H＝60347.53J/kg＝60.35kJ/kg。通过压气站的质量流量由标况流量换算： G=Q·ρN86400代入Q＝10×10⁶Nm³/d、ρ_N＝0.7753kg/Nm³，得G＝89.74kg/s。气体压缩功率、轴功率及电机功率分别为： Nc=G·H （式 Nsh=Nc Ne=Nsh代入ηm＝0.98、ηe＝0.95，得：N_c＝5.415MW，N_sh＝5.526MW，N_e＝5.817MW。按2台运行机组分摊：单台轴功率2.763MW，单台电机功率2.908MW。选型校核：考虑效率偏差、叶轮与密封老化及工况波动，按约10%裕量确定单台压缩机额定轴功率3.0MW、配套变频电机3.2MW，满足要求。4.5冷却系统热负荷计算压缩机组出口气体经空冷器冷却至40℃，冷却热负荷按下式计算： Qc=G·cp代入c_p＝2073.2J/(kg·K)、T₃＝313.15K，得Q_c＝3.438MW（全站总热负荷，冷却至40℃）。若将冷却目标放宽至50℃，热负荷降为1.577MW，空冷器规模可显著减小，但出站气体温度提高，需复核下游管道防腐、保温及气质温度要求，设计按40℃控制。空冷器换热面积按对数平均温差法估算： ΔTm=Δ A=QcK·ΔT取夏季环境温度35℃、空气温升15K（出口50℃），气体58.5℃→40℃，得ΔT_m＝6.59K；取总传热系数K＝30W/(m²·K)（翅片管束，含污垢系数），估算翅片总面积A≈1.74e+04m²（17,398m²）。该面积为估算值，最终换热面积及管束布置由空冷器制造厂商按翅片效率、风量分配与布置型式核算确定。4.6工况适应性分析压气站需适应输量波动。按变转速调节，进出口压力基本不变时压缩比保持1.575，出口温度与压缩比相关、基本不变，轴功率近似与输量成正比。不同负荷工况的功率估算见表4-1（最终以压缩机性能曲线校核）。表4-1不同负荷工况功率估算负荷工况输量/(10⁶Nm³·d⁻¹)单台流量/(10⁶Nm³·d⁻¹)总轴功率/MW出口温度/℃备注80%8.04.04.42≈58.5低负荷运行100%10.05.05.5358.5设计工况110%11.05.56.08≈58.5最大工况，需校核5站内管道工艺计算5.1管径与流速计算站内管道按经济流速选取管径，并对实际流速进行校核。气体工况密度、工况体积流量与流速按下式计算： ρ=P·MZ·Ru V=Gρ （式 v=4Vπ·d2进站管道：P₁＝4.0MPa(a)、T₁＝20℃、Z₁＝0.90，得ρ₁＝31.69kg/m³，工况流量V₁＝2.832m³/s。按经济流速约10m/s选取DN600管道，选用φ610×9.5（GB/T9711-2023，L450M），内径591mm，实际流速v₁＝10.32m/s。出站管道：P₂＝6.3MPa(a)、T₃＝40℃、Z₂＝0.88，得ρ₂＝47.78kg/m³，工况流量V₂＝1.878m³/s。按经济流速约12m/s选取DN450管道，选用φ457×9.5（GB/T9711-2023，L450M），内径438mm，实际流速v₂＝12.46m/s。表5-1站内管道管径与流速校核管段规格/mm材质内径/mm工况密度/(kg·m⁻³)工况流量/(m³·s⁻¹)实际流速/(m·s⁻¹)进站总管φ610×9.5L450M59131.692.83210.32出站总管φ457×9.5L450M43847.781.87812.46站内管道流速控制在8~15m/s经济流速范围，且满足GB50251-2015关于站内管道流速及噪声限值的要求。5.2管道壁厚与强度校核管道壁厚按压力设计公式计算（ASMEB31.8-2025及GB50251-2015强度设计体系，一级地区设计系数F＝0.72）： t=P·D2·S·E·F·T （式式中：S＝0.72×SMYS＝324MPa（L450M，SMYS＝450MPa）；焊缝系数E＝1.0；地区等级系数F＝0.72；温度折减系数T＝1.0。另加腐蚀裕量1.0mm，并考虑12.5%制造负偏差，壁厚校核见表5-2。表5-2管道壁厚强度校核管段设计压力/MPa计算壁厚/mm加腐蚀裕量后/mm选用壁厚/mm校核结果进站总管（φ610）4.03.775.459.5满足出站总管（φ457）6.34.446.229.5满足校核结果表明，进、出站管道选用壁厚均大于计算所需最小壁厚，强度满足要求。管道材料、制造与检验应符合GB/T9711-2023，安装与验收应符合GB/T20801.1-2025及TSG31-2025的规定。5.3沿程摩阻与压力损失校核站内管道沿程摩阻按达西公式计算： Δp=f·Ld·ρ·取摩擦系数f＝0.012（管壁粗糙度0.05mm）、出站总管长度L＝50m，得Δp＝5084.44Pa≈5.08kPa，仅占出站压力的0.08%，可忽略。站内局部阻力（弯头、三通、阀门、过滤器等）按当量长度计入，全站工艺系统压损控制在出站压力1%以内，压缩机出口压力取值已含该压损裕量。6安全校核6.1出口温度安全校核压缩机组出口温度T₂＝58.48℃。按APIStd617及制造厂商限值，离心压缩机出口温度一般限制在135℃以内；GB50251-2015对站内管道材质、保温及防腐的温度适用性亦有明确要求。本设计出口温度58.48℃，安全裕度约76℃，满足要求；空冷后出站温度控制在40℃，有利于下游管道防腐与气质温度控制。6.2压缩机喘振校核离心压缩机在低流量工况存在喘振风险，运行点必须避开喘振区。喘振裕度按下式计算： SM=Qop-Q单台压缩机进站工况运行流量Q_op＝1.416m³/s；取喘振流量约为设计流量的65%，Q_s＝0.920m³/s，得喘振裕度SM＝53.8%。要求SM≥15%，满足要求。控制措施：（1）设置防喘振控制线（1.1倍喘振流量）与防喘振回流阀，喘振响应时间小于1s；（2）机组配置振动、轴位移联锁保护；（3）采用变频调速，低负荷时降转速运行以扩大稳定工况范围；（4）开机、停机过程按防喘振程序自动控制。6.3超压保护与安全阀计算压缩机组出口设置安全阀，防止下游系统超压。安全阀整定压力按出站压力1.05倍确定，P_set＝6.62MPa(a)。泄放量按单台压缩机最大流量的1.1倍考虑。临界流动系数及所需泄放面积按APIStd520Part1计算： C=0.0395·k·(2k+1 A=W·T·Z/MC·K代入k＝1.30，得C＝0.02636；泄放量W＝49.36kg/s（1.78e+05kg/h）；泄放温度T＝331.6K、Z＝0.88、K_d＝0.975、K_b＝K_c＝1.0、P₁＝6.62MPa(a)，得所需泄放面积A＝4.28e+03mm²（4283mm²）。选型建议：每台机组出口设DN150全启式弹簧安全阀1台（或DN100安全阀2台并联），额定排放面积应不小于计算所需面积，最终以制造厂商提供的有效排放面积复核。安全阀排放接至站内放空管线，经放空立管（或火炬）排放，放空系统设计应符合GB50183-2015及GB50251-2015的规定。6.4噪声校核与控制压缩机机组噪声级按经验公式估算： Lp≈88+10·lgNsh式中N_sh以MW计，代入N_sh＝5.53MW，得距机组约1m处声压级L_p≈95.4dB(A)。采取以下控制措施：机组设隔声罩（降噪约20dB(A)）、进排气消声器、厂房隔声（降噪约10~15dB(A)）、减振基础与柔性连接。采取上述措施后，厂界噪声可满足GB12348-2008规定的2类声环境功能区限值（昼间60dB(A)、夜间50dB(A)），最终以环境影响评价及竣工验收监测为准。6.5振动与机械完整性校核离心压缩机组按APIStd617（第9版）要求进行机械完整性设计：转子动平衡精度不低于G2.5级；轴振动与轴承温度设置报警、联锁值（一般轴振动报警值不超过API617规定限值）；喘振振动、不平衡、不对中等异常工况自动停机保护。站内管道支架按应力分析结果设置，防止热膨胀与振动引起的疲劳损伤。本项目采用离心机组，无往复式压缩机的气流脉动问题，如后续改型为往复式压缩机，应补充APIStd618规定的脉动与振动分析。6.6紧急停车与联锁保护压缩机组设置完善的安全联锁保护系统：超压（出口压力高高）、超温（出口温度高高）、喘振（防喘振阀失效）、轴振动高、轴位移大、润滑油压低、密封气压差低、电机超温及轴承温度高等条件任一触发即联锁紧急停机，并关闭机组进出口截断阀、开启放空阀。全站设紧急停车（ESD）系统，与站控系统（SCADA）联动；安全仪表功能按IEC61511及GB/T50823进行SIL评估与设计。7计算结果汇总与分析7.1主要计算结果汇总表7-1主要计算结果汇总序号计算项目符号计算结果单位说明1天然气表观分子量M17.378kg/kmol由相对密度确定2气体常数R478.44J/(kg·K)—3标况密度ρN0.7753kg/Nm³0℃、101.325kPa4压缩比ε1.575—P₂/P₁5多变指数n1.373—ηp＝0.856多变出口温度T₂58.48℃限值135℃，满足7多变压缩比功H60.35kJ/kg—8质量流量G89.74kg/s—9气体压缩功率Nc5.415MW—10压缩机轴功率（总）Nsh5.526MW含机械损失11单台轴功率Nsh,12.763MW2台运行12单台电机功率（选型）Ne,13.2MW含10%裕量13冷却热负荷（至40℃）Qc3.438MW全站14进站管道流速v₁10.32m/sφ610×9.515出站管道流速v₂12.46m/sφ457×9.516喘振裕度SM53.8%要求≥15%，满足17安全阀整定压力Pset6.62MPa(a)1.05×P₂18安全阀所需面积A4283mm²选DN150全启式19机组噪声（1m处）Lp95.4dB(A)估算值20单位输气能耗—0.0133kWh/Nm³电驱工况7.2结果分析（1）压缩比ε＝1.575，处于离心式压缩机高效运行区间，出口温度58.48℃，距制造厂限值135℃尚有约76℃裕度，热力参数选择合理、安全。（2）全站轴功率5.53MW，单台2.76MW，选型电机3.2MW/台，裕量约10%，覆盖效率偏差与老化影响；电机功率等级在成熟产品系列范围内，采购与配套（变频器、变压器）均可行。（3）冷却热负荷3.44MW（冷却至40℃）是站内主要热负荷，空冷器投资与占地占比较大。若下游允许，将冷却目标放宽至45~50℃可显著减小空冷器规模，但需统筹管道防腐、气质温度与能耗，建议在初步设计阶段开展技术经济比较。（4）单位输气能耗约0.0133kWh/Nm³（47.74kJ/Nm³），比功率60.35kJ/kg，与多变压缩功一致，能量转换链（压缩、机械、电机）效率核算自洽，处于电驱压气站先进水平。（5）进、出站管道流速10.32m/s、12.46m/s，处于经济流速范围；壁厚强度校核通过；站内摩阻损失可忽略。管道规格均为常用商品规格，采购方便。7.3工程指导意义与设计建议（1）本计算书建立了压气站工艺设计计算的完整技术路线：基础参数确定→物性计算→机型比选→台数配置→热力计算→管道工艺→安全校核→结果分析，可作为同类站场设计的参考模板，保证设计文件完整性、可追溯性与可复核性。（2）设计建议：①压缩机组最终性能（效率、喘振线、振动限值）以制造厂商性能数据为准，进行性能曲线校核与防喘振控制参数整定；②空冷器换热面积由厂商核算，并对夏季极端工况（40℃以上）进行复核；③安全阀选型由制造商提供有效排放面积复核，整定压力、泄放量写入设备数据表；④开展压缩机进出口管道应力分析及支架设计，必要时进行管道振动分析；⑤运行阶段采用变频调速优化负荷分配，监测机组效率与能耗，进行节能对标。（3）后续工作提示：本工程若改选往复式压缩机，应按APIStd618补充气流脉动与脉动抑制设计；出站温度方案（40℃/50℃）的确定需在设计评审中与管道专业、防腐专业共同确认。8结论（1）本压气站设计输量10×10⁶Nm³/d，进站4.0MPa(a)/20℃，出站6.3MPa(a)，压缩比1.575。经机型比选，采用电驱离心式压缩机，配置2用1备共3台，单台额定轴功率3.0MW、配套变频电机3.2MW，满足设计输量与“N＋1”备用要求。（2）热力计算：多变出口温度58.48℃，满足设备及管道温度限值要求；全站轴功率5.53MW，单台2.76MW；冷却热负荷3.44MW（