落地式-脚手架工程专项施工方案

1、目 录一、 工程简介1二、 脚手架施工方案的编制依据2三、 材质要求及检查验收3四、 设计基本要求五、 架体搭设高度及要求六、 架体搭设受力计算1、 落地脚手架计算书七、 脚手架搭设方法八、 脚手架检查与九、 安全管理1、 建立安全制度2、 安全技术措施3、 安全管理办法兰州市第五十二中学教学楼工程脚手架与安全防护工程专项施工方案十、 工程简介本工程位于兰州市城关区红山根三村43号，为兰州市第五十二中学教学楼，教学区、办公区地上六层，综合区地上二层，三个区由抗震缝分为三个单元。钢筋混凝土框架结构，综合区建筑物高度8.85米，教学区、办公区建筑物高度23.85米，建筑面积12247.80。本工程

2、建筑结构安全等级二级，建筑物设计使用年限50年；框架抗震等级为一级，建筑抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度为8度；建筑耐火等级为二级；砌体施工质量控制等级为B级；建筑场地类别为类场地，室内环境污染控制类别为类。二、编制依据1、兰州市第五十二中学教学楼工程施工图2、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程，以后简称规范。 3、建设单位提供的关于外架子的技术要求。三、材质要求及检查验收（一）钢管：483.5钢管1、新钢管的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证书。（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉身试验方法的有关规定。（3）钢管表面应平直光滑，不

3、应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（4）钢管外径、壁厚、断面等偏差，应符合规范有8.1.5的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列规定：（1）表面绣蚀深度应符合规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合规范有8.1.5序号4的规定。（二）扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件检查验收必须符合下列规定：（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件

4、（GB15831）的规定抽样检测；（2）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。（三）脚手架：钢脚手架、竹笆子脚手板检查验收必须符合下列规定：（1）新脚手板应有产品质量合格证；（2）尺寸偏差应符合规范表8.1.5序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；（3）新、旧脚手板均应涂防锈漆；（4）竹笆脚手板的材料应符合规范第3.3.4条规定。四、设计基本要求2、架子的搭设要求：立杆离开建筑物最外缘300，步距1500，架宽1200，立杆间距1400，并按要求搭设剪刀撑。主体施工时在操作层下部平面进行全封闭，用料为竹笆子。1、总体思路：

5、根据平面位置和结构情况，本工程采用落地式双排脚手架。采用483.5钢管及相配套扣件，脚手架立杆横距1200mm，纵距1400mm，脚手架步距1500mm，所有操作层均用竹笆子封闭，架外侧用密目网进行封闭，沿脚手架外侧以及全高方向连续设置竖向剪刀撑，脚手架与建筑物层层进行刚性连接。五、架体搭设高度及要求（一）架体搭设高度：按规范要求及建筑物的实际高度，本建筑物外围架一至三层搭设高度满足要求。（二）架体搭设要求：架体搭设严格按规范中第六章的构造要求进行选择步距1500，立杆横距1200，立杆纵距1400，连墙点设置三步三跨，脚手板为竹笆子。外架子每搭设一步架子，外侧用1.5m宽密目网封闭。在主体阶

6、段，外围脚手架始终比楼层高出一步。1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置的立杆内侧，其长度不小于3跨；（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于500mm；搭接长度不小于1m，应等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。2、横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点

7、处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500mm；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，用直脚扣件固定在立杆上。3、脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠地固定。4、立杆：（1）每根

8、立杆底部应设置底座或垫板。（2）脚手板必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直脚扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定，高低差不应小于1m。靠边坡上方的立杆到边坡的距离不应小于500mm。（3）脚手架底层步距不应大于2m。（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距纵向4.5m，竖向同楼层高度。（5）立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不

9、应设置同步内，同步内隔一根立根的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的600；搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。（6）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1m。5、连墙件：（1）每根连墙件覆盖面积不得大于40m2。（2）连墙件的布置应符合下列规定：A、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；B、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；连墙件采用矩形布置。C、一字形、开口形脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于4m

10、（2步）。（3）连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连强杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用能承受拉力和压力的构造措施。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠的顶在砼圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。（4）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。6、剪刀撑的设置：（1）单双排脚手架应设剪刀撑。（2）剪刀撑的设置应符合

11、下列规定：剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。六、架体搭设受力计算（一）落地脚手架计算书1、计算说明根据工程进度及文明施工要求待挑架部分主体施工结束后外挑架直接转换成落地式脚手架。落地脚手架布置及设计参数均同挑架，最大搭设高度为15m，共10步。2、荷载计算（1）恒载：G=32.0(0.1121+0.0738)+100.2350=8.30KN（2）活载：Qk=21.51.05=3.15KN查表516得：Qk=1.05KN/m（3）风荷载标准值：

12、Wk=0.7s2Wo查表516得： s=1.04=1查规范得: 2=1.11Wk=0.71.01.110.35=0.27KN/m2Wk=LaWk=1.510.27=0.405 KN/m3、立杆稳定性复核（1）N/A+Mw/Wf/rm/（0.9rm）（rm查表得1.5607）（2）立杆底部轴向力（用于装修作业时）N=1.2（8.30+3.15）=13.74 KN（3）风荷载弯矩Mw=0.12Wkh2=0.120.4051.52=109KNmm（4）确定稳定系数查规范附表=1.5=h/I=(1.51.51.03)/(15.81.155)=126查表得=0.243(137103)/(0.243489

13、)+(109103)/(5.08103)=140N/mm2205/(0.91.560)=146N/mm2符合要求（二）悬挑脚手架计算书1、悬挑架钢架脚手方案（1）酒钢集团兰州雁儿湾住宅小区2#楼悬挑脚手架高度为15m共10步架。（2）钢管脚手架设置参数为：立杆纵距La=1.4m，立杆横距Lb=1.2m。步距h=1.5m，连墙件为3步2跨设置，脚手架采用竹笆片每层满铺。2、计算书（1）大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的

14、最大弯矩和变形。.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩).强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+

15、0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m

16、； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105)+0.9900.715004/(1002.06105) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ （2）、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5

17、 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqma

18、x + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分

19、配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 ) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ （3）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2

20、.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （4）、脚手架立杆荷载

21、的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8015.00 = 2.352；脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.361.5(1.05+0.3)/2 = 1.822 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.515

22、 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.962 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；

23、经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.962+ 1.43.15= 10.364 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.962+ 0.851.43.15= 9.703 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.151.5 1.82/10 = 0.087 kN.m；（5）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳

24、定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.364 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =

25、205 N/mm2； = 10364/(0.186489)=113.952 N/mm2；立杆稳定性计算 = 113.952 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.703 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由

26、长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9702.9/(0.186489)+86953.13/5080 = 123.796 N/mm2；立杆稳定性计算 = 123.796 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ （6）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.15 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A

27、w = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.273 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.273 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103

28、 = 95.133 kN；Nl = 7.273 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.273小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 （7）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受

29、脚手架集中荷载 N=1.24.962 +1.43.15 = 10.364 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 14 kN； R2 = 7.509 kN； R3 = 0.006 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.568 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.568106 /( 1.05 )+ 0103 / 2195 = 13

30、.792 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 13.792 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！（8）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.919。经过计算得到最大应力 = 1.568106 /( 0.919 )= 15.754 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.754 小于 f = 215

31、N/mm2 ,满足要求! （9）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.078 kN；（10）、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=15.078 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

32、 - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取15.078kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.078kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1507.8264/3.142125) 1/2 =13mm； （11）、锚固段与楼板连

33、接的计算: .水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.006 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=5.5684/(3.142502)1/2 =0.266 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.006k

34、N； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 5.568/(3.142201.57)=0.056mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.006kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向

35、压力，N = 7.509kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=7.51 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!七、脚手架搭设方法外挑架搭设顺序：埋环安放钢管搭设两步架高（必须利用下层架子为作业面）上部（下部）加斜撑继续搭设上部架子连墙点剪刀撑。脚手架搭设严格按五条2进行。板面预埋钢筋环时位置必须准确。搭设上部架子时，要求满铺钢脚手板。每搭设一步架子，外侧用1.8m宽绿网封闭.在主体阶段

36、，外围脚手架始终比楼层高出一步。因步距一致，但楼层高度有差异，因此，在楼层处，选择34个出口，搭设踏步架，用于楼层到脚手架的通道。八、脚手架检查与验收脚手架的用材符合本第一节方案第三条规定。脚手架使用过程中应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。2、地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。3、扣件螺栓是否松动。4、高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直的偏差是否符合本规范表8.2.4项次1.2的规定。5、安全防护措施是否符合要求。6、是否超载。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法，应符合规范中表8.2.4的规定。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分原则进行。抽样检查数目与质量叛定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。九、安全管理（一）建立安全制度A、建立以项目经理为首的安