门式脚手架高支模施工方案

1、GD 门式脚手架高支模专项设计施工方案门式脚手架高支模专项设计施工方案 工程名称： 广州市棠溪商住楼（自编 B 栋） 工程地点： 广州市三元里大道 1230 号 施工单位： 广东省煤炭建设（集团）有限公司 编制单位： 广东省煤炭建设（集团）有限公司 棠溪商住楼工程项目部 编制人： 编制日期：2009 年 11 月 6 日 审批负责人： 审批日期：2009 年 11 月 日 目目 录录 一、编制依据.3 二、工程概况.3 三、模板系统设计方案.4 （一）3001850 梁模板支撑计算书.4 （二）180 厚楼板模板支撑计算书.13 四、施工方案.21 （一）模板施工要点：.21 （二）模板安装要

2、注意以下事项：.21 （三）监测措施：.22 （三）模板拆除：.23 （四）质量控制：.24 五、应急预案.24 （一）机构设置.24 （二）报警救援及其他联络电话.25 （三）人员分工与职责.25 （四）应急救援工作程序.25 （五）应急救援方法.26 棠溪商住楼（自编棠溪商住楼（自编 B B 栋）高支模设计及施工方案栋）高支模设计及施工方案 一、编制依据一、编制依据 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等； 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001（2002 版）；（扣件式钢管脚 手

3、架支撑体系） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000 J43-2001（2000 版）；（门式钢管脚手架 支撑体系） 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）； 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）； 钢结构设计规范（GB50017-2003）； 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）； 参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中 国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施 工安全检查标准JGJ59-99 中国建筑工业出版社等。 二、工程概况二、工程概况 棠溪商

4、住楼（自编 B 栋）楼 2 层地下室，负一层楼层高度为 3.95.5 米，负二层楼层高度均为 3.8 米。其中负一层楼层高度 5.5 米部位的属于高支模，该部位总面积约 350，最大梁截面为 3001850， 其次是 500800，板厚为 180。根据国家有关法规和规范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算，满 足施工安全要求。 三、模板系统设计方案三、模板系统设计方案 （一）（一）3001850 梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书 梁模板支撑计算书 1.计算参数 结构楼板厚 180mm,梁宽 b=300mm,梁高 h=1850mm,层高 5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹 板底模厚度

5、18mm,侧模厚度 18mm；板弹性模量 E=6000N/mm2,木材弹性模量 E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.0 0N/mm2,抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度 L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距 600 mm,梁边至板支撑的距离 0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度 150mm。 2.梁底模验算 （1）梁底模及支撑荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 底侧模自重 0.2 kN/m2 (0.30 + 2.84) 1.2 = 0.57 kN/m 砼自重 23.0 kN/m3 0.30 1.6

6、0 1.2 = 13.25 kN/m 钢筋荷载 1.0 kN/m3 0.30 1.60 1.2 = 0.58 kN/m 振捣砼荷载 1.5 kN/m2 0.30 1.4 = 0.63 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 15.02 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 11.99 kN/m （2）梁底模板验算 第一层龙骨间距 L=250mm,计算跨数 5 跨；底模厚度 h=18mm,板模宽度 b=300mm； W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=mm4； 1）抗弯强度验算 弯矩系数 KM=-0.105

7、Mmax=KMq1L2=-0.10515.022502=-98569N.mm=-0.10kN.m =Mmax/W=98569/16200=6.08N/mm2 梁底模抗弯强度 =6.08N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60615.02250=2276N=2.28kN =3Vmax/(2bh)=32276/(230018)=0.63N/mm2 梁底模抗剪强度 =0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q2=11.99kN/m；挠度系数 K=0.644； max=Kq2 L4/(1

8、00EI)=0.64411.992504/(1006000)=0.34mm =250/250=1.00mm 梁底模挠度 max=0.34mm=1.00mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （3）第一层龙骨验算 门式钢管脚手架宽度 L=1200mm,梁宽 C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h= 100mm； W=bh2/6=801002/6=mm3，I=bh3/12=801003/12=mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算 q=q1第一层龙骨间距/梁宽=15.02250/300=12.52kN/m Mq=qcL(2-)/8=12.5

9、2300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.99kN.m b 、板传荷载计算 P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1825+0.15)+1.41.50=7.68kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载 P=300/1000250/10007.68=0.58kN a =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.580.45=0.26kN.m Mmax=MqMp=(0.99+0.26)106=N.mm=1.25kN.m =Mmax/W=/=9.38N/mm2 第一层龙骨抗弯强度 =9.38N/mm2fm=13.00N/mm2,

10、满足要求。 2）抗剪强度验算 Vmax=0.5q梁宽P=0.512.52/1000+0.58/1000=1.88kN =3Vmax/(2bh)=31.881000/(280100)=0.35N/mm2 第一层龙骨抗剪强度 =0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q=q2第一层龙骨间距/梁宽=11.99250/300=9.99N/mm q=qcL3(8-423)/(384EI) =9.9930012003(8 - 4 0.252+0.253)/(3849000)=1.75mm p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.58100045012002(3

11、 - 40.382)/(249000)=0.64mm max=qp=1.75+0.64=2.39mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度 max=2.39mm=4.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （4）第二层龙骨验算 门式钢管脚手架纵向间距 600mm,计算跨数 5 跨；第二层龙骨采用 483.0 双钢管: W=8980mm3，I=mm4 A=4.240cm2； 1）抗弯强度验算 P=V=1/2q梁宽P=0.512.52300/1000+0.58=2.45N， 弯矩系数 KM=0.279 Mmax=KMPL=0.2792.451000600=N.mm=0.41kN

12、.m =Mmax/W=/(1.158980)=45.67N/mm2 第二层龙骨抗弯强度 =45.67N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=1.648 Vmax=KVP=1.6482.451000=4038N =3Vmax/(2bh)=34.041000 /(22424.00)=7.15N/mm2 第二层龙骨抗剪强度 =7.15N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 P=V=1/2q梁宽P板传=0.59.99300/1000+0.58=2.07kN， 挠度系数 K=1.784 max=KPL3/(100EI)=1.7842.

13、0710006003/(100)=0.18mm =L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度 max=0.18mm=2.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 3.支撑承载力验算 (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836 传至每个门式钢管脚手架立柱的力 NQK1 =2.8362.45=6.95kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载 NQK =NQK1NQK2 =6.95+0.50=7.45kN 单榀 MF1219 门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高

14、度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量 NGK =(5.50-1.60-1.9)0.08+21.800.0376=0.30kN 门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.30+7.45=7.81kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为 40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值 N=7.81kN门架稳定承载力 20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算 门式钢管脚手架立杆设配套底座 100100mm,支

15、承面为（按 C35 考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm, 上部荷载为：F=7.81+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=8.07kN （1）支承面受冲切承载力验算 S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=200-15=185mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+185)=1140mm,h=1.00 (0.7h ft0.15pc,m)UmhO =(0.711.57+0.151)1.001140185/1000=263.41kN 门架支承面受冲切承载力 263.41kN上部荷载 F=8.07kN,满足要求。 （2）支承面局

16、部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受压承载力 F=319.39kN上部荷载 F=8.07kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2223.005.001.201.152.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0) F

17、2=H=23梁高=231.60=36.80kN/m2 比较 F1、F2取小值 F=36.80kN/m2，有效压头高度为 F/=1.60m。 2)荷载计算 荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 新浇混凝土的侧压力 F 36.80 kN/m2 G=1.2 44.16 kN/m2 振捣混凝土产生的荷载 Q2K 4.00 kN/m2 Q=1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 49.76 kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.80 kN/m2 （2）模板强度验算 取竖肋间距 L=300mm,计算跨数 5 跨,木模板厚度 h=18mm； W=bh2/6=14

18、20182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420183/12=mm4。 1）抗弯强度验算 q=49.76(1600-180)/1000=70.66kN/m=70.66N/mm；弯矩系数 KM=-0.105。 Mmax=KqL2=-0.10570.663002=-N.mm=-0.67kN.m =Mmax/W=/76680=8.71N/mm2 侧模抗弯强度 =8.71N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数 KV=0.606 Vmax=KVqL=0.60670.66300/1000=12.85kN =3Vmax/(2bh)=312.851000/(2

19、181420)=0.75N/mm2 侧模抗剪强度 =0.75N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q，=36.80(1600-180)/1000=52.26kN/m=52.26N/mm，挠度系数 K=0.644 max=Kq，L4/100EI=0.64452.263004/(1006000)=0.66mm =300/250=1.20mm 侧模挠度 max=0.66mm=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （3）对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9549.76=47.27kN/m2;设 3 排对拉螺栓，螺栓横向间距 a=600mm=0.6

20、0m ，竖向间距 b=(1600-180)/4=355mm=0.36m，N=abFs=0.600.3647.27=10.21kN；对拉螺栓 12, 容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力 10.21kN容许拉力 12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算 计算跨度 355mm；跨数 4 跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。 W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=mm4, 1）抗弯强度验算 q=49.76300/1000=14.93kN/m=14.93N/mm； 弯矩系数 KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.1071

21、4.933552=-N.mm=-0.20kN.m =Mmax/W=/85333=2.36N/mm2 侧肋抗弯强度 =2.36N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪验算 剪力系数 KV=0.607 Vmax=KVqL =0.60714.93355/1000=3.22kN =3Vmax/(2bh)=33.221000/(28080)=0.75N/mm2 侧肋抗剪强度 =0.75N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q，=36.80300/1000=11.04kN/m=11.04N/mm；挠度系数 K=0.632 max=Kq，L4/100EI=0.632

22、11.043554/(1009000)=0.04mm =355/250=1.42mm 侧肋挠度 max=0.04mm=1.42mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨 80100mm 单木枋250mm,第二层龙骨 483.0 双钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向 600mm,配架：1 个 1930 门架1 个 900 门架下托 305上托 415；底模厚度 18mm,侧模厚度 18mm；竖 肋 8080mm 木枋300mm,对拉螺栓 3 排 12,横向间距 600mm , 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉 螺栓联结。 （二）（二）180 厚楼板模板支撑计算书厚楼

23、板模板支撑计算书 楼面模板支撑计算书楼面模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚 180mm，层高 5.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 18mm；板弹性模量 E=6000N/mm2,木材弹性模量 E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2.门式钢管 脚手架间横向间距 900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距 600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸 出长度 150mm。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 底模自重 0.30 kN/m2

24、 1.0 1.2 = 0.36 kN/m 砼自重 23.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 4.97 kN/m 钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m 施工人员及施工设备荷载 1.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.67 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 5.57 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨间距 L=350mm,计算跨数 5 跨。底模厚度 18mm,板模宽度 1000mm； W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=mm4。 1）内力

25、及挠度计算 a.荷载 支座弯矩系数 KM=-0.105 M1=KMq1L2 =-0.1057.673502=-98655N.mm 剪力系数 KV=0.606 V1=KVq1L=0.6067.67350=1627N b.荷载 支座弯矩系数 KM=-0.105 M2=KMq2L2 =-0.1055.573502=-71644N.mm 跨中弯矩系数 KM=0.078 M3=KMq2L2 =0.0785.573502=53221N.mm 剪力系数 KV=0.606 V2=KVq2L=0.6065.57350=1181N 挠度系数 K=0.644 2=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.57/1

26、.2)3504/(1006000)=0.15mm c.施工人员及施工设备荷载按 1.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载 P=1.41.50=2.10kN ，计算简图如下： 跨中弯矩系数 KM=0.200 M4=KMPL=0.2002.101000350=N.mm 支座弯矩系数 KM=-0.100 M5=KMPL=-0.1002.101000350=-73500N.mm 剪力系数 KV=0.600 V3=KVP=0.6002.10=1.26kN 挠度系数 K=1.456 3=KPL3/(100EI)=1.456(2.10/1.4)10003503/(1006000)=0.32mm 2）抗

27、弯强度验算 M1=-98655N.mm M2M5=-N.mm M3M4=N.mm 比较 M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=N.mm=0.20kN.m =Mmax/W=/54000=3.71N/mm2 楼板底模抗弯强度 =3.71N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=1627N V2+ V3=1181+1260=2441N 比较 V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=2441N=2.44kN =3Vmax/（2bh）=32441/(260018)=0.34N/mm2 楼板底模抗剪强度 =0.

28、34N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算 max=2+3=0.15+0.32=0.47mm =350/250=1.40mm 楼板底模挠度 max=0.47mm=1.40mm,满足要求。 内力图如下图： （3）第一层龙骨验算 门架宽度 1200mm，门架间横向间距 900mm，计算跨数 2 跨；第一层龙骨间距 350mm,第一层龙骨采用 木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=mm4。 1)抗弯强度验算 第一层龙骨受均布荷载：q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.67350/1000=2.68

29、kN/m 弯矩系数 KM=0.102 Mmax=KMqL2=0.1022.6812002=N.mm=0.39kN.m =Mmax/W =/85333=4.61N/mm2 第一层龙骨抗弯强度 =4.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数 Kv=0.602 Vmax=KVqL=0.6022.681200=1936N=1.94kN =3Vmax/（2bh）=31936/(28080)=0.45N/mm2 第一层龙骨抗剪强度 =0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算 q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=5.57/1.2350/100

30、0=1.62kN/m=1.62N/mm 挠度系数 K=1.104 max=KqL4/(100EI)=1.1041.6212004/(1009000)=1.21mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度 max=1.21mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： （4）第二层龙骨验算 门架纵向间距 600mm,计算跨数 3 跨,第二层龙骨采用单枋 b=80mm,h=80mm； W180802/6=85333mm3；I180803/12=mm4； 1)抗弯强度验算 P=7.670.35(0.6+0.90/2)1000=2819kN 弯矩系数 KM=0.195 Mmax=K

31、MPL=0.1952819600=N.mm=0.33kN.m =Mmax/W=/85333=3.87N/mm2 第二层龙骨抗弯强度 =3.87N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数 KV=1.155 Vmax=KVP=1.1552.821000=3257N=3.26kN =3Vmax/(2bh)=33257/(128080)=0.76N/mm2 第二层龙骨抗剪强度 =0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 (3)挠度验算 挠度系数 K=1.184 P，=5.57/1.20.35(0.6+0.90/2)1000=1706kN max=KP，L

32、3/(100EI) =1(1009000)=0.14mm =600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度 max=0.14mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算 (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数 1.895 传至每个门式钢管脚手架立柱的力 NQK1 =1.8952819/1000=5.34kN 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）: NQK2=(0.6+0.45)0.601=0.63kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载 NQK =NQK1NQK2 =5.34+1.40.63=6.22kN 单 M

33、F1219 榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量 0.1600kN 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量 NGK=(5.50-0.18-1.90)0.08+(1.2+0.60)0.0376=0.34kN 门式钢管脚手架总承载力为 1.2NGK+NQK=1.20.34+6.22=6.63kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值 40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值 N=6.63kN门架稳定承载力 20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算 门式钢管脚手架立杆设配套底座 100100mm,支承面为混凝土楼板（按 C30 考虑）,楼板厚=200m

34、m, 上部荷载为：F=6.63+1.900.08+(1.2+0.60)0.03761.2=6.86kN （1）支承面受冲切承载力验算 S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=200-20=180mm,=0.41.2/S =1.00 pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+180)=1120mm,h =1.00 (0.7h ft0.15pc,m)UmhO =(0.711.43+0.151)1.001120180/1000=232.04kN 受冲切承载力 232.04kNF=6.86kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,

35、Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力 273.49kNF=6.86kN,满足要求。 4.计算结果 底模楼模板 18mm，第一层龙骨采用单枋 b=80mm，h=80mm，间距 350mm；第二层龙骨采用单枋 b=80mm，h=80mm；门架横向间距 900mm，门架纵向间距 600mm。配架为 2 个 19301 个 900 门架，门架顶 可调顶托调节螺杆伸出长度 380mm。 四、施工方案四、施工方案 （一）模板施工要点

36、：（一）模板施工要点： 1. 如支撑系统下面是素垫层的应在所有立杆下均应设 80100mm 或 100200mm 的木垫枋； 2. 模板除应保证其支架有足够的强度、刚度和稳定性外，模板接缝必须严密不漏浆； 3. 根据标高控制点铺梁板底模，并按规范规定：当 L4m 时，起拱 13 ，悬挑梁板 L2m 时， 起拱 3 ； 4. 零星模板在现场配制时，应避免锯末散落、飞溅在柱墙梁模内； 5. 模板完成后仔细检查其是否牢固，避免胀模或架体变形过大导致楼板下沉； 6. 柱墙支模均应设清扫口。柱沿四周每边不少于 1 个，墙沿长 1.5m 设置，并在砼浇筑前将墙 柱脚冲洗干净后封堵严实，清扫口尺寸为 300

37、150mm ； 7. 当木背枋钉上后，应先根据设计位置将背枋固定在上部模上，下部用木枋顺预埋定位短筋用木枋 定位，再夹钢管背杠； 8. 在浇筑砼时，应设专人监视模板变形情况，有问题及时处理。 （二）模板安装要注意以下事项：（二）模板安装要注意以下事项： 1. 柱、墙模与梁模连接，保证柱模长度要符合梁底标高要求，柱模专设要牢固。高度在 3m 以上时， 一般应四面一道支撑，当柱、墙高度大于 5m 时，不宜单根柱支撑，宜用多根柱同时支撑连成构架。柱、 墙模根部要用水泥砂堵严或用木垫堵严。柱、墙模清扫口，在配模时应一并考虑留出。 2. 梁口与柱头模板的连接特别重要，梁底起拱应侧模内外楞连接进行，起拱后

38、再连接侧模内外楞， 紧固对拉螺栓，调整梁模口平直，卡上梁口卡。模板与柱龙门架纵横方向的水平拉杆、剪力撑等均应按 计算及规范要求布置，纵横方向的水平拉杆上下间距不宜大于 3m ，也不小于 2 道。 3. 楼板模组合，宜以每间从四周梁侧模或墙侧模通线固定，后向中央铺设，不符模数可用旧夹板界 板铺满。桁架支模时要注意桁架的连接。 4模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 5施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。 6高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。 7模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。 8不准架设探

39、头板及未固定的杆。 9模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶 牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。 10安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑 攀登上落。 11支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中， 要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。 12在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 13二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升 降，不得乱仍。 14安装柱、梁模板应设临

40、时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。 （三）（三）监测措施监测措施： 1高支模日常检查，巡查重点部位： 1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。 4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。 2支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 3监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。 4监测点布设： 支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力

41、最大 或地基承载力低的立杆设监测点。 监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于 2 个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础 沉降监测点。 监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 5监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次。监测时间可控制在混凝 土浇注前直至砼终凝。 （三）模板拆除：（三）模板拆除： 1. 柱墙模板应在 36 48h 后而不会因拆模造成缺棱掉角的前提下拆除。 2. 跨度小于等于 8 米的梁板，必须在砼试块同条件养护达到设计砼强度标准值的 75 时 ( 约 14 天以后 ) ，方可拆除；跨度大于 8m 的梁板或悬臂梁，必

42、须在砼试块同条件养护达到设计砼强度标准值 的 100 时 ( 即温度累加 600 后或 28 天以后 ) ，方可拆除。 3. 已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度以后，或在梁中部加设回头顶，才允许承受全 部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量的建筑材料。 （四）质量控制：（四）质量控制： 五、应急预案五、应急预案 （一）机构设置（一）机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。 项目经理李华山为第一安全责任人，安全负责人李奋为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管 理领导小组。 组 长：项目经理：李华山 副组长：现场技术负责人：崔勇 组 员：安全员

43、李奋；施工员张东生、何毅、卢国栋；木工班组长唐 。及各施工班组长。 （二）报警救援及其他联络电话（二）报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话 单位或姓名电话单位或姓名电话 火警 119 组长（项目经理）：李华山 公安 110 副组长（现场技术负责人）：崔勇、 医疗 120 组员：张东生 交通 122 组员：卢国栋 公司办公电话组员：何毅 （三）人员分工与职责（三）人员分工与职责 （1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。 （2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作 职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，