xxx铺盖体系计算书

1、 xxx车站铺盖体系计算书计算人： 复核人: xxxxxxx设计有限公司日期: 2012年02月一、工程概况xxx站铺盖体系由梁柱+盖板体系组成，为临时结构。纵梁为（宽高）1.2m1.2m,柱直径为1.0m，盖板为400mm厚现浇钢筋混凝土板，路面宽取10m，满足2个机动车道宽度。铺盖体系平面图及剖面图见附图1、附图2。二、计算程序及荷载计算采用SAP2000结构分析软件分别对铺盖体系的梁柱结构体系和板柱结构体系进行计算。承载力极限状态组合：永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取1.4,偶然荷载分项系数取1.0，结构重要性系数1.0，冲击荷载分项系数取1.3；正常使用极限状态组合取荷载

2、标准值计算。计算时，车道荷载及车辆荷载标准值均按照公路-级荷载标准取值，钢筋混凝土重度取25KN/m3，沥青混凝土重度取22KN/m3，计算单位取KN.m。根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004第4.3.1条规定可知：1）车道荷载的计算图式如下图：图 2.1 车道荷载2）车辆荷载的立面、平面尺寸见图2.2、图2.3以及车辆荷载横向布置如图2.4所示。图2.2 车辆荷载立面尺寸（图中尺寸单位为m，荷载单位为KN）图2.3 车辆荷载平面尺寸（图中尺寸单位为m，荷载单位为KN）图2.4 车辆荷载横向布置（图中尺寸单位为m）公路-级和公路-级采用相同的车辆荷载技术指标，见表2.1。表2.1

3、车辆荷载的主要技术指标结构计算模型尺寸拟定分别如图2.5、图2.6：图2.5 梁柱结构计算模型图2.6 板结构计算模型荷载计算，采用荷载标准值加载：（1）计算梁柱结构体系荷载 盖板结构+沥青路面自重均布荷载如下：板宽取5.25m，板厚0.4m，沥青层0.1m，则每延米荷载：G板+G沥青=0.4m5.25m25KN/m3+0.1m5.25m22KN/m3=65KN/m。图2.7 盖板结构+沥青路面自重 沿梁纵向布置的管线自重均布荷载如下：主要存在的管线有：直径900mm、600mm两根砼排水管，直径400mm、200mm两根铸铁给水管，经计算每延米自重分别为4.34 KN/m，2.86 KN/m

4、，1.89 KN/m， 0.56KN/m，则G管=0.56+1.89+2.86+4.34=9.65KN/m，取整为10KN/m。图2.8 管线自重均布荷载 车道荷载的均布荷载标准值：根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004，车道荷载均布荷载标准值qk=10.5KN/m。图2.9 车道荷载的均布荷载 车道荷载的集中荷载标准值：根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004，车道荷载集中荷载标准值利用插值法求得PK= 180+(5.25-5)/(50-5)(360-180)=181KN/m。车道荷载的集中荷载作用于跨中时：图2.10 车道荷载的集中荷载作用于跨中时车道荷载的集中荷载作用于

5、支座处时：图2.11 车道荷载的集中荷载作用于支座处时(2) 计算盖板结构荷载 施工超载：施工超载取20KN/m，加载方式如下：图2.12 施工荷载 车辆荷载：根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62-2004第4.1.3条规定可知：1）平行于板跨径方向的荷载分布宽宽： b=b1+2h （2.1）2）单个车轮作用在跨中时，垂直于板跨径方向的荷载分布宽度： a=(a1+2h)+l/32l/3 （2.2）3）多个相同车轮在板的跨径中部时，当单个车轮按上式计算的荷载分布有重叠时： a=(a1+2h)+d +l/32l/3+ d （2.3）其中，a1垂直于板跨方向的车轮着地尺寸；b

6、1平行于板跨方向的车轮着地尺寸；h铺装层厚度；t板的厚度；d多个车轮时外轮之间的中距；l板的计算跨径。经分析，板结构为单向板，板厚0.4m，铺装厚度为0.1m，板的计算跨径为4.8m，根据规范可知，车辆轴重取140KN。平行于板跨径方向荷载分布宽度为 b=b1+2h=0.6+0.2=0.8m，垂直于板的跨径方向荷载分布宽度a：单个车轮在板的跨径中部时,a=(a1+2h)+l/3=(0.2+0.1*2)+4.8/3=2m1.4m，即多轮时，荷载分布有重叠则应按两轮计算a=(a1+2h)+d+l/3=(0.2+0.1*2)+1.4+4.8/3=3.4m2l/3+ d =2*4.8/3+1.4=4.

7、6m，则取a=4.6m；两个车轮的作用于板的荷载分布面积为0.44.6m，荷载大小为140KN，则以每延米计算时，板上作用的汽车荷载为140/(4.60.8) 1=38KN/m，如图图2.13 车辆荷载 沿梁纵向布置的管线形成的集中荷载：经计算，主要存在的管线每延米自重分别为4.34KN/m，2.86KN/m，1.89KN/m，0.56KN/m。图2.14 管线集中荷载三、计算结果分析及抗剪、裂缝、挠度验算1、根据SAP2000软件分析，承载能力极限状态与正常使用极限状态下的最大弯矩、轴力、剪力计算结果如下列表： 1） 纵梁内力计算结果梁正常使用极限最大跨中弯矩（KN.m）最大支座负弯矩（KN

8、.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)1249.91136.5815.815.4承载力极限最大跨中弯矩 （KN.m）最大支座负弯矩（KN.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)1910.416741194.222.72） 柱内力计算结果柱正常使用极限最大跨中弯矩（KN.m）最大支座弯矩（KN.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)0192.4182040承载力极限最大跨中弯矩 （KN.m）最大支座弯矩（KN.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)0272.925.529253） 板内力计算结果板正常使用极限最大跨中弯矩（KN.m）最大支座弯矩（KN.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)30.9173

9、.41020承载力极限最大跨中弯矩 （KN.m）最大支座弯矩（KN.m）最大支座剪力（KN)轴力（KN)51.8234.1137.702、根据SAP2000计算得出的构件在正常使用极限状态下的最大弯矩和轴力，采用morgain结构快速计算软件进行梁和板裂缝及跨中挠度配筋验算，最大裂缝宽度为0.3mm，最大挠度为l/800。验算结果如下：1） 纵梁裂缝及挠度配筋验算结果构件名称尺寸构件部位弯矩(KN.m)轴力(KN)配筋裂缝(mm)挠度梁1200mm1200mm跨中1249.9010280.245支座1136.5010280.1912） 板裂缝及挠度配筋验算结果构件名称尺寸构件部位弯矩(KN.m

10、)轴力(KN)配筋裂缝(mm)挠度板400mm1000mm跨中30.906.67220.017支座173.406.67220.2363、根据SAP2000计算得出的柱和板在承载力极限状态下的轴力和剪力，采用morgain结构快速计算软件进行柱的抗压承载力配筋验算和梁、板抗剪承载力配筋验算，结果如下：1）柱抗压承载力配筋验算结果构件名称尺寸轴力(KN)x向柱顶端弯矩（KN.m)x向柱底端弯矩（KN.m)y向柱顶端弯矩（KN.m)y向柱底端弯矩（KN.m)配筋柱10002925273135446510252）梁抗剪承载力配筋验算结果构件名称尺寸构件部位剪力(KN)0.25cfcbh0截面素混凝土抗

11、剪(KN)按构造要求配置箍筋梁1200mm1200mm支座876.74933.51381.383）板抗剪承载力配筋验算结果构件名称尺寸构件部位剪力(KN)0.25cfcbh0截面素混凝土抗剪(KN)无需配抗剪钢筋板400mm1000mm支座137.71251.25350.35四、SAP2000计算结果附图1.梁柱体系1）正常使用极限状态 车道荷载的集中荷载作用于跨中时：图4.1.1 正常使用极限状态弯矩图4.1.2 正常使用极限状态剪力图4.1.3 正常使用极限状态轴力 车道荷载的集中荷载作用于支座时：图4.1.4 正常使用极限状态弯矩图4.1.5 正常使用极限状态剪力图4.1.6 正常使用极限状态轴力2）承载力极限状态 车道荷载的集中荷载作用于跨中时：图4.1.7 承载力极限状态弯矩图4.1.8 承载力极限状态剪力图4.1.9 承载力极限状态轴力 车道荷载的集中荷载作用于支座时：图4.1.10 承载力极限状态弯矩图4.1.11 承载力极限状态剪力图4.1.12 承载力极限状态轴力2.