扣件式脚手架计算书#相关知识

1、扣件式钢管支架底板模板安全计算书一、计算标准1，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20112，建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB 51120-20163，建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084，建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-20135，冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-20025，混凝土结构设计规范 GB50010-20106，建筑结构荷载规范 GB50009-20127，钢结构设计规范 GB50017-2003二、计算参数基本参数计算标准建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB 51120-2016楼板厚度h(mm)350楼板边缘长度L(m)

2、8楼板边缘宽度B(m)1.8模板支架高度H(m)3.3主要leng放置方向平行于楼板的长边垂直杆垂直间距la(m)0.9垂直杆侧间隙lb(m)0.8H1(m)处的水平杆阶梯1.1波纹间隙a(mm)300次要挑檐长度a1(mm)200主要挑檐长度b1(mm)200结构表面要求外表暴露出来垂直杆自由端高度h0(mm)500剪刀支撑(包括水平)放置方法普通型框架本体底部放置类型垫材料参数面板类型盖上胶合板面板规格12毫米(复制，Cinnamomum camphora平行方向)面板e (n/mm 2)11500面板FM (n/mm 2)31骨匣式圆形钢管主密封规范 483.5主要leng合并根数1子排

3、序类型矩形嗓子副密封规范4090次要接合布线数/钢管类型 483.5负载参数可调支脚轴承容量允许值(kN)30基础承载力特征值fak(kPa)/框架底部建筑地坪面积a (m 2)0.2模板(不含支架)自重标准值g1k (kn/m 2)0.2新注入的混凝土自重标准值g2k (kn/m 3)24钢筋自重的标准值g3k (kn/m 3)1.1营造负载标准值qk (kn/m 2)2非架振动，冲击物体自重qdr (kn/m 2)0.5计算振动和冲击载荷时的动态系数1.35脚手架安全等级级别2非结构重要性系数01是否考虑风荷载是地方、城市四川绵阳(市)地面粗糙度类型c类表示拥有密集园区的城市城市。预设风压

4、值wo (kn/m 2)0.2基于风荷载方向的框架体跨度数n6模板支撑框架顶部垂直扶手围栏的高度Hm(mm)1000模板支撑框架顶部模板高度Hb(mm)700模板载荷传递方法可调支脚弱度：(图1)平面图(图2)纵向剖面图1(图3)横断面剖面2三、小组检查简单支撑交点根据建筑施工模板安全技术规范 5.2.1计算，使用b=1m宽波段作为计算单位。Wm=bh2/6=100022/6=24000 mm3I=bh3/12=100023/12=144000mm 4可变负载控制的组合：Q1=1.2g1k(g2k g3k)hb 1.4(qkqdr)b=1.2(0.2(24 1.1)350/1000)1.4(2

5、 1 . 350 . 5)永久负载控制的组合：Q2=1.35g1k(g2k g3k)hb 1 . 40 . 7(qkqdk)b=1.35(0.2(24 1.1)350/1000)1 . 40 . 7()采取最不利的组合。Q=max Q1，Q2=max (14.527，14.751)=14.751kn/m(图4)面板计算图1、强度检查(图5)面板力矩Mmax=0.166kNm=0 mmax/w=10.16666/24000=6.915n/mm2f=31n/mm2满足要求2、挠曲检查qk=(g1k(g3k g2k)h)b=(0.2(24 1.1)350/1000)1=8.985 kn/m(图6)挠

6、度计算应力图(图7)挠度=0.572毫米=300/400=0.75毫米满足要求四、亚伦检察官干线计算基于以下假设：必须适合项目的实际情况，还必须考虑大纲的两端悬挑。可变负载控制的组合：Q1=1.2(g1k(g3k g2k)h)a 1.4(qkqdr)a=1.2(0.2(24 1.1)350/1000)300/1000 1.4永久负载控制的组合：Q2=1.35(g1k(g3k g2k)h)a 1 . 40 . 7(qkqdk)a=1.35(0.2(24 1.1)350/1000)300/1000采取最不利的组合。Q=max Q1，Q2=max (4.358，4.425)=4.425kn/m(图8

7、)子密封计算图1、强度检查(图9)子玻璃力矩(kNm)Mmax=0.266kNm=0 mmax/w=10.266106/(54103)=4.917n/mm2f=15n/mm2满足要求2、剪切检查(图10)波纹板强度(kN)Vmax=1.991kNmax=0 VM axs/(ib0)=11.99110340 . 5103/(243104410)=0.83n/mm2=2n/mm2满足要求3、挠曲检查挠曲检查负载统计资料、qk=(g1k(g3k g2k)h)a=(0.2(24 1.1)350/1000)300/1000=2.696 kn/m(图11)挠度计算应力图(图12)辅助波形(mm)max=0

8、.239mm=0.8100/400=2mm满足要求4、支撑反作用力根据机械分析计算，您可以：Rmax=3.762kNRkmax=2.291kN五、主要的伦氏检查主密封计算交叉数的假设必须符合项目的实际情况，还必须考虑主密封两端的悬挑。主杆施加的载荷主要是副杆的集中力，gk=37.65/1000=0.038kN/m的主波纹自重也应考虑在内自重设计值为g=1.2 GK=1 . 237 . 65/1000=0.045 kn/m主冲击强度计算的力图如下：(图13)主冲击挠曲计算的力图计算主要褶皱变形时的力图如下：(图14)主冲击挠曲计算的力图1、弯曲检查(图15)主冲击力矩(kNm)Mmax=1.00

9、7kNm=0 mmax/w=11.00776/(5.081000)=198.142n/mm2f=205n/mm2满足要求2、剪切检查(图16)主要波形剪切力(kN)Vmax=6.989kNmax=0 qaxs/(ib0)=16.98910003.47303/(12 . 191040 . 710)=28.446n/mm2=120n/满足要求3、挠曲检查(图17)主波形变形度(mm)max=0.99mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、轴承反作用力计算杠杆稳定性检查在强度检查中使用支撑反作用力。Rzmax=12.164kN六、检查杠杆1、长比例检查使用K=1，1，2 JGJ130-2

10、011附录c验证杠杆的纵横比l01=k1(h12a)=11.358(1.1 2500/1000)=2.853mL02=k2h1=12.5231.1=2.775m采用两个值中的较大值L0=max (l01，l02)=max (2.853，2.775)=2.853m=l0/I=2.8531000/(1.5810)=180.538=210满足要求2、杠杆稳定性检查(顶部杠杆部分)1=l01/I=2.8531000/(1.5810)=180.538根据1验证JGJ130-2011附录A.0.6，获得=0.219不考虑a风荷载负载应根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 (GB 51120)中的6.2.11

11、段，针对由变动负载控制的组合和由永久负载控制的组合单独计算，并使用对最终垂直负载稳定性检查最不利的负载组合。自适应控制的组合：n1=1.2g1k(g2k g3k)hlalb 1.4(qkqdr)lalb=1.2(0.2(24 1.1)3500.001)0 . 90 . 8 1.4(2 1 . 350 . 5)0 . 90 . 8=10.459 kn永久负载控制的组合：N2=1.35g1k(g2k g3k)hlalb 1 . 40 . 7(qkqdr)lalb=1.35(0.2(24 1.1)3500.001)0 . 90 . 8 1 . 40 . 7(2 . 350 . 5)0 . 90 .

12、8=10.621 knN=max(N1，N2)=max (10.459，10.621)=10.621kn/0n/(a)=110.6211000/(0.219(4.89100)=99.211n/mm2f=205n/mm2满足要求考虑b风荷载垂直杆的其他轴向力发生在风荷载下，对垂直杆产生弯矩影响，但影响最大的这些部分位于框架底部，对顶部垂直杆段的影响可能不会计算风荷载影响。3、杠杆稳定性检查(非顶部杠杆部分)2=l02/I=2.7751000/(1.5810)=175.652根据1确认JGJ130-2011附录A.0.6，得到=0.231不考虑a风荷载自适应控制的组合：n3=1.2g1k(g2k

13、g3k)hlalb 1.2hg 1.4(qkqdr)lalb=1.2(0.2(24 1.1)3500.001)0 . 90 . 8 1 . 23 . 30 . 176 1.4(2 . 350 . 5)0 . 90 . 8=11.156 kn永久负载控制的组合：n4=1.35g1k(g2k g3k)hlalb 1.35hg 1 . 40 . 7(qkqdr)lalb=1.35(0.2(24 1.1)3500.001)0 . 90 . 8 1 . 353 . 30 . 176 1 . 40 . 7(2 . 350 . 5)0 . 90 . 8=11.404 knN=max(N3，n4)=max (

14、11.156，11.404)=11.404 kn/0n/(a)=111.4041000/(0.231(4.89100)=101.09n/mm2f=205n/mm2满足要求考虑b风荷载风压力高度变化系数从建筑结构荷载规范 (GB50009)到8.2.1、8.2.2，按以下方式使用：模板支撑框架垂直主(模板)的风荷载标准值mk，计算模板支撑框架体的风荷载标准值fk，z平均框架顶部采用地面高度的风压高度变化系数，如果小于5m，则采用5m高度值。有关建筑结构荷载规范 (GB50009)表8.2.1的查询：在框架顶部，地面高度处的风压高度变化系数z=0.65风荷载在模板施工中影响的三个条件：工作条件1，

15、钢筋未捆扎，支撑框架体和地板模具；风荷载主要影响穿着，影响竖杆的附加轴力不是支配条件。工作条件2，钢筋绑扎完成，模板侧模安装完成；风荷载主要影响穿着，影响竖杆的附加轴力不是支配条件。工作条件3，混凝土浇筑完成；风荷载主要影响竖杆的附加轴力，风荷载对车床倾覆的影响不是优势条件。计算样板支撑的垂直栏杆(样板)的风荷载标准值mk时，封闭栏杆(包括安全网)大小系数s=1.0，样板大小系数为1.3，根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 (GB 51120)的6.2.15。封闭扶手(包括安全网)风荷载的标准值如下mk1=ssz0=10 . 650 . 2=0.13 kn/m2封闭扶手(包括安全网)的风荷载f

16、w k1=la(hm-HB)mk1=0.9(1000-700)/10000.13=0.035 kn侧面模具的风荷载标准值为mk2=sz0=1 . 30 . 650 . 2=0.169 kn/m2侧面模具的风荷载标准值为fw k2=lahbmk2=0.9700/10000.169=0.106 knfwk=fw k1 fw k2=0.035 0.106=0.142 kn计算模板支撑框架的风荷载标准值fk时，必须根据建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)表8.3.1中的第33段进行n桁架相关计算。其中值为帧挡风系数=1.2(la h 0.325 lah)48.3/(lah)=1.2(0 . 9 1 . 1 . 0 . 3250 . 91 . 1)0.0483/(0 . 91 . 1)=0.136和根据建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)表8.3.1中的项目37，扣件钢管的体形系数可以指定为s1=1.2s=stw=st(1-n)/(1-)=s1(1-n)/(1-)=1 . 20 . 136(1-0.9386)/(1-0.938)=0.84fk=sz0=0 . 840 . 650 . 2=0.109 kn/m2因此，qwk=larp