地上部分模板

1、目 录一、编制依据2二、模板设计要求2三、材料要求2四、工艺流程3五、安装要求31. 墙、梁对拉螺栓的设置32. 墙模板33. 梁模板84. 板模板85. 楼梯模板10六、安全和技术要求11七、拆模要求11八、模板施工注意事项12九、模板支架计算书14（一）楼板模板141. 参数信息:142. 模板支撑方木的计算:163. 板底支撑钢管计算:184. 扣件抗滑移的计算:195. 模板支架荷载标准值(轴力):206. 立杆的稳定性计算:217. 结论22（二）梁模板221. 参数信息:222. 梁底支撑的计算233. 梁底纵向钢管计算264. 扣件抗滑移的计算:275. 立杆的稳定性计算:27（

2、三）墙模板301. 墙面模板验算302. 木楞验算313. 对拉螺栓验算32梁、板、墙模板支设方案一、编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)胶粉聚苯颗粒复合外墙外保温工程技术规程（DB21/T17072008）业主提供的沈铁凌空一街住宅土建工程施工图纸二、模板设计要求本工程楼板厚度为100mm、120mm，层高为2.800m，卫生间低于楼板0.030m，空调板低于楼板0.

3、200m；剪力墙厚度为200mm；KL尺寸为200400、200450、200500、200550mm，LL尺寸为200550、200650、200950、2001150、2001350mm；电梯尺寸为22002150mm，采光井尺寸为34004100mm。三、材料要求1. 钢管，A483.5mm，其质量应符合普碳钢技术条件GB700-88的要求。2. 扣件，符合GB978-67规定，其机械性能不能低于KT33-8的可锻铸铁要求。如发现扣件有裂缝、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。机械与钢管的贴合面要接触良好。3. 模板，采用15mm厚九夹板，板面应平整光滑，不得翘曲。4. 对拉螺栓，采用

4、A12圆钢制作。5. 木方，规格6090mm，用于模板竖向背楞。6. 90mm带燕尾槽聚苯板、铁钉、铁丝、塑料管及辅助材料。7. 镰刀卡、油托等。四、工艺流程墙支模顺序：支模前检查钢筋绑扎加垫块底部清理支侧模板校正模板位置支撑加固模板全面检查校正（包括截面尺寸、平整度、垂直度、整体稳定性）。梁、板支模顺序：搭满堂架子支模前检查、测量放置顶撑、木方铺梁、板底模绑梁、板钢筋支梁板侧模校正模板位置支撑加固模板全面检查校正（包括截面尺寸、平整度、垂直度、整体稳定性）。五、安装要求1. 墙、梁对拉螺栓的设置1）对拉螺栓采用A12钢筋现场加工制作，构造如图：2）外墙对拉螺栓间距不得大于500mm，内墙对拉

5、螺栓间距不得大于550mm。3）对拉螺栓部位全部采用塑料套管，以便拆模后对拉螺栓可以取出重复使用。由于外墙有防水要求，不设置套管。4）高度大于等于500mm且小于等于700 mm的梁居中设置一道规格为A12对拉螺栓，高度大于700mm且小于等于1000 mm的梁采用规格为A12对拉螺栓均匀布置两道，高度大于1000mm的梁采用规格为A12对拉螺栓均匀布置三道，对拉螺栓间距均为500mm。2. 墙模板1）模板支设要求（1）外墙模板采用15mm厚九夹板，木方背肋间距不得大于200mm，对拉螺栓间距不得大于500mm，每间隔2000mm设置一道竖向双立杆。（2）内墙模板采用15mm厚九夹板，木方背肋

6、间距不得大于200mm，对拉螺栓间距不得大于550mm。（3）内、外墙对拉螺栓应从地面上200mm起开始设置。（4）电梯境内模板采用大型组装木模板，楼梯采用整体式模板。（5）本工程窗口上下多为连梁，混凝土一次浇筑成型，窗口支模时不应出现负偏差，避免后期修复产生麻烦。2）外墙苯板要求（1）施工工艺流程：苯板双面涂刷界面剂苯板加工钢筋验收放置保护层垫块苯板临时固定内侧模板支设穿设对拉螺栓及套管外侧模板支设两侧模板同时加固模板验收。（2）界面剂由ZL高分子乳液弹性底层涂料和水泥按照1：1（重量比）进行配置，采用机械搅拌需均匀，不得有硬块、干水泥粉等出现。（3）将苯板平放在地面上，人工采用滚刷进行涂刷

7、，需涂刷均匀，不得出现漏刷现象，苯板双面均涂刷界面剂。（4）根据建筑结构形状对苯板进行切割加工，要求切割边缘应平直，不得出现飞边或豁口或不齐等现象。 (5）在外墙钢筋验收合格后，在钢筋上绑扎预先做好的钢筋保护层砂浆垫块，砂浆垫块应处于钢筋与燕尾槽EPS板保温层之间，其数量不应少于4个/m2，以便后面对模板进行加固时，保证苯板的完整性和平直度。（6）苯板组装时，苯板之间应采用绑丝进行连接固定，之间缝隙应密实，当出现缝隙时应采用同等材料进行密缝处理，以保证苯板的整体性。 （7）安装燕尾槽EPS板时，应先安装阳角板或阴角板，然后再按顺序拼装普通型燕尾槽EPS板。燕尾槽EPS板的燕尾槽面应朝向待浇混凝

8、土一面。燕尾槽EPS板的底部应绑扎紧密，并使底部内收3-5mm，以使拆模后的EPS板上、下口平齐。安装燕尾槽EPS板应从下往上进行安装，需错缝安装。 （8）首层燕尾槽EPS板的安装必须严格控制在同一条水平线上，并使板间接缝紧密。（9）木制大模板应按设计要求及燕尾槽EPS板的保温厚度确定模板的配制尺寸、数量。模板安装前应将墙身控制线内的杂物清扫干净。（10）校正好模板的位置、尺寸，并整体固定。（11）混凝土浇筑前，燕尾槽EPS板的顶面应采用塑料薄膜覆盖包住，以防止浇筑混凝土时混凝土及水泥浆污染燕尾槽EPS板的上口。（12）拆除模板后，应及时清除燕尾槽EPS板表面溢流的混凝土或水泥浆等污物，并应保

9、持板面干净。当EPS板有损坏处，应及时用相应的EPS板及粘结胶浆修补。EPS板表面无EPS界面处理砂浆处（包括新补的EPS板或拆除模板时界面处理砂浆已损坏处），应及时用EPS界面砂浆修补。（13）拆除模板后的燕尾槽EPS板，当其平整度、垂直度达不到要求时，不应对燕尾槽EPS板的表面进行切削或打磨，应采用胶粉聚苯颗粒找平浆进行找平处理。然后再进行抗裂砂浆层和饰面层施工。（14）地上一层以上在楼板周边设置一道5090mm挑檐，该楼层挑檐顶标高同该楼层楼板结构顶标高，配设16（通长筋）和6300受力钢筋，需同该楼层楼板混凝土一起浇筑完成，板面需抹平处理，以保证上一层EPS板的立放。（15）施工前、中

10、、后应具有可靠的防火措施。3. 梁模板本工程多数梁规格为：KL尺寸为200400、200450、200500、200550mm，LL尺寸为200550、200650、200950、2001150、2001350mm。1）梁用九夹板制作成模板，外侧采用6090mm木方竖向背楞，木方间距按200mm均匀设置。2）梁侧用通长钢管夹紧，高度小于700mm的梁在梁上下两端设置两道；高度大于及等于700mm且小于等于1000 mm的梁在梁上下两端及中部共设置三道；高度大于1000mm的梁在梁上下两端及中部共设置四道。3）梁底部采用夹具固定，夹具由梁中部开始间距1m均匀设置。4. 板模板1）模板支设要求板用

11、九夹板制作成模板，下用6090mm木方竖向背楞，木方净间距按300 mm设置。长度超过4m的楼板按设计要求起拱0.2%。本工程顶板厚100mm，板下钢管间距为0.9m。2）对混凝土浇筑布料的支撑要求（1）为了承受混凝土浇筑时布料机对模板的施工荷载，应对布料机下方1m范围内的模板支撑加密设置，立杆间距为600mm。（2）泵管的固定a. 水平管每隔1.5m 左右用支架固定,便于排除堵管、装拆和清洗管道。b泵管在首层由水平管变成立管处进行固定通过架料钢管借助上下楼板将泵管固定。c. 泵管水平转弯处采用架料钢管夹住泵管，两侧并通过木楔个固定泵管，并设置斜撑。5. 楼梯模板楼梯底模采用15厚九夹板，安装

12、时应先安装平台梁模板，再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角模按实样制作好，用套板画出踏步侧板位置线，钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。六、安全和技术要求1. 在模板安装前必须涂刷脱模剂，以方便拆模及增加模板周转次数，搞高砼的表观质量；2. 拆模时注意不得硬砸，猛敲对拉片，以免损伤混凝土墙体；3. 对于梁高较大的梁，支模板的立杆应加设垫木，下面土应夯实，横拉杆必须钉牢，第一道距地面200，然后每1.2m设置一道。在浇捣混凝土前和浇筑过程中要经常检查支撑体系的安全和稳定性，如发现有变形、松动等，要及时修整、加固。4. 板支撑高度在4米以内时，必须加水平撑，并将支撑之间搭牢；超过4米时

13、，除水平撑外，还须另加剪刀撑。过道处的剪刀撑，应设置在1.8米高度以上，以免碰撞松动；5. 凡在4米以上高处支模时，必须搭临时跳板。4米以下，可使用高凳或梯子，不许在铺好的梁底板或楼板搁栅上堆积重物和携带重物行走；6. 拆除模板，须经施工人员检查，确认混凝土已达到规定强度后，方可拆除。并应自上而下做到后支的先拆，先支的后拆，不准一次将顶撑全部拆除。7. 拆模板时，应采用长铁棒，操作人员应站在侧面，不允许在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作。拆下模板，应随时清理运走，不能及时运走时，要集中堆放并将钉子扭弯打平，以防戳脚；8. 高处拆模板时，操作人员应戴好安全带，并禁止站在模板的横拉杆上操作

14、，拆下的模板应尽量用绳索吊下，不准向下乱扔。如有施工孔洞，应随时盖好或加设围栏，以防踏空跌落。9. 支模用的木楞要求摆放均匀，模板的拼缝、搭接要严密，不得露棱露角，小孔必须塞严。七、拆模要求1. 侧模拆除，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时，方可拆除。2. 梁、板底模，应在与结构同条件养护的试块达到规定强度，方可拆除。现场在浇筑梁板混凝土中预留同条件自然养护试块留置于施工现场，待预测达到拆模条件时再送至试验室进行试压，试压结果达到拆模条件后填写拆模申请表，方可进行拆模。底模拆除的砼强度要求构件类型构件跨度（米）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁

15、、拱、壳8758100悬臂构件-1003. 已拆除模板及其支架的构件，应在砼强度达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。正在浇筑砼的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。八、模板施工注意事项1. 模板定位要拉线通长控制，特别是施工缝处要严防两段错台，施工缝留茬整齐规范。2. 所有九夹板模板接缝处均加海绵条，严防浇筑混凝土时漏浆。3. 浇筑混凝土前九夹板与混凝土接触面应清理干净并刷水质脱模剂。4. 优选混凝土配和比，严格控制混凝土的各组分含量。5. 混凝土下料时不能直接冲击模板。6. 混

16、凝土浇筑前，模板用水湿润，但模板内不应有积水。7. 门窗口模支、拆模过程应设专人负责。8. 门窗洞口模板在安装中心必须借助结构钢筋多做点可靠定位，防止洞口位移，保证洞口尺寸准确，四角方正不扭曲。9. 拆模后，进行严格清理；重新调节至理想定型尺寸，以便下次周转。运转及吊装过程中应避免砸撞现象，吊装要合理，防止支撑变形。模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于56经纬仪或吊线、钢尺检查大于58经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52

17、m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值九、模板支架计算书（一）楼板模板模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范。1. 参数信息:1）脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):1.00；脚手架搭设高度(m):2.70； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；2）荷载

18、参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.10；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3）楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C25； 每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 计算楼板的宽度(m):6.00；计算楼板的厚度(m):0.10； 计算楼板的长度(m):6.00；施工平均温度():15.000； 4）木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):

19、9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2. 模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0009.0009.000/6 = 81.00 cm3； I=6.0009.0009.0009.000/12 = 364.50 cm4； 方木楞计算简图1）荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=

20、25.0000.3000.100 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.500 + 2.500)0.9000.300 = 1.350 kN； 2）强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.105) = 1.026 kN/m； 集中荷载 p = 1.41.350=1.890 kN； 最大弯距 M = Pl/4 +

21、 ql2/8 = 1.8900.900 /4 + 1.0260.9002/8 = 0.529 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.890/2 +1.0260.900/2 = 1.407 kN ； 截面应力 = M /W = 0.529106/81000.00 = 6.533 N/mm2； 方木的计算强度为 6.533 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3）抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0260.900/2+1.890/2 = 1.407 kN； 截面抗剪

22、强度计算值 T = 3 1.407103/(2 60.00090.000) = 0.391 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.391 小于 1.300 满足要求! 4）挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m； 集中荷载 p = 1.350 kN； 最大变形 V= 50.855900.04 /(3849500.000.000) + 1350.000900.03 /( 489500.000.0) = 0.803 mm； 方木的最大挠度 0.

23、803 小于 900.000/250,满足要求!3. 板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0260.900 + 1.890 = 2.813 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.675 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.563 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.191 kN ； 截面应力 = 132.950 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度

24、小于900.000/150与10 mm,满足要求!4. 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.191 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5. 模板支架荷载标

25、准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1）静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.700 = 0.402 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.9000.900 = 2.025 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.711 kN； 2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.500 )

26、0.9000.900 = 4.050 kN； 3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.923 kN；6. 立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.923 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f-

27、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 1.000 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 M； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 l

28、o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8922.636/(0.312489.000) = 58.483 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 58.483 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.200+21.000 = 3.200 m ； Lo / i = 3200.000 / 15.800=203.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.175 ；钢管立杆受压强度计算值；=8922.636/(0.175489.000) = 104.267

29、 N/mm2；7. 结论立杆稳定性计算 = 104.267 小于 f= 205.000满足要求！ （二）梁模板高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范。1. 参数信息:1)脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.03； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):5.07； 梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2)荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350

30、；梁截面宽度B(m):0.300； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3)木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):90.00；4)其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2. 梁底支撑的计

31、算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1)荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.900=15.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.700+0.300)/ 0.300=1.785 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.3000.900=1.080 kN；2)木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.215.750+1.21.785=21.042 kN/m； 集中荷载

32、 P = 1.41.080=1.512 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.239 kN； N2=5.448 kN； N3=1.239 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0009.0009.000/6 = 81.00 cm3； I=6.0009.0009.0009.000/12 = 364.50 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.448/0.900=6.053 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2

33、= 0.16.0530.9000.900= 0.490 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.490106/81000.0 = 6.053 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.66.0530.900 = 3.269 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 33268.511/(260.00090.000) = 0.908 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方

34、挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6775.044900.0004 /(1009500.000364.500103)=0.647 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!3)支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=-0.038 kN 中间支座最大反力Rmax=7.819； 最大弯矩 Mmax=0.220 kN.m； 最大变形 Vmax=0.252 mm； 截面应力 =0.22

35、0106/5080.0=43.235 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!3. 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4. 扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算

36、中R取最大支座反力，R=7.82 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5. 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.819 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1505.070=0.910 kN； N =7.819+0.910=8.728 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W =

37、 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.030 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976

38、m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8728.470/(0.203489.000) = 87.929 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 87.929 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.0302 = 1.560 m； Lo/i = 1560.000 / 15.800 = 99.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8728.470/(0.595489.000) = 29.999 N/mm2； 立杆