现浇箱梁支架验算方案(改)

1、惠 东 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 标凌坑立交枢纽B、F匝道桥现浇箱梁模板、满堂支架及钢管支墩验算方案编 制 人：审 核 人：审 批 人：审批时间：年 月 日惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程标段联合体项目部路基路面施工处2011年3月目 录凌坑立交枢纽B、F匝道桥现浇箱梁模板、满堂支架及钢管支墩验算方案- 3 -一、编制依据- 3 -二、工程概况- 3 -三、支架设计要点- 3 -四、现浇箱梁支架验算- 4 -、荷载计算- 4 -、结构检算- 8 -附件：- 29 -1、B、F匝道第二跨、第十一跨连续箱梁支架结构立面图- 29 -2、B、F匝道第二跨、第十一跨连续箱梁支架

2、结构平面图- 29 -3、B、F匝道第二跨、第十一跨连续箱梁支架结构截面图- 29 -凌坑立交枢纽B、F匝道桥现浇箱梁模板、满堂支架及钢管支墩验算方案一、编制依据1、惠东凌坑至碧甲高速公路标段路基路面施工处工区施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。6、参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程模板与支架技术、公路桥涵施工

3、手册、建筑施工计算手册。二、工程概况凌坑枢纽立交位于本项目起点，是本项目与广惠高速、深汕高速组成“十字交叉”型枢纽立交，起点顺接广惠高速并上跨深汕高速。其中B匝道桥第二跨、F匝道桥第十一跨连续箱梁分别在深汕高速的K62+800.659、K62+342.151桩号上横跨深汕高速。两跨跨径均为50米。设计为(5.810.3m)预应力砼连续梁砼下承式连续梁拱组合。两箱梁结构相同，采用单箱单室直腹板式截面，梁顶宽10.3m，底宽5.8m，顶板厚25cm，底板厚2540.2cm，腹板厚4065cm，梁高1.653.0m。50m连续梁将分为三段（15+20+15）搭设支架。首尾两段采用满堂支架现浇施工，中

4、段采用钢管支墩现浇施工。三、支架设计要点1、支架地基处理首先对首尾两段支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。一般地段地基处理，将原地面进行整平，然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚20cm的C20混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WD

5、J碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1515cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，其中在墩顶端间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中2325米处不大于0.20m（净间距0.10m），其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设23道。立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：首尾两段(15+15)现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm40cm120cm和60cm6

6、0cm120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm40cm120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm60cm120cm的布置形式。中段(20)钢管支墩现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm120cm和60cm60cm120cm两种布置形式的支架结构体系，。钢管支墩及工字钢平台支架体系构造图见附图：凌坑立交区纽B、F匝道桥连续箱梁施工图。四、现浇箱梁支架验算本计算书分别以主桥系梁15m+20m+15m变截面（AA、BB、CC、DD截面）预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）为例，对荷载进行计算及对其支

7、架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架

8、自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm40cm120cm5.0060cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3、荷载计算 箱梁自重q1计算根据凌坑立交区纽B、F匝道桥连续箱梁结构特点，分别取AA、BB、CC、DD截面等四个代表截面进行箱梁自重计算，并对四个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 AA截面（墩顶）处q1计算（1）（0.15+.35）*1.8=0

9、.9，（2）（0.3+0.6）*0.45=0.43，（3）1*0.32+0.6*.2=0.44根据横断面图，则：q1 = 取1.2的安全系数，则q183.9611.2100.752kPa 注：B 箱梁底宽，取5.8m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 BB截面处q1计算 （1）（0.15+.35）*1.8=0.9，（2）（0.3+0.6）*0.45=0.43，（3）1*0.32+0.6*.2=0.44根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q136.1561.243.387kPa 注：B 箱梁底宽，取5.8m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 CC截面处q1计算

10、 （1）（0.15+.35）*1.8=0.9，（2）（0.3+0.6）*0.45=0.43，（3）1*0.32+0.6*.2=0.44根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q131.3311.237.597kPa 注：B 箱梁底宽，取5.8m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 DD截面处q1计算（1）35*1.8*2=1.26，（2）（0.3+0.6）*0.45=0.43，（3）1*0.32+0.6*.2=0.44根据横断面图，则：q1 =取1.2的安全系数，则q1504751.260.57kPa 注：B 箱梁底宽，取5.8m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

11、 新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/T=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载

12、能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。（1）、AA截面（墩顶）处在B、F匝道桥墩旁两侧各4m范围，钢管扣件式支架体系采用6040120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力

13、NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.4q1=0.60.483.961=20.150KNNG2K=0.60.4q2=0.60.41.0=0.24KNNQK=0.60.4(q3+q4+q7)=0.24(1.0+2.0+5.0)=1.92KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（20.15+0.24）+0.851.41.92=26.753KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合

14、风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架

15、体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距0.4m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0635KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W26.753*103/（0.744*489）+0.0635*106/（5.08*103）84.483KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。（2）、 BB截面（墩顶）处B、F匝道桥两侧4

16、m15m范围内，钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.636.156=13.016KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.

17、0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（13.016+0.36）+0.851.42.138=18.595KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即

18、可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立

19、杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W18.595*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.08*103）69.812KN/mm2f205KN/mm2 计算结果说明支架是安全稳定的。（3）、DD截面（墩顶）处B、F匝道桥两侧15m25m范围内，钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135

20、）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.650.475=18.171KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（18.171+0.36）+0.851.42.138=24.781KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳

21、定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计

22、算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.08则，N/A+MW/W24.781*103/（0.

23、744*489）+0.095*106/（5.08*103）86.815KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2、满堂支架整体抗倾覆依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/Mw因F匝道桥两侧415米段为匝道桥脚手支架最高段采用F匝道桥两侧415段处11m验算支架抗倾覆能力：主桥宽度10.3m，长11m采用6060120cm跨中支架来验算全桥：支架横向19排；支架纵向19排；高度7.3m；顶托TC60共需要19*19=361个；立杆需要19*19*7.3=2635m;纵向

24、横杆需要19*7.3/1.2*11=1271m；横向横杆需要19*7.3/1.2*11=1271m；故：钢管总重（2635+1271+1271）*3.84=19.880t; 顶托TC60总重为：361*7.2=2.599t；故Ni =19.880*9.8+2.599*9.8=220.29KN；稳定力矩= y*Ni=16*220.29=3524.64KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2F匝道桥两侧415米段11m共受力为：q=0.927*7.3*11=74.438KN；倾覆力矩=q*5=74.438*5=372.19KN.mK0

25、=稳定力矩/倾覆力矩=3524.64/372.19=9.51.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用1010cm方木，方木在横桥向的跨距在箱梁跨中按L90cm进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm进行验算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。（1）、AA截面（墩顶）处按B、F匝道桥墩旁两侧各4m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q

26、3+ q4)B(100.752+1.0+2.5+2)4=425.008kN/mM(1/8) qL2=(1/8)425.0080.6219.125kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.m3则n= M/( Ww)=19.125/(0.110000.9)=11.6(取整数n12根) dB/(n-1)=4/11=0.36m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.36m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n3/0.2516。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠

27、度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(425.0080.64)/(1691068.3310-60.9)=6.64310-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(425.0080.6)/(160.10.10.9)=0.885 MPa=1.7MPa符合要求。（2）、 BB截面处按B、F匝道桥墩旁两侧各423m范围内19m进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(43.387+1.0+2.5+2)19=928.853kN/mM(

28、1/8) qL2=(1/8)928.8530.9294.05kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.m3则 n= M/( Ww)=94.05/(0.110000.9)=56.8(取整数n57根) dB/(n-1)=19/56=0.34m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.34m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n19/0.364。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(928.8530.

29、94)/(6491068.3310-60.9) =1.8410-3ml/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(928.8530.9)/(640.10.10.9)=0.726MPa=1.7MPa符合要求。（3）、 DD截面处按B、F匝道桥墩旁两侧各2325m范围内2m进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(60.57+1.0+2.5+2)2=132.14kN/mM(1/8) qL2=(1/8)132.140.9213.379kNmW=(bh2)/6=(0

30、.10.12)/6=0.m3则 n= M/( Ww)=13.379/(0.110000.9)=8.1(取整数n9根) dB/(n-1)=2/8=0.25m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.25m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n2/0.210。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(132.140.94)/(1091068.3310-60.9) =1.67310-3ml/400=0.9/400=2

31、.2510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)(132.140.9)/(100.10.10.9)=0.66MPa=1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用1515cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L40cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在主桥墩旁两侧4.0m范围内均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材

32、的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。（1）、AA截面（墩顶）处按B、F匝道桥墩旁两侧各4m范围内进行受力分析，按方木顺桥向跨度L40cm进行验算。 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.4(100.752+1.0+2.5+2)4/16=10.252kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)10.252=3.588kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=3.588/(5.610-4)=6.41MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方

33、木的不均匀折减系数。a1取0.3, a2取0.05。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(310.252)/2= 15.378kN(3/2)Vmax /A=(3/2)15.378/(0.150.15)=1.025MPa0.9=1.70.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =6.27110-50.9L/400=0.90.4/400m=9.010-4m 故，挠度满足要求（2）、BB截面处按B、F匝道桥两侧各423m范围内进行受力分析，按方木顺桥向跨度L60cm进行验算。 方木抗弯

34、计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(43.387+1.0+2.5+2)19/64=8.708kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)8.708=5.225kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=5.225/(5.610-4)=9.33MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。a1取0.45, a2取0.15。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(38.708)/2= 13.062kN(3/2)Vmax /A=(3/2)13.062/(0.150.15)=0.871MPa0.9=

35、1.70.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =6.2210-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求（3）、DD截面处按B、F匝道桥两侧各2325m范围内进行受力分析，按方木顺桥向跨度L60cm进行验算。 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(60.57+1.0+2.5+2)2/10=7.93kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)7.93=4.758kNmW=(bh2)/6=(0.150

36、.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=4.758/(5.610-4)=8.50MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。a1取0.45, a2取0.15。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(37.93)/2= 11.895kN(3/2)Vmax /A=(3/2)11.895/(0.150.15)=0.793MPa0.9=1.70.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =2.2410-40.9L/400=0.90.6/400m=1.

37、3510-3m 故，挠度满足要求5、底模板计算：箱梁底模采用竹胶板，铺设在主桥墩旁两侧4m及范围的纵向间距0.25m，423米范围纵向间距0.3m的横桥向方木上，以及在跨中2325米处不大于0.20m的横桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图： （1）、AA截面（墩顶）处底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(100.752+1.0+2.5+2)0.25=26.563kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。（2）、BB截面处

38、底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(43.387+1.0+2.5+2)0.3=14.666kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。（3）、DD截面处底模板计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(60.57+1.0+2.5+2)0.2=13.214kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。6、侧模验算根据前面计算，分别按1010cm方木以25cm和30cm的间距布

39、置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.3=16.41kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 1010cm方木以间距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)0.25=13.675kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220244015m

40、m规格的竹胶板。7、跨渠工字钢平台支架体系验算：本桥施工方案中B、F匝道桥分别以20m跨径上跨深汕高速采取工字钢平台钢管支墩体系，工字钢平台支墩体系由在深山高速公路中央绿化带及两侧路肩上浇筑临时承台安置钢管支墩上并排铺设两根I45a工字钢（横桥向墩距离为2米）、工字钢上再横铺I45a工字钢（顺桥向间距0.3m），在顺桥向工字钢上横向满铺方木上（1515cm方木，间距0.6m，）对应工字钢位置搭设满堂扣件式钢管支架。工字钢平台支架体系构造图另见附图。（1） 、工字钢强度验算验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。各截面中DD截面最重但其长度仅为0.4米垂直于2#支墩，其荷载可假设

41、为集中荷载直接作用于2#支墩上。所以应取截面CC进行验算 工字钢间距计算（取截面CC进行验算）q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)B(37.597+1.0+1.0+2+2.94)10.3=458.731kN/mM(1/8) qL2=(1/8)458.7311025734kNm查桥涵计算手册得I45a :Ix=32241cm4 =0.m4 Wx=1432.9cm3=0.m3 =38.547cm=385mm=0.385m则： n= M/( Ww)=5734/(0.0.9)=30.6 (取整数n31根) dB/(n-1)=10.3/31=0.332m 注：0.9为安全提高系数。经计算，工字钢间

42、距小于0.332m均可满足要求，实际施工时为工字钢按间距d取0.25m，则n10.3/2541.2（取42根）。 单根工字钢强度检算单位长度上的荷载为：q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)b(37.597+1.0+1.0+2+2.94)0.25=11.13kN/m跨中最大弯距为：Mmax=支点处最大剪力设计值：Vmax=初选截面：梁所需要的截面抵抗矩为：W=查桥涵计算手册得I45a :Ix=32241cm4 =0.m4 Wx=1432.9cm3=0.m3 =38.547cm=385mm=0.385mI45a自重为0.787KN/m(查桥涵手册)I45a自重产生弯距为：M=总弯距Mx=13

43、9.125+9.838=148.963KNm弯距正应力为（临时结构，取1.3的容许应力增加值）支点处剪力为：Qx=55.565+0.7875=59.5KN为腹板板厚度=11.5mmmax=Mpa1.385 Mpa(1.3为容许应力增大值) （2）、 工字钢跨中挠度验算： I45a单位长度上的荷载标准值为：q=11.13+0.787=11.92KN/mI45a刚度满足要求，所以采用I45a。（3）、 工字钢上横桥向方木及满堂碗扣架验算：本施工方案中工字钢上横桥方向满铺1515cm方木及其上碗扣满堂支架布置同前述满堂支架，其强度及挠度经前面计算满足要求。（4）钢管支墩验算：1）、钢管自重q1(66

44、.17/2+61.8+59.6+29.6/2) 2338.57T=3317.986kN2）、内外模板总重q2110.320206kN3）、振捣砼对底模产生的总荷载：q3210.320412kN4）、工字钢荷载：q4200.78742661.08kN5）、Qq1+ q2+ q3+ q44597.066Kn顺桥向共设钢管支墩三座（1#、2#、3#支墩间距10米）。每座支墩设D6306型钢管4根间距2米。2#支墩最大受力：N墩Q/22298.533kN, 平均到每根钢管N管N墩/4574.633kND6306型钢管截面积A=3.14（63-0.6）0.6117.62c-立杆受压构件纵向弯曲系数，查得

45、-细长比i=220=14000/22018, 查得=0.953（5）横桥向工字钢在钢管支墩上验算：强度验算:单位长度上的荷载为：NQ/2/4=4597.066/2/4kN574.633kN钢管支墩上并排铺设两根I45a工字钢（横桥向墩距离为2米）则：qN/2287.32kN跨中最大弯距为：Mmax=支点处最大剪力设计值：Vmax=初选截面：梁所需要的截面抵抗矩为：W=查桥涵计算手册得I45a :Ix=32241cm4 =0.m4 Wx=1432.9cm3=0.m3 =38.547cm=385mm=0.385mI45a自重为0.787KN/m(查桥涵手册)I45a自重产生弯距为：M=总弯距Mx=

46、143.66+0.393=144.053KNm弯距正应力为（临时结构，取1.3的容许应力增加值）支点处剪力为：Qx=143.66+0.7875=147.595KN为腹板板厚度=11.5mmmax=Mpa1.385 Mpa(1.3为容许应力增大值)跨中挠度验算： I45a单位长度上的荷载标准值为：q=287.32+0.787=288.107KN/mI45a刚度满足要求，所以钢管支墩上采用并排铺设两根I45a工字钢共同受力。8、立杆底座和地基承载力计算： 立杆承受荷载计算AA截面处：在主桥墩旁两侧各4m范围间距为6040cm布置立杆时，每根立杆上荷载为： Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q

47、7) 0.60.4(100.752+1.0+1.0+2.0+5.0)=26.34kNBB截面处：在引桥墩旁两侧各415m范围内，间距为6060cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(43.387+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.12kN 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为AA截面处间距6040cm布置的立杆，即：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)0.60.4(100.752+1.0+1.0+2.0+5.0)=26.34kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN

48、;得：26.34kN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算将原地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，再填筑50cm的建筑弃渣或片石土，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94以上后，根据经验及试验，要求地基承载力达到fk=220KPa。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算： K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0200KPa将混凝土作为刚性结构，在主桥墩旁两侧各4m范围，按照间距6040cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(100.752+1.0+1.0+2.0+5.0)=109.