黄河公路大桥索塔横梁施工方案

1、索塔上、下横梁施工方案目录1 编制依据、原则及范围- 1 -1.1 编制依据- 1 -1.2 编制原则- 1 -1.3 编制适用范围- 1 -2 工程概况- 1 -2.1 工程简介- 1 -2.2 主要工程数量- 5 -2.3 气象水文情况- 5 -2.4 交通运输情况- 6 -2.5 沿线水源、电源、燃料等可利用资源的情况- 6 -2.6 当地建筑材料的分布情况- 7 -3 工程重难点分析- 7 -4 超高索塔大跨度上横梁施工方案比选- 7 -5 施工进度计划- 11 -6 主要施工方案- 12 -6.1 下横梁施工方案- 12 -6.1.1 方案概述- 12 -6.1.2 支架设计- 14

2、 -6.1.3 支架架设- 15 -6.1.4 支架预压- 16 -6.1.5 模板施工- 18 -6.1.6 钢筋加工及安装- 19 -6.1.7 混凝土施工- 21 -6.1.8 预应力施工- 24 -6.1.9 管道压浆- 28 -6.1.10 模板、支架拆除及横梁质量验收- 31 -6.2 上横梁施工方案- 32 -6.2.1 方案概述- 32 -6.2.2 支架设计- 33 -6.2.3 支架整体提升- 35 -6.2.4 支架拆除- 41 -6.2.5 施工注意事项- 41 -7 资源配置计划- 42 -8 季节性施工保证措施- 43 -8.1 冬季施工安排及质量保证措施- 43

3、-8.1.1 冬季施工安排- 43 -8.1.2 冬季混凝土工程施工要求- 43 -8.1.3 冬季施工安全措施- 45 -8.2 夏季施工安排及质量保证措施- 47 -8.2.1 夏季混凝土施工时间- 47 -8.2.2 混凝土的配制、搅拌和运输- 47 -8.2.3 混凝土的浇筑- 48 -8.2.4 混凝土的养护- 48 -8.3 雨季施工安排及质量保证措施- 49 -8.3.1 雨季施工安排- 49 -8.3.2 雨季施工质量保证措施- 49 -9 安全保证措施- 49 -9.1 安全目标- 49 -9.2 安全管理组织机构- 50 -9.3 安全生产保证体系- 50 -9.3.1 安

4、全保障人员的配备- 51 -9.3.2 安全保障人员的职责范围- 51 -9.4 安全保证措施- 53 -9.4.1 建立健全安全生产保证体系- 53 -9.4.2 加强宣传教育工作，强化全员安全意识- 53 -9.4.3 加强对公司约束性条款相关内容的执行- 55 -9.4.4 横梁施工安全措施- 57 -10 质量保证措施- 60 -10.1 质量管理目标- 60 -10.2 工程质量保证体系- 60 -10.2.1 质量管理组织机构- 60 -10.2.2 质量保证体系框图- 60 -10.3 质量保证措施- 61 -10.3.1 加强质量意识，健全规章制度- 61 -10.3.2 原材

5、料质量控制措施- 61 -10.3.3 严把采购、进场使用检验关- 62 -10.3.4 强化施工管理，确保工程质量- 62 -11.施工风险分析- 62 -11.2 主要对策- 62 -11.2.1 组织机构的反应程序- 62 -11.2.2 设置通讯及救助网络系统- 62 -11.2.3 施工突发事故预警应急预案- 62 -11.2.4 工期紧张的风险防范措施及对策- 63 -11.2.5 机械设备的风险防范措施及对策- 63 -11.2.6 大临设施的风险防范措施及对策- 63 -11.2.7 材料、预制构件供应紧张的风险防范措施及对策- 63 -11.2.8 夜间、冬季、雨季的风险防范

6、措施及对策- 63 -11.2.9 电力供应风险对策- 64 -11.2.10 测量、监控、检测方面的风险评估对策- 64 -11.2.11 高空作业的风险防范措施- 64 -11.3施工预案- 64 -11.3.1防汛预案- 64 -11.3.2 防暴雨预案- 65 -11.3.3 防火灾预案- 65 -11.3.4 高空作业安全预案- 66 -11.3.5 吊装施工防坠落预案- 66 -11.3.6 施工机械事故预防措施及应急预案- 67 -V索塔上、下横梁施工方案索塔上、下横梁施工方案1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据济齐黄河公路大桥施工图；高速公路施工标准化技术指南；公路桥涵施工

7、技术规范（JTG/T F50-2011）；公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）；钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2003）；钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）；混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；钢结构工程施工质量验收规范（GB 50205-2001）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224）；预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（JT/T 529-2004）；建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；高处作业分级（GB3608-83）。1.2 编制原则认真贯彻执行国家方针、政策、标准及设计文件。施

8、工方案力求采用先进的、可靠的工艺、材料、设备，达到技术先进，力求工艺成熟，具有较强的可操作性。根据济齐黄河公路大桥的设计成果、施工方案，结合桥址的地质、水文、气象条件以及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价等多方面比选的基础上确定。在保证工程质量的前提下，确保计划工期。1.3 编制适用范围本方案适用于济齐黄河公路大桥26#索塔上、下横梁施工。2 工程概况2.1 工程简介济齐黄河公路大桥路线起自黄河右岸济南市槐荫区曹家圈村南济齐路上，止于齐晏路与国道309线平交口处，主桥桥型为双塔双索面钢-混组合梁斜拉桥，全长840m，孔跨布置为： 40+175+410+175+40m，第三标段承担齐河侧主桥

9、施工任务，起讫里程K1+744K2+164。济齐黄河公路大桥是山东省委省政府“一圈一带”发展战略的重要基础设施工程，大桥结构设计新颖，建设规模宏大，建成后将成为黄河流域单跨最大的桥。索塔下横梁设在主梁下方，顶部标高48.73m，底部距离承台顶18.1m，下横梁采用单箱单室截面，预应力混凝土结构，长37m，宽7.5m，高5m，腹板壁厚1.0m，顶底板壁厚0.8m。横梁内布置34束S15.2-25钢绞线，所有预应力锚固点均设在塔柱外侧，采用深埋孔工艺，预应力管道采用塑料波纹管、真空辅助压浆工艺。下横梁断面图如下图所示。索塔上横梁顶部标高152.63m，底部距承台顶123.5m，采用单箱单室截面，预

10、应力混凝土结构，横梁长37m，宽7.1m，高4.5m，顶底腹板壁厚0.8m，横梁内布置32束S15.2-19钢绞线，所有预应力锚固点均设在塔柱外侧，采用深埋孔工艺，预应力管道采用塑料波纹管、真空辅助压浆工艺。上横梁断面图如下图所示。图2.1-1 下横梁纵断面图图2.1-2 下横梁跨中横断面图图2.1-3 下横梁预应力钢束布置图图2.1-4 上横梁纵断面图图2.1-5 上横梁跨中横断面图图2.1-6 上横梁预应力钢束布置图2.2 主要工程数量上、下横梁主要工程数量如下表2.2-1所示。表2.2-1 主要工程数量表部位材料单位数量下横梁HRB400钢筋t139.162C50混凝土m3897.2预应

11、力钢绞线t48.45515-25锚具套68SBG-115Y塑料波纹管m1692.4上横梁HRB400钢筋t121.217C50混凝土m3622.4预应力钢绞线t31.46915-19锚具套64SBG-100Y塑料波纹管m1459.52.3 气象水文情况桥位所处区域为山东中部腹地，位于我国东部暖温带亚湿润大陆性季风气候区，受海洋气候影响较小，区域内具有明显的大陆性气候特征，一年四季分明，春季气温回升快，风多雨少，气候干燥；夏季高温多雨，雨量充沛集中，雨热同期，常有大风暴雨、冰雹、雷击灾害性天气，易造成短时内涝；冬季寒冷干燥，雨雪量减少。气温齐河县年平均气温13.4， 1月最冷月平均气温-2.3；

12、七月最热月平均气温27。极端最高气温41.2，极端最低气温-22。降水桥位所处区域降水受季风影响明显，降水量分布不均匀，平均降水量在600mm左右。降水量分布的特点是高度集中，7、8两月份降水最多，占全年降水量的55%。风桥位所在区域，地处暖温带季风气候区，季风环流是影响区域的重要因素，冬季在亚洲大陆上空形成了内蒙高压，沿线地带被极地或极地变性大陆气团所控制，不断受到来自西伯利亚干冷空气团的侵袭，盛行西北风、北风、东北风，这是冬季干冷，天气晴朗，降水少的原因所在。夏季由于受热带、副热带海洋气团所左右，使冬季的西北季风由夏季的东南季风所代替，因此盛行西南、南和东南风，这是夏季湿热多雨，多雷暴的根

13、本原因。春秋两季是过渡季节，风向多变。由于风向和季节同步变化，造成了冬冷夏热明显、四季雨量不均的特点。桥位所在区域年极大风速为33.3m/s(发生在1951年7月21日)，风向W，最大月平均风速为16.3m/s，最小月平均风速为1.0m/s。水文桥址区地表水主要为黄河水，两岸水沟、鱼塘等有少量水。由于黄河水流携带泥沙量大，水质较浑浊，桥址区地表河水对混凝土无侵蚀性。地下水主要以潜水形式存在于粉土、细、粉、中砂层中，它直接受大气降水或地表水的补给，以蒸发或向下渗透的形式排泄，其水位、水量不稳定，主要受季节和黄河水位的控制。河床底标高在24.627.7m，目前水位高程约28.5m，根据河床两岸最高

14、冲刷线印迹推算近几年最高水位高程31.5m。小浪底水库运用后，黄河下游各河段纵横断面得到相应调整。2006年汛后与小浪底水库运用前相比，各河段沿程均有所减小，说明横断面趋于窄深，其中艾山-泺口河段减小幅度较大。桥位处断面河槽内桥墩最低冲刷标高为7.7m。根据黄河主管部门要求，桥位河段设防流量为11000m3/s，2014年桥位上下游附近齐河黄河各站防洪水位见表2.3-1所示。表2.3-1 2014年桥位上下游附近齐河黄河各站防洪水位流量站名30004000500060007000800090001000011000豆腐窝31.68232.64233.56234.33234.88235.3623

15、5.80236.22236.632南坦30.89931.87932.80933.57934.12934.62935.07935.50935.919王庄30.58531.56532.49533.25533.81534.31534.76535.20535.615席道口30.21531.19532.10532.84533.40533.90534.37534.81535.255李家岸29.89530.87531.77532.48533.05533.55534.02534.48534.9352.4 交通运输情况济齐黄河公路大桥主桥横跨黄河大堤，下游约6.1公里为京福高速黄河大桥，下游约12.3公里为济南

16、建邦黄河大桥，可供车辆及行人通过，沿线交通方便，场内采用施工便道运输。2.5 沿线水源、电源、燃料等可利用资源的情况主桥沿线河流密布，经过水质化验，黄河两岸地下水水质满足设计及规范要求，搅拌站生产用水可直接采用对混凝土结构物无腐蚀性的地下水作为拌合用水，在蓄水池两侧共设置2口90m水井，敷设水管引至蓄水池后使用。工程施工用电与齐河县祝阿镇电力部门协商，由我方对现场勘察选址，祝阿镇电力部门架设高压电力线路引至施工工地，再用变压器分配。根据施工设备负荷计算，施工场地需3台400KVA变压器，同时配1台250KW发电机备用。济南油料市场比较丰富，主要是中石油、中石化，还有部分私营公司。2.6 当地建

17、筑材料的分布情况河砂、石子施工所用砂石材料主要分布于长清、历城、章丘的山地丘陵区的水系当中，大、小河流河床及冲沟中赋存大量经过自然分选沉积作用的各种河砂，品质优良、性能良好，能够满足本工程生产需要。水泥水泥主要分布在济南南部和长清，济南市山水水泥厂、历城区尹陈村东方红水泥厂均可生产32.5R、42.5R、52.5R号水泥，储量丰富，可满足工程施工需求。已在青银线济南绕城高速公路使用，效果较好。3 工程重难点分析下横梁设计总方量为897.2 m3，采用落地式钢管支架法分层现浇施工。下横梁跨度达37m，塔柱底部承台横向尺寸仅为18.9m，两分离式承台之间为黄河滩涂地，地基承载力较差，钢管支架底部支

18、立空间受限。为满足现场施工条件，下横梁支架主承重钢管立柱需设计适当倾角，尽量缩短跨中两支点间的距离，支架的承载能力及稳定性是整个下横梁施工的关键。上横梁长37m，距原地面高度为120m，上、下横梁间距达99.4m，混凝土总方量为622.4m3；大跨度、超高混凝土上横梁施工难度、安全风险极大，混凝土浇筑可能导致两侧塔柱偏位，影响成塔后索塔线形及内力。结合现场实际施工条件，选择合理的施工方法，确保上横梁安全、高质量的施工是施工控制的重、难点。4 超高索塔大跨度上横梁施工方案比选根据现场实际施工条件，并结合类似工程施工经验，拟定3种施工方案，从技术、安全、经济、工期等方面，分别将上横梁施工方案进行对

19、比分析。方案一、普通落地支架法施工在上下横梁之间安装大直径钢管立柱，作为上横梁浇筑临时承重系统。立柱采用直径530mm、壁厚10mm钢管，横桥向布设4根，顺桥向布设4根，共计16根，单根钢管净高度达96.67m。钢管立柱底端支立于下横梁上，沿高度方向每10m设置一道横向连接系与塔肢相连，立柱顶端顺桥向布设HW400400mm型钢分配梁，并安装卸载砂箱。分配梁顶部安装单层加强型贝雷梁，两端制作异形贝雷梁顺接，贝雷梁顶部安装分配梁及模板系统。具体布置方式见下图。图4-1 普通落地支架法施工上横梁方案二、无落地支架法刚性牛腿桁架系统施工上横梁支架采用刚性牛腿桁架系统施工，刚性牛腿桁架系统主要由钢桁架

20、及下部刚性牛腿两部分组成，顺桥向共布设4组。钢桁架总高度4.0m，由下横梁主桁架改装而成，只在上部倒角处做细微调整，材料选择及使用部位同下横梁。下部刚性牛腿总高度11.62m，主要由两斜杆及中部连接系构成，近塔侧两斜杆及平联采用38010mm钢管，远塔侧两斜杆采用53010mm钢管。索塔施工过程中，在设计位置预埋刚性牛腿、钢桁架下弦杆、提升支架预埋件。索塔全部施工完成，拆除爬架系统后，开始施工上横梁。安装提升支架，每个提升架安装一台50t千斤顶作为上横梁支架整体顶升的动力系统，穿入S15.2mm钢绞线作为牵引装置。在下横梁顶改拼主桁架，全部改装完成后增加横向连接系，将两组钢桁架连成整体。钢桁架

21、起吊锚固点设置在支撑千斤顶的正下方，起吊点采用钢板加工，穿入钢绞线并用夹具锚固，吊点周围局部进行加固，钢绞线总长度要大于总起升高度。千斤顶整体起升两组钢桁架至指定高度，并焊接牛腿临时安放。利用塔吊整体提升在地面加工完成的刚性牛腿，并放置于钢桁架下方，将钢桁架与刚性牛腿焊接成整体，形成刚性牛腿桁架系统。整体提升刚性牛腿桁架系统至设计位置，并与塔身预埋牛腿焊接。重复上述步骤，完成整个托架系统的安装。图4-2 无落地支架法刚性牛腿桁架施工上横梁方案三、无落地支架法桁架施工桁架顺桥向布设4组，桁架总高度6.0m，结构与下横梁主桁架类似。主桁架顶端设置双拼16a槽钢纵桥向分配梁，分配梁顶端满铺钢底模，钢

22、模背楞采用8槽钢，间距0.4m，钢模面板为6mm厚钢板。索塔施工过程中，在设计位置预埋桁架下弦杆、桁架上弦杆、提升支架预埋件。索塔全部施工完成，拆除爬架系统后，开始施工上横梁。安装提升支架，每个提升架安装一台50t千斤顶作为上横梁支架整体顶升的动力系统，穿入S15.2mm钢绞线作为牵引装置。在地面加工改装主桁架，全部改装完成后增加横向连接系，将两组钢桁架连成整体，将整体吊装至下横梁顶使钢桁架起吊锚固点位于千斤顶的正下方，起吊点采用钢板加工，穿入钢绞线并用夹具锚固，吊点周围局部进行加固，钢绞线总长度要大于总起升高度。整体提升至设计位置，并与塔身预埋件焊接。重复上述步骤，完成整个系统的安装。图4-

23、3 无落地支架法桁架施工上横梁经建模计算，结构应力如下图所示。图4-4 无落地支架法桁架施工上横梁结构应力图由上图所知，最大应力远远超出杆件的极限应力（215Mpa），大部分杆件的应力超出其极限应力，采用无落地支架法桁架施工安全风险巨大，潜在危害无法估量，因此上横梁施工不采取无落地支架法桁架施工。方案比选 普通落地支架单根主承重钢管长度达到96.67m，超长钢管立柱安装垂直度及整体稳定性难以控制，结合塔高、梁宽、风大的客观条件，采用普通落地支架施工风险较大。 普通落地支架法施工，钢管立柱加工及安装周期均较长，安装过程中，长期占用塔吊，影响塔肢主体结构施工，后期拆除工作量巨大。 采用无落地支架法

24、施工，减少钢管立柱投入合计300t，同时，主承重钢桁梁将两塔肢连成一体，防止混凝土浇筑过程中造成塔肢偏位，影响索塔施工质量。从安全可靠性、工期可控性、技术可行性及经济合理性等方面，对两种上横梁施工方案的差异性比选分析如下表：表4-1 方案比选分析表方案编号 因素方案安全可靠性工期可控性技术可行性经济合理性1普通落地支架差一般一般一般2无落地支架一般良良良5 施工进度计划下横梁计划于2015年8月30日开始施工，2015年10月13日施工完成；上横梁计划于2016年1月3日开始加工支架，2016年1月19日开始施工，2016年3月15日施工完成。上、下横梁施工工期计划表如下表所示。表5-1 上、

25、下横梁施工工期计划表项目开始时间结束时间天数下横梁支架搭设及预压2015-8-302015-9-1921底模安装及底腹板钢筋绑扎2015-9-202015-9-267侧模安装2015-9-272015-9-282第一次浇筑2015-9-292015-9-302内箱支架及顶板模板安装2015-10-12015-10-44顶板钢筋绑扎2015-10-52015-10-84张拉部分预应力并压浆2015-10-92015-10-102第二次浇筑2015-10-112015-10-111张拉剩余预应力并压浆2015-10-122015-10-132上横梁支架加工2016/1/32016/1/1816支架

26、提升安装2016/1/192016/1/257底模安装及底腹板钢筋绑扎2016/1/262016/2/17侧模安装2016/2/22016/2/32第一次浇筑2016/2/42016/2/52内箱支架及顶板模板安装2016/2/62016/2/2318春节2016/2/242016/2/285顶板钢筋绑扎2016/2/292016/3/45第二次浇筑2016/3/52016/3/51爬架拆除2016/3/62016/3/138张拉预应力并压浆2016/3/142016/3/1526 主要施工方案6.1 下横梁施工方案6.1.1 方案概述施工塔柱至第8节段，待塔柱与下横梁无空间干扰后，开始施工下

27、横梁，大大缩减工期。下横梁采用钢管支架系统现浇施工，下横梁设计混凝土总方量达897.2m3，为减轻支架系统承重，下横梁分两次浇筑完成。钢束两端张拉，张拉力与伸长量双控。预应力钢束必须在混凝土强度达到设计强度的90且龄期达到7天后方可进行张拉。张拉顺序为：先从腹板中部开始向上下缘依次进行，再从顶、底板中部向左右对称张拉。下横梁施工工艺流程图如下图所示。图6.1.1-1 索塔下横梁施工工艺流程图6.1.2 支架设计下横梁现浇支架布置形式如下图所示。图6.1.2-1 下横梁支架横桥向布置图图6.1.2-2 下横梁支架纵桥向布置图下横梁采用落地式钢管支架施工，立柱采用P53010mm钢管，单侧2排，每

28、排5根，共计20根，钢管之间由P219mm6mm钢管连接成整体。为减小支架系统主桁架跨度、优化立柱竖向受力，支撑钢管均呈倾斜状，倾斜角度分别为783和6839。钢管立柱安装过程中，及时安装钢管平联及中间撑杆，增强整体稳定性，撑杆采用P38010mm钢管。柱顶设置HW400400型钢分配梁，型钢分配梁长10.9m，两端各悬出钢管立柱1.6m作为主桁架安装平台。主桁架横桥向共布设4组，间距分别为1.8m、3.3m、1.8m，主桁架由上、下弦杆及腹杆构成，上、下弦杆采用HW400400型钢，桁架端部直腹杆采用P38010mm钢管，中部直腹杆采用P2196mm钢管，桁架端部斜腹杆采用HW250250型

29、钢，中部斜腹杆采用I 25a工字钢。主桁架在地面加工，单榀整体吊装，四榀主桁架安装就位后，在钢管立柱对应位置的直腹杆上下端处安装主桁架纵桥向联系杆件，将所有主桁架形成一体，增加主桁架的抗倾覆性，联系杆件采用双拼16a槽钢。主桁架下弦杆跨中支撑在柱顶分配梁上，端部支撑在钢垫梁上。钢垫梁及主桁架上弦杆预埋件于塔身施工时在设计位置进行预埋，钢垫梁由20mm钢板焊成箱型结构，锚入塔壁50cm，为增强钢垫梁受力性能，采用S25精轧螺纹钢将钢垫梁与塔肢锚固，并对精轧螺纹钢施加预拉力。在上、下弦杆预埋件上焊接挡板，作为主桁架端部限位装置。主桁架之上设置纵桥向分配梁，采用双拼16a槽钢，分配梁空心段间距1.0

30、m，实心段间距0.5m。纵桥向分配梁顶部直接铺设普通钢模，钢模小楞采用 8槽钢，间距0.4m，面板采用6mm厚钢板。6.1.3 支架架设下横梁支架搭设与下塔柱施工同步进行，利用塔吊进行安装。安装下横梁支架及设计预埋件本设计方案预埋件包括：支撑钢管立柱预埋件：采用钢板和钢筋加工而成，在承台末次混凝土浇筑前进行预埋，预埋件设计为抗压剪结构。钢管立柱安装前，灌浆将钢板和承台之间的空隙填满，确保钢板与承台紧密贴合，钢板安放牢固；主桁架上、下弦杆预埋件：下塔柱施工过程中在设计高度及位置预埋，主桁架下弦杆预埋件钢垫梁设计为抗拉剪结构，施工时在模板开洞整体预埋；下横梁钢筋预埋：下塔柱施工至相应节段，在塔壁上

31、预埋横梁钢筋套筒，塔柱浇筑前将套筒裹实并紧贴模板。每个预埋件在安装过程中均应进行精确放样，并严格按设计要求进行安装。预埋件应与主体结构钢筋进行可靠焊接，防止进行混凝土浇筑过程中移位。安装钢管桩立柱在进行下塔柱施工过程中，可平行进行横梁支架钢管立柱的安装。钢管立柱在加工场加工成型，运至桥位处采用塔吊吊装，钢管立柱与预埋件之间采用焊接。为保证钢管立柱的稳定性，安装时按先内后外的作业顺序进行钢管立柱的安装，即先安装横桥向内侧钢管，过程中利用吊车吊住钢管顶端并及时安装中间撑杆；内侧钢管立柱安装到位后，再进行相应外侧钢管立柱的安装，安装过程中及时安装与内侧钢管立柱的横桥向钢管平联，最后安装纵桥向钢管平联

32、。钢管系统安装完成后，及时对顶面标高进行复测，如发现和设计标高不符，应及时焊接钢板垫平。安装柱顶纵向分配梁完成钢管立柱施工后，安装柱顶纵向分配梁，受荷集中部位采用20mm厚钢板帮焊加强。安装主桁架分配梁安装完成后，根据设计在其上方安装4榀主桁架，主桁架在地面加工，整体吊装。主桁架的安装必须按设计精确布置，并与塔柱预埋件连接牢固：与下弦杆预埋件采用焊接、上弦杆预埋件上焊挡板限位。安装主桁架顶分配梁及底模在主桁架顶部依次安装纵、横桥向分配梁及下横梁底模。6.1.4 支架预压6.1.4.1 预压目的由于支架系统存在非弹性变形、杆件连接有缝隙等因素，会引起支架下沉，因此支架搭设完成后，对其进行预压。其

33、作用如下：检验支架的强度、刚度及稳定性，避免在混凝土浇筑过程中支架发生不均匀下沉，确保下横梁现浇施工的安全；测出支架弹性变形，消除非弹性变形，为支架立模标高提供参考，以确保横梁线型。6.1.4.2 预压荷载预压总荷载为下横梁第一次浇筑混凝土恒载的1.2倍。根据37m下横梁的结构自重，按梁端4m实心段、1.5m变截面段、26m标准段、1.5m变截面段、梁端4m实心段分为五部分分别计算箱梁腹板、底板预压重量。采用预制混凝土块进行预压，预制混凝土块尺寸为1.0m0.5m0.25m，单块重量为0.3t。下横梁混凝土容重取2.6t/m3，则下横梁支架预压用混凝土块荷载及高度计算见下表：表6.1.4-1

34、下横梁支架预压用混凝土块荷载及高度表序号区段荷载P(t/m2)1.2P(t/m2)砼块高度H(m)备注14m实心段9.6211.5444.8121.5m变截面段2.733.2761.37底板处326m标准段2.082.4961.04底板处41.5m变截面段2.733.2761.37底板处54m实心段9.6211.5444.816腹板处9.6211.5444.81预压荷载及高度分布见下图：图6.1.4-1 预压荷载及高度分布图6.1.4.3 预压方法支架预压支架搭设完成铺设底模后，对支架进行施工前的预压。采用2台25t汽车吊自下横梁两端向跨中位置进行分块吊装到位，吊装时每台吊车应分别设1人进行专

35、人指挥。下横梁横向范围吊装应采用先底板后腹板，对称均匀进行吊装。混凝土预制块堆放时应均匀、有序，分层堆放。预压时间以支架沉落稳定为止。并按060%100%120%100%60%0%分级进行加载及卸载，卸载时要按照加载的逆序卸载，保证对称同时进行。沉降观测点位布置预压前应设置固定观测点，以观测地基沉降量及支架、方木的变形量。点位设置在底模、支架上并上下对应，数量为横向左、右腹板及箱室中间位置各1个，纵向每5m一个，共计24个。通过与原始数据对比观测支架的弹性变形。观测点在堆载前，先对其原始数据进行采集，数据采集完后开始对其进行堆载。当预压连续3天的累计沉降值小于3mm时预压完成，方可逐级卸载，分

36、别测出支架和地基卸载前后的顶面标高，其差值为弹性变形值，为下横梁底模预留沉降的依据。施工注意事项支架外侧应设置栏杆等防护设施，防止意外冲撞支架的事故发生。支架采用预制混凝土块预压时，应安排专人进行指挥，按设计荷载分阶段进行预压。支架预压时，应做好防雨措施，防止雨水羁留增加预压荷载造成超载，发生安全事故。每一级加载时，通过测量观测，无异常后方可进行下一级加载。尽量避免在夜间进行吊装预压。6.1.5 模板施工下横梁底模、外侧模采用大块钢模，内模采用15mm厚竹胶板，模板小楞采用10cm10cm方木，大楞采用483.5mm双钢管背带，内、外侧模采用对拉拉杆进行调整和固定。横梁模板布置图如下图所示。图

37、6.1.5-1 横梁模板布置图底模安装之前先用全站仪放出下横梁的底板边线，两端点拉线确定底模的安装边线，模板相接处需在同一分配梁上，拼缝处如有缝隙可用硅胶进行填充，底模两侧比下横梁底板线宽出1m，作为施工时的操作平台，操作平台外侧设置安全防护栏杆并挂设安全防护网，底模安装完成后进行复测，无误后在底模上放线安装侧模，内外侧模之间设置对拉拉杆进行固定；第一次浇筑后安装顶板内膜，顶板内膜安装需在箱室内搭设支架，支架采用483.5mm钢管进行搭设，立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m，横杆步距0.60.9m，顶部设置可调顶托，顶托上放置1010cm方木大楞，顶板内模铺设在方木大楞上。模板制作及安装的

38、质量标准如下表所示。表6.1.5-1 模板、支架制作质量标准项目允许偏差(mm)木模板制作模板的长度与宽度5不刨光模板相邻两板表面高低差3刨光模板相邻两板表面高低差1平板模板表面最大的局部不平刨光模板3不刨光模板5拼合板中木板间的缝隙宽度2支架尺寸5榫槽嵌接紧密度2钢模板制作外形尺寸长和宽+0，-1肋高5面板端偏斜0.5连接配件（螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心与板面的间距0.3板端中心与板端的间距+0，-0.5沿板长、宽方向的孔0.6板面局部不平1板面和板侧挠度1表6.1.5-2 模板、支架安装质量标准项目允许偏差(mm)模板高程梁10模板尺寸上部构造的所有构件+5,-0轴线偏位梁10模板相邻

39、两板表面高低差2模板表面平整5预埋件中心线位置3预留孔洞中心线位置10预留孔洞截面内部尺寸+10，-0支架纵轴的平面位置跨度的1/100或306.1.6 钢筋加工及安装6.1.6.1 钢筋检验钢筋按不同种类、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分别堆放，不得混杂，且立标牌以示识别。在钢筋进场后，要求提供附有生产厂家对该批钢筋生产的合格证书、标示批号和出厂检验的有关力学性能试验资料。钢筋在运输、储存过程中，应避免锈蚀和污染。6.1.6.2 钢筋加工钢筋下料、制作统一在钢筋加工场内进行，钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋的镦粗、套丝及直螺纹套筒的一端套接均在钢筋加工场内完成，对于梁端镦粗、

40、套丝的钢筋，一端套上直螺纹套筒，另一端用丝头保护帽对其进行保护。钢筋加工完成验收合格后，按钢筋编号成捆由吊车吊送至现场。钢筋接头采用直螺纹套筒连接时，接头符合钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2003）的相关要求，采用焊接连接时，接头符合钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）的相关要求。接头设置应考虑避开梁体最大压力处，并使接头交错排列，同一截面内的接头数量不得超过钢筋数量的50%。加工完成的半成品钢筋要分类堆放整齐，挂标识牌，现场存放时，用方木垫高，用彩条布遮盖，做好钢筋的防水防锈措施，不定期进行抽检，待验收合格后方可装运至现场使用。6.1.6.3 钢筋安装钢筋半成品吊送至现场后，

41、采用人工配合塔吊吊放至工作面。绑扎时，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，最后进行顶板钢筋的绑扎。下塔柱施工至相应节段时，在塔柱内预埋钢筋、在下横梁与塔柱的结合面通过镦粗直螺纹接头连接，塔柱浇筑前将接头裹实并紧贴模板。钢筋安装前，根据设计图在底模上测量放样，并用记号笔做好标记，依次进行钢筋的安装。焊接临时定位钢筋，利用塔柱预埋钢筋及放样结果，先安装底板纵向主筋，下层钢筋安装时，要支垫好混凝土垫块，底板上下层主筋安装完成后，及时固定底板环形箍筋及上下联系构造钢筋；侧模安装后，安装腹板纵向主筋，外侧钢筋安装时，要支垫好混凝土垫块，内外侧主筋安装完成后，及时安装倒角处钢筋、固定腹板环形箍筋及内外联系构造钢筋

42、；内膜安装后，安装顶板钢筋。钢筋安装时，要同时固定波纹管与锚垫板，当钢筋与预应力管道冲突时，可适当挪动钢筋，但应尽量避免直接割断钢筋，必须切断钢筋时，应采取其他连接方法或局部补强。钢筋安装时要求横平竖直，保证钢筋在安装过程中骨架的稳定性以及位置的准确性，确保混凝土保护层厚度、钢筋数量、位置、间距满足图纸和规范要求。钢筋安装钢筋加工及安装的质量标准如下表所示。表6.1.6-1 钢筋加工质量标准表项目允许偏差(mm)受力钢筋顺长度方向加工后的全长10弯起钢筋各部分尺寸20箍筋各部分尺寸5表6.1.6-1 钢筋安装质量标准表项目允许偏差(mm)受力钢筋间距两排以上排距5同排间距10箍筋、横向水平钢筋

43、、螺旋筋间距10钢筋骨架尺寸长10宽、高或直径5绑扎钢筋网尺寸长、宽10网眼尺寸20弯起钢筋位置20保护层厚度梁、板、拱肋56.1.7 混凝土施工下横梁混凝土分二次浇筑，第一次浇筑到内模上倒角处，标高47.43m，距离横梁顶1.3m处位置，第二次浇筑完横梁剩余1.3m高度部分。混凝土浇筑采用分层法浇筑工艺施工，水平分层，对称一次性连续浇筑成型。浇筑顺序为：先浇筑腹板根部，再浇筑底板、腹板上部，最后浇筑顶板。在施工混凝土采用从两侧分层对称浇筑，分层厚度为30cm，进行纵、横向对称连续浇筑，并保证层与层浇筑间隔不超过初凝时间。混凝土由自建拌合站及四合同段搅拌站集中拌制，混凝土罐车运输至现场，汽车泵

44、泵送入模，插入式振捣器振捣密实。6.1.7.1 混凝土拌制下横梁混凝土等级为C50，第一次浇筑混凝土方量597.7m3，第二次浇筑混凝土方量299.5m3，按泵送混凝土设计配合比，混凝土坍落度控制为160200mm。混凝土采用1台HZS80、1台HZS90搅拌机拌制。混凝土拌制前，应测定粗、细骨料的含水率，及时调整施工配合比，严格按照施工配合比准确称量原材料，其最大允许偏差应不低于规范规定：胶凝材料1%，外加剂1%，粗、细骨料2%，拌和用水1%。混凝土搅拌，先向搅拌机投入骨料、水泥和矿物掺合料，搅拌均匀后，加水和液体外加剂，直至搅拌均匀为止。混凝土的搅拌时间为全部材料装入搅拌机开始至搅拌结束所

45、用时间，最短不少于2min。混凝土拌制过程中，应对混凝土拌合物的坍落度进行测定，测定值应不超过理论配合比坍落度的控制范围。6.1.7.2 混凝土运输混凝土采用搅拌运输车运输，运输车从搅拌站出场后经施工便道及地方既有道路运送到浇筑现场，运输过程中以24 r/min的转速转动，当到达现场时，应高速旋转2030s后再将混凝土拌合物喂入泵车料斗。下横梁第一次浇筑混凝土运输计划配置8m3的搅拌运输车6台，下横梁第二次浇筑混凝土运输计划配置8m3的搅拌运输车3台。6.1.7.3 混凝土浇筑 浇筑基本规定 浇筑混凝土前，应清除模板内的杂物，表面干燥的模板应洒水湿润，现场环境温度高于35时，宜对钢模进行洒水降

46、温，洒水后不得有积水。 混凝土浇筑应保证混凝土的均匀性和密实性，混凝土浇筑应连续进行，当因故间歇时，其间歇时间应小于前层混凝土的初凝时间。当超过允许间歇时间时，应按浇筑中断处理，同时应留置施工缝，并做好记录，施工缝的平面应与结构的轴线相垂直。 混凝土应分层浇筑，分层摊铺厚度30cm，在新浇筑完成的下层混凝土上再浇筑新混凝土时，应在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。在倾斜面上浇筑混凝土时，应先从低处开始逐层扩展升高，保持水平分层。 浇筑混凝土期间，应设专人检查支架、模板、钢筋、预埋件、预应力筋、锚具及锚垫板等的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。 混凝土浇筑过程中要求制作标准养护

47、试件及同条件养护试件，以利于为后续施工提供准确的试验数据。 在浇筑混凝土过程中或浇筑完成时，如混凝土表面泌水较多，须在不扰动已浇筑混凝土的条件下，采取措施将水排除。继续浇筑混凝土时，应查明原因，采取措施，减少泌水。浇筑顺序混凝土浇筑顺序采用水平分层，由低向高一次性连续浇筑。混凝土浇筑过程中坚持“对称、平衡、均匀、同步进行”的原则。横桥向浇筑顺序为：从两侧分层对称浇筑，沿水平方向逐渐推进；纵桥向浇筑顺序为：底板与腹板连接处底板腹板上部顶板。混凝土横断面浇筑顺序如下图所示。图6.1.7-1 混凝土横断面浇筑顺序示意图6.1.7.4 混凝土振捣及抹面混凝土振捣混凝土浇筑过程中，对模板内各个部位混凝土

48、进行振捣使其密实、均匀，混凝土振捣采用插入式振捣棒垂直点振。采用50型振捣棒与30型振捣棒协同工作。插入式振捣棒振捣混凝土应符合下列规定： 振动棒应垂直于混凝土表面并快插慢拔均匀振捣，以便插孔闭合不留空隙和防止出现砂浆柱（只有水泥砂浆没有粗骨料）而影响混凝土匀质性。 振捣过程中避免触碰模板、钢筋、管道、预埋件，掌握好混凝土振捣时间，防止过振，每一振点的振捣延续时间为2030s，当混凝土表面无明显坍塌、有水泥浆出现、不再冒气泡时，应结束该部位振捣。 振捣过程中将振捣棒上下抽动几次，以使混凝土层上下振捣均匀。振捣上层混凝土时，振捣棒的前端应插入下层混凝土中，插入深度宜为5cm10cm。 振动棒与模

49、板的距离不应大于振动棒作用半径的50%，振捣棒插点应均匀排列，插点间距不应大于振动棒作用半径的1.5倍。混凝土抹面混凝土振捣完成后，应及时修整、抹平混凝土裸露面，待定浆后再抹第二遍并压光。抹面时严禁洒水，并应防止过度操作影响表层混凝土的质量。为控制好混凝土顶面标高，在下横梁纵向沿中心线两侧对称设置5排16mm的直立短钢筋，下横梁横向钢筋间距1.5m，钢筋上焊接3030mm角钢作为标高控制线，每排角钢顶面设置成与相应位置的梁面标高一致，侧模上也放样出梁面标高线，浇筑混凝土时用铝合金刮尺架立在角钢上将混凝土刮平至设计标高。图6.1.7-2 混凝土顶面标高控制工装布置图6.1.7.5 混凝土养护下横

50、梁混凝土浇筑由于采用集中拌和混凝土进行浇筑，砼初凝时间较短，温度升高快，容易产生收缩裂缝，浇筑后立即用土工布紧密覆盖（与混凝土表面之间不得留有空隙），并洒水养护。养护用水与混凝土表面温度的温差不得大于15，表面温度与环境温度之差不宜大于15，洒水安排专人负责，每天洒水以保证混凝土表面始终处于潮湿状态，严禁忽干忽湿，养护时间不少于7天。制作混凝土试件检验其标准养护28d的抗压强度，同时制作与梁体同条件养护的试件，以准确测定梁体的实际强度，为张拉和拆模时的梁体混凝土强度提供依据。 6.1.8 预应力施工预应力施工工艺流程图如下图所示。图6.1.8-1 预应力施工工艺流程图6.1.8.1 预应力筋及

51、其制作预应力钢绞线采用公称直径15.2mm，抗拉标准强度fpk=1860MPa，弹性模量E=195GPa的低松弛预应力钢绞线，符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224）标准。预应力钢绞线下料长度按设计要求和张拉工艺要求计算确定，预留好张拉工作长度，钢绞线下料采用砂轮锯切割，在切口处两端20mm范围内用绝缘胶带绑扎牢，防止头部松散，禁止电、气焊切割，以防热损伤。预应力钢绞线下料长度允许偏差如下表所示。表6.1.8-1 预应力筋下料长度允许偏差和检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法钢绞线与设计或计算长度差10尺量束中各根钢绞线长度差5钢绞线下料后按设计钢束编号编束，编束时将钢绞线逐根理顺，防

52、止缠绕，并将每根钢绞线编码标在两端，然后用铁丝将其缠绑扎紧绑扎牢固，绑扎间距为1.5m，编扎成束的钢绞线应牢固、顺直、不弯折。成束的钢绞线按编号分类支垫存放，并覆盖防止生锈；搬运时，不得在地上拖拽，以免造成损伤、污染。6.1.8.2 钢绞线穿束预应力束管道采用SBG-115Y塑料波纹圆管，管道与钢筋相碰时可适当适当调整钢筋位置。为了避免预应力张拉槽口开得过大而切断塔柱和横梁的钢筋，采用深埋锚工艺，锚垫板栓接一段钢管套筒，施工塔柱时用泡沫塑料封堵套筒，防止混凝土进入套筒内，影响后期张拉施工。下横梁共设34束预应力，两端张拉，锚具型号为M15-25。锚垫板尺寸为344344mm，锚板尺寸为2448

53、5mm，每个锚垫板上4个M10安装孔和1个M27灌浆孔。为保证后期张拉时锚板顺利安装，深埋锚套筒采用P2998mm无缝钢管。套筒长度设为17cm，外缘离塔壁3cm，共加工68件。套筒加工时在內缘口焊接钢板条封边，在封边上开4个M10螺栓孔，保证螺栓孔位置与锚垫板安装孔位对应。套筒加工完成后，用M8螺栓将锚垫板和套筒连接牢固，缝隙部位用泡沫胶封堵。下横梁深埋锚套筒构造示意图如下图所示。 图6.1.8-2 下横梁深埋锚套筒构造示意图钢绞线穿束采用人工配合卷扬机的方法进行穿束。穿束前，应用压缩空气清除管道内积水及污物，还应核对一下穿束的管道编号和钢束是否相符，以防穿错。穿束过程中避免钢束扭曲，如发生

54、个别钢绞线顶弯，将其更换后再穿束，钢绞线伸出锚垫板喇叭口的长度应符合要求，确保满足后续张拉需要。钢绞线入孔采用整束穿入法施工，具体施工步骤如下：a. 制作略长于下横梁孔道的单根钢绞线充当引线；b.在塔柱两侧分别布设一台5t卷扬机，并在塔柱适当位置布设滑轮导向系统；c.人工将引线穿入待穿束预应力孔道；d.引线末端与卷扬机钢丝绳连接，人工拖拽引线，将卷扬机钢丝绳引入预应力孔道中，引线顺势进入下一束预应力孔道中。e.采用塔吊将预应力钢绞线整束起吊，卷扬机钢丝绳与预应力钢束连接牢固。f.启动卷扬机，将预应力钢绞线整束拖入预应力孔道中，完成钢绞线穿入施工。 6.1.8.3 预应力钢绞线张拉张拉机具选用及校准 千斤顶额定张拉力为预应力筋张拉力的1.21.5倍，最大行程按预应力筋的伸长量加初始张拉时预留行程量计算。张拉油泵额定油压为使用油压的1.4倍，油泵容量为张拉千斤顶总输油量的1.5倍以上。 与千斤顶配套使用的压力表采用防振型，其精度等