24.47m高大模板支撑脚手架专项施工方案(优秀工程范文)

1、内蒙荣信化工甲醇项目合成气装置原煤贮存与准备(701)24.47米高大 模板支撑脚手架专项施工方案 编 制: 检 查： 安 检： 技术负责人: 项目经理： 矿东华三十七处第四项目公司 2012年4月30日目 录一、编制依据二、工程概况三、施工总部署四、搭设方案 五、计算书六、安全、文明施工技术措施七、附表：脚手架搭设详图架子工人员明细及证件一、编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)建筑施工安全施工标准(JGJ5999) 冷弯薄型钢结构技术规范(GBJ18-87)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091) 混凝土

2、结构设计规范GB50010-2002、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)二、工程概况：本工程位于合成气化装置界区北侧,主项结构的 使用年限为50年,结构安全等级为二级.本地区的 抗震设防烈度 为8度 ,框架抗震等级为二级.剪力墙抗震等级为一级,结构为框架结构,建筑层数局部为九层,其余为八层.建筑总高度 为48米.因本层梁板截面较大 ,所以本方案 针对24.47米梁板进行编制,脚手架搭设在14.47米平台上,搭设高度 为10米.三、悬挑脚手架施工部署 1、总体思路因19.47米层没有楼板,因此脚手架在19.47米的 基础上进行加密,直至满足承载力等施工要求,方可进行下一步工序.2、材

3、料要求：(1)钢管钢管包括立杆、大 横杆、剪刀撑等.钢管采用外径为48米米,壁厚3.0米米,其材质应采用国家现行标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的 3号普通钢管,其质量应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的 要求.弯曲变形,锈蚀钢管不得使用,且钢管上禁止打孔. (2)、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等.扣件及其附件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的 规定,机械性能不低于KT33-8的 可锻铸铁的 制作性能,其附件的 制造材料应符合GB700-79中A3钢的 规定,螺纹应符合GB

4、196-81普通螺纹的 规定,垫圈应符合GB95-76垫圈的 规定.扣件与钢管的 贴合面必须严格整形,保证钢管扣紧时接触良好,扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的 旋转面间隙小 于1米米,扣件表面应进行防锈处理.脚手架采用的 扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N米时,不得发生破坏.(3)、脚手板脚手板采用木跳板,操作台满铺,跳板厚度 为50米米.(4)、安全网本工程中的 水平网采用白色尼龙网,承重不低于120千克/.四、搭设方案 1、支撑脚手架各构件参数：(1)脚手架参数立杆为单立杆,纵距为 0.4米,横距为0.4米,为双扣件连接,脚手架立杆距梁、柱、墙等建筑物为0.3米;大 横杆步距为1.50 米

5、,扫地杆距底层不大 于200米米;操作层满铺50米米厚木跳板,并用钢丝进行绑扎,不能出现探头板.梁底设置两根垂直立杆,板底方木立放间距200,梁底间距100米米.梁底搭设示意图. 2、满堂脚手架施工工艺(1)施工工艺纵向扫地杆立杆纵向水平杆剪刀撑铺脚手板搭设防护栏杆扎安全网.立杆：立杆接头采用对接扣件连接,立杆与横杆采用直角扣件连接.接头交错布置,两个相邻立柱接头不能出现在同步同跨内,并在高度 方向错开的 距离不小 于50;各接头中心距主节点的 距离不大 于立杆间距的 1/3即50,立杆的 垂直偏差要求,角柱垂直误差0.5%,其它1%.水平杆：大 横杆在立柱的 内侧,用直角扣件与立杆扣紧;其长

6、度 大 于3跨、不小 于6米,同一步大 横杆四周要交圈.大 横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内.相邻接头水平距离不小 于50,各接头距立杆的 距离不大 于立杆间距的 1/3即50,同排的 水平偏差应控制在5厘米以内. .纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的 立杆上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上.剪刀撑：本脚手架剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置.既有水平剪刀撑,又有纵向;纵向剪刀撑每4跨设置一道,水平剪刀撑每3步设置一道,斜杆与地面的 夹角在4560度 之间.在其中间增加24个扣结点.所有固定

7、点距主节点距离不大 于15.最下部的 斜杆与立杆的 连接点距地面的 高度 控制在30内.剪刀撑的 杆件连接采用搭接,其搭接长度 1米,并用不少于3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的 边缘至杆端的 距离10. 五、脚手架计算书 1.脚手架参数 横向间距或排距(米):0.40;纵距(米):0.40;步距(米):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度 (米):0.10;脚手架搭设高度 (米):10.00; 采用的 钢管(米米):483.0 ; 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/米2):0.350;混凝土与钢筋自重(k

8、N/米3):25.000; 楼板浇筑厚度 (米):2.100;倾倒混凝土荷载标准值(kN/米2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/米2):1.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/米米2):9500.000;木方抗弯强度 设计值(N/米米2):13.000; 木方抗剪强度 设计值(N/米米2):1.300;木方的 间隔距离(米米):150.000; 木方的 截面宽度 (米米):40.00;木方的 截面高度 (米米):75.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的 计算: 方木按照简支梁计算,方木的 截面力学参数为 本算例中,方木的 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

9、: W=4.0007.5007.500/6 = 37.50 厘米3; I=4.0007.5007.5007.500/12 = 140.63 厘米4; 方木楞计算简图 1.荷载的 计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/米)： q1= 25.0000.1502.100 = 7.875 kN/米; (2)模板的 自重线荷载(kN/米): q2= 0.3500.150 = 0.053 kN/米 ; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的 荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.4000.150 = 0.180 kN; 2.强度 计算: 最大 弯矩考虑为静荷载与活荷载的 计算值

10、最不利分配的 弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(7.875 + 0.053) = 9.513 kN/米; 集中荷载 p = 1.40.180=0.252 kN; 最大 弯距 米 = Pl/4 + ql2/8 = 0.2520.400 /4 + 9.5130.4002/8 = 0.215 kN.米; 最大 支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.252/2 + 9.5130.400/2 = 2.029 kN ; 截面应力 = 米 / w = 0.215106/37.500103 = 5.746 N/米米2; 方木的 计算强度 为 5.746 小 13.0 N/米米2,满足要

11、求! 3.抗剪计算： 最大 剪力的 计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度 必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大 剪力: Q = 0.4009.513/2+0.252/2 = 2.029 kN; 截面抗剪强度 计算值 T = 3 2028.600/(2 40.000 75.000) = 1.014 N/米米2; 截面抗剪强度 设计值 T = 1.300 N/米米2; 方木的 抗剪强度 为1.014小 于 1.300 ,满足要求! 4.挠度 计算: 最大 弯矩考虑为静荷载与活荷载的 计算值最不利分配的 挠度 和,计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 =

12、7.875+0.053=7.928 kN/米; 集中荷载 p = 0.180 kN; 最大 变形 V= 57.928400.0004 /(3849500.0001406250.00) + 180.000400.0003 /( 489500.0001406250.00) = 0.216 米米; 方木的 最大 挠度 0.216 小 于 400.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的 三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 9.5130.400 + 0.252 = 4.057 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.米) 支撑钢

13、管计算变形图(kN.米) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大 弯矩 米米ax = 0.439 kN.米 ; 最大 变形 V米ax = 0.192 米米 ; 最大 支座力 Q米ax = 11.750 kN ; 截面应力 = 0.439106/4490.000=97.868 N/米米2 ; 支撑钢管的 计算强度 小 于 205.000 N/米米2,满足要求! 支撑钢管的 最大 挠度 小 于400.000/150与10 米米,满足要求! 四、扣件抗滑移的 计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80,该

14、工程实际的 旋转双扣件承载力取值为12.80kN . 纵向或横向水平杆传给立杆的 竖向作用力设计值 R= 11.750 kN; R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的 设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的 荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的 自重(kN)： NG1 = 0.12910.000 = 1.291 kN; 钢管的 自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改. (2)模板的 自重(kN)： NG2 = 0.3500.4000.400 = 0.056 kN; (3)钢筋混凝土

15、楼板自重(kN)： NG3 = 25.0002.1000.4000.400 = 8.400 kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.747 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的 荷载. 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.4000.400 = 0.480 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的 轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.368 kN; 六、立杆的 稳定性计算: 立杆的 稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的 轴心压力设计值(kN) ：N = 12.368 kN; -

16、轴心受压立杆的 稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的 截面回转半径(厘米) ：i = 1.59 厘米; A - 立杆净截面面积(厘米2)：A = 4.24 厘米2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(厘米3)：W=4.49 厘米3; - 钢管立杆抗压强度 计算值 (N/米米2); f- 钢管立杆抗压强度 设计值 ：f =205.000 N/米米2; Lo- 计算长度 (米); 如果完全参照扣件式规范,由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度 附加系数,取值为1.155; u - 计算长度 系数,参照扣件式规范

17、表5.3.3;u = 1.700; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的 长度 ;a = 0.100 米; 公式(1)的 计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 米; Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ; 由长细比 Lo/i 的 结果查表得到轴心受压立杆的 稳定系数= 0.209 ; 钢管立杆受压强度 计算值 ;=12368.400/(0.209424.000) = 139.573 N/米米2; 立杆稳定性计算 = 139.573 N/米米2 小 于 f = 205.000满足要求！ 公式

18、(2)的 计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 米; Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ; 由长细比 Lo/i 的 结果查表得到轴心受压立杆的 稳定系数= 0.537 ; 钢管立杆受压强度 计算值 ;=12368.400/(0.537424.000) = 54.322 N/米米2; 立杆稳定性计算 = 54.322 N/米米2 小 于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的 安全因素,适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度 附加系数按照表1取值1.

19、243; k2 - 计算长度 附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.021 ; 公式(3)的 计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.021(1.500+0.1002) = 2.157 米; Lo/i = 2157.475 / 15.900 = 136.000 ; 由长细比 Lo/i 的 结果查表得到轴心受压立杆的 稳定系数= 0.367 ; 钢管立杆受压强度 计算值 ;=12368.400/(0.367424.000) = 79.484 N/米米2; 立杆稳定性计算 = 79.484 N/米米2 小 于 f = 205.000满足要求！ 模板

20、承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全. 七、梁和楼板模板高支撑架的 构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的 相关要求外,还要考虑以下内容 1.模板支架的 构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的 设计刚度 ; c.梁和楼板荷载相差较大 时,可以采用不同的 立杆间距,但只在一个方向变距、而另一个方向不变. 2.立杆步距的 设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度 轴力变化不大 时,可以采用等步距设置; b.当中部有加强层

21、或支架很高,轴力沿高度 分布变化较大 ,可采用下小 上大 的 变步距设置, 但变化不要过多; c.高支撑架步距以0.9-1.5米为宜,不得超过1.5米. 3.整体性构造层的 设计： a.当支撑架高度 20米或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层; b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置 斜杆层数要大 于水平框格总数的 1/3; c.双水平加强层在支撑架的 顶部和中部每隔10-15米设置,四周和中部每10-15米设竖向斜杆, 使其具有较大 刚度 和变形约束的 空间结构层; d.在任何情况下,高支撑架的 顶部和底部(扫地杆的 设置层)必须设水

22、平加强层. 4.剪刀撑的 设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑; b.中部可根据需要并依构架框格的 大 小 ,每隔10-15米设置. 5.顶部支撑点的 设计： a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的 高度 不得大 于400米米; b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大 于200米米; c.支撑横杆与立杆的 连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时,可用双扣件;大 于12kN 时应用顶托方式. 6.支撑架搭设的 要求： a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的 接头均应错开在不同的 框格层中设置; b.确保立杆的 垂直偏差和横杆的 水平偏差小 于扣件架规范

23、的 要求; c.确保每个扣件和钢管的 质量是满足要求的 ,每个扣件的 拧紧力矩都要控制在45-60N.米,钢 管不能选用已经长期使用发生变形的 ; d.地基支座的 设计要满足承载力的 要求. 7.施工使用的 要求： a.精心设计混凝土浇筑方案 ,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩 展的 浇筑方式; b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的 超过最大 荷载要有相应的 控制措施,钢 筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.六、安全、文明施工技术措施 (一)材质及其使用的 安全技术措施 1、扣件的 紧固程度 应在40-50N.米,对接扣件的 抗拉承载力为3kN,扣件上螺栓保持适当的 拧紧程度 . 2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的 长度 不小 于100米米 3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的 不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的 扣件,顶丝使用时,支撑点必须放在中间的 站丝上.保证受力点不偏. (二)脚手架搭设的 安全技术措施 1、搭设过程中划出工作区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在