港口与水工建筑物课程设计-方块码头设计计算书

港口与水工建筑物课程设计方块码头设计计算书港口与水工建筑物课程设计方块码头设计计算书班级A13姓名学号00目录第一篇设计任务书31设计资料333112地形地质条件3113波浪44115地震资料412材料指标444132门机、铁路荷载4船舶系缆力4134汽车荷载及其它起重设备机械514船型5第二篇设计计算书61尺寸的确定77713码头顶高程7715码头立面方块宽度716尺缝宽度7772作用的分类及计算889212设计高水位情况11213设计低水位情况131519222码头面堆货荷载212323船舶荷载可变作用24231系缆力25232撞击力、挤靠力2630波浪力2731码头稳定性验算3436311作用效应组合3701312承载能力极限状态设计表达式4232短暂状况4633偶然状况484基床和地基承载力验算49505050505050505卸荷块体承载力计算525354535502港口水工建筑物课程设计任务书方块式码头一、设计条件在某海岸拟建一座万吨级的商品汽车滚装码头，有关设计条件和资料如下（一）设计船型设计船型的船舶资料见表1。表1船舶资料（二）结构安全等级结构安全等级为二级。（三）自然条件1设计水位设计高水位413M设计低水位036M极端高水位523M极端低水位134M施工水位20M2波浪要素50年一遇，H1波浪高值为设计高水位H11665M，T63S设计低水位H11665M，T63S极端高水位H11665M，T63S3地质资料土层分布及物理力学指标见表2和表3。表2地质指标表3EP曲线表034地震基本烈度为7度（四）码头面荷载堆存荷载当用于构件计算时Q40KPA当用于整体计算时Q30KPA门机荷载、铁路荷载按港口工程荷载规范JTJ21598附录C的MH425设计。（以等代均布荷载代替，取Q30KPA按干线机车计算。船舶系缆力055KN/M2按普通系缆力计算汽车荷载、其它起重设备机械。汽车荷载及其它起重设备机械不计。（五）材料指标材料指标见表4（六）现已进行码头结构断面初步设计，码头面顶高程拟为55M，码头前沿水深为900M。初步拟定方案参见如图所示（其中设计水位均已改变，G1、G2、G3、G4、G5高度依次改为3000、2500、3000、3000、3000，其余尺寸可参见下图，若有不妥之处可适当改动）。04（七）课程设计目的、内容和要求1目的训练用所学有关知识及有规范进行港口水工建筑物设计验算或计算的能力。2内容对初步拟定的码头结构断面方案进行计验算或计算，内容包括（1）作用的分类及计算；（2）码头稳定性验算；（3）基床和地基承载力验算；（4）整体稳定性验算；（5）卸荷块体承载力验算；（6）地基沉降计算。3要求（1）格式按所发算例；（2）所有计算给出计算公式、算式。注该组的五位组员的卸荷板的外伸臂长度依次为2500与1250前墙趾宽度150005第二篇设计计算书1码头主要尺寸确定11泊位长度按单泊位计算当LTLJD时，其泊位长度按下式计算LBLLTLJD式中LT船跳板在顺岸码头方向上的投影长度（M）；LJ接岸设施长度（M），根据港址水位差、接岸设施的类型和车辆的转弯半径等确定。当LTLJD时即泊位长度（LB）船长（L）2富余长度（D）。设计采用艉斜跳板式布置泊位，如图一，且满足LTLJD根据船长L1440M，按规范富余长度D取15M,所以L1440215174M。图一艉斜跳板式12泊位宽度码头前沿停泊水位宽度B不小于2倍船宽，取B40M。13码头前沿高程按海港总平面设计规范（JTJ21199）基本标准码头前沿标高设计高水位超高即H4131015513563M，本码头有掩护，考虑预留沉降量，并充分考虑后方已形成的陆地、铁路、道路的高程，可取为H55M。14码头前沿底高程根据海港总平面设计规范（JTJ21199）码头前沿水深DTZ1Z2Z3Z4码头前沿底高程设计低水位D表211码头前沿水深计算06取宽度为5000MM。16尺缝宽度尺缝宽度取20MM。17系船柱间隔系船柱间隔取25M。18变形缝间隔变形缝间距取25M，设在两个系船柱中央线上。2作用的分类及计算21结构自重力（永久作用）自重力的的计算图式见码头断面图，如图二07表4材料指标自重力计算见表221（以单宽M计）力臂计算见表222稳定力矩MGIGIDI，计算结果见表223第一层G1自重力计算0271230031131711111132273132027231217KN第二层G2自重力计算G2145（25750505/2（43）125/2）（43）125/2（303）45）11450031345027234181KN08第三层G3自重力计算G34532201/2131612KN第四层G4自重力计算G4344131716KN第五层G5自重力计算G5（593152505）13205725KN第一层G1力臂D1计算09D1（027123003113171111113）25（227313202723）1）/1217147M第二层G2力臂D2计算（052/301250251）/（01251）0259M（1/335）06252375）/（0625375）2262M7/2054M钢筋混凝土卸荷块体力臂D21（48752262437502591125）/（11254375875）3171MA21（87543751125）14520662527154053075375M3（12527）118545156M0511250625352/34167M墙后回填10100KG块石棱体力臂D22（4053751185606254167）（/40511850625）5379MA22（40511850625）11186725路面混凝土力臂D23345/2525MA2302745230034513297D2（D21A21D22A22D33A23）/（A21A22A23）053792M第三层G3力臂计算44313244/22201080084401/24450100122/2011441/3014433D3（132220084450114433）/（132008011）223M第四层G4力臂计算D444/222M第五层G5力臂计算051507515/20751525/218752/31514431321544/237D5（0750751875113237）/（0751875132）324M212设计高水位情况自重力计算见表224。力臂计算见表225稳定力矩MGIGIDI,计算结果见表226011第一层在与极端高水位状态下相比自重力增加112（2313）0031（2313）107（1811）2979KN所以G115149KN第二层在与极端高水位状态下相比自重力增加00335（2313）10745（1811）34755KN所以G2452855KN第一层G1力臂D1计算D1（0323107180631113）125（216313213723）1）/151491456M第二层G2力臂D2计算（052/301250251）/（01251）0259M（1/335）06252375）/（0625375）2262M7/2054M钢筋混凝土卸荷块体力臂D21（48752262437502591125）/（11254375875）3171MA21（87543751125）145206625107454815345/2525M163457335345/2525M3125375453/26M0511250625352/34167M012墙后回填10100KG块石棱体力臂D22（481552518/117335525375606254167）/（481518/1173353750625）5359MA22（481518/1173353750625）1121548路面混凝土力臂D23345/2525MA230345233105D2（D21A21D22A22D23A23）/（A21A22A23）053854M其余层不变表226力矩MGI计算结果（KNM）（1）自重力计算见表227（以单宽M计）（2）力臂计算见表228（3）稳定力矩MGIGIDI，计算结果见表229表227自重力计算结果（KN）第一层G1自重力及力臂D1计算G10323171812323231985KND1（03231718123）2523231）/19851457M第一层G2自重力及力臂D2计算013G2245（21475014014/2（43）125/2）145（7036036036/2）（43）125/2（303）45）18450323651777KN351252451071835/21751251052451531253511/3383307575245137812575/23757501401424525244875014/2014382750503614536547/205401401405245024012/301400930360360514509396014036/2032钢筋混凝土卸荷块体力臂D21（10718175153125383313781253752524483823654402401009309396032）/3232773112MA21107187515312513781252524483654024010939632327727154053075375M3（12527）118545156M0511250625352/34167M墙后回填10100KG块石棱体力臂D22（4053751185606254167）（/40511850625）5379MA22（40511850625）1829745路面混凝土力臂D23345/2525MA230345233105D2（D21A21D22A22D33A23）/（A21A22A23）053748M其余层不变014表229力矩MGI计算结果KNM22土压力标准值计算主动土压力系数计算卸荷块体与胸墙组成的墙背近似L型，墙后填料为块石，45按重力式码头设计与施工规范（JTJ29098）3512条规定，可近似按公式（35110）计算KATG245/2TG24545/20172卸荷块体以下墙背按352条规定取/345/315查土力学表82得KA016水平土压力系数KAXKACOSKACOS15016COS150155垂直土压力系数KAYKASINKASIN15016SIN150041土压力标准值按（JTJ29098）35条计算。NEN1IHIKANCOSEN2I0N1I0IHIKANCOS式中COS1221墙后块石棱体产生的土压力标准值永久作用1极端高水位情况015A地面B水位线C卸荷板下底面D过C点做与卸荷板下底面成角的直线，交墙背于D点E过C点做与卸荷板下底面成45角的直线，交墙背于点EF基床上底面与A、B、C、D、E、F对应的主动土压力分别为E0、E1、（E2、E2）、E3、E4、E5土压力强度计算值，按规范JTJ29098规范351条计算。土压力强度计算当计算卸荷板底面以上的主动土压力时，为简化计算可从卸荷板底面作一竖直面CA，假定该面为一竖直光滑的面，按朗肯公式计算作用于CA面上的土压力。光滑情况下土压力的竖直分力为0。接下来的计算都按照第一层、第二层的竖直分力为零进行计算。下式计算中的H都是两点之间的高程差。E00E1HABR1KA027180172084KPAE2（HABR1HBCR2）KA（0271852311）01721073KPAE20E3HCDR2KA247611016436KPAE4（HABR1HBCR2HCER2）KA0271852311628110162104KPAE52104（9628）110162583（KPA）合力计算土压力合力EI的计算结果见表2210（以单宽M计算）。水平力EHI作用的力臂DI，计算结果见表2211。水平力EHI作用产生的倾覆力矩MEHIEHIDI，计算结果见表2212。垂直力EVI作用的力臂LI，计算结果见表2213。垂直力EVI作用产生的倾覆力矩MEVIEVILI,计算结果见表2214表2210土压力计算结果KN016图相交处土压力017（2）设计高水位情况土压力强度计算E00E11371801724242KPAE21371841311017212055KPAE20E32476110164358KPAE413718413116281101622267KPAE522267962771101627060KPA主动土压力分布图见下图222B。合力计算土压力合力EI的计算结果见表2215。水平力EHI作用的力臂DI，计算结果见表2216。水平力EHI作用产生的倾覆力矩MEHIEHIDI,计算结果见表2217。垂直力EVI作用的力臂LI，计算结果见表2213。垂直力EVI作用产生的稳定力矩MEVIEVILI,计算结果见表2218。表2215土压力计算结果KN0180193设计低水位情况土压力强度计算E00E151418017215913KPAE2（5141803611）017216595KPAE20E34358KPAE451418036116281101626490KPAE52649027231101631282KPA合力计算土压力合力EI的计算结果见表2219。水平力EHI作用的力臂DI，计算结果见表2220。水平力EHI作用产生的倾覆力矩MEHIEHIDI,计算结果见表2221。垂直力EVI作用的力臂LI,计算结果见表2213。垂直力EVI产生的稳定力矩MEVIEVILI，计算结果见表2222。表2219土压力计算结果KN020222码头面堆货荷载Q30KPA产生的土压力标准值（可变作用）主动土压力系数同前。（1）土压力强度计算，按重力式码头设计与施工规范（JTJ29098）351条计算。EQKQKA,COSCOS01,其中KQKQCOSCOS0所以EQKAE0300172516KPAE13001648KPA021土压力分布图见下图（2）合力计算（以单宽M计算）土压力合力EQ1的计算结果见表2223。（3）水平力EQ1HI作用的力臂DI，计算结果见表2224。（4）水平力作用产生的倾覆力矩MEQ1HIEQ1HIDI，计算结果见表2225。（5）垂直力EQ1VI作用的力臂LI，计算结果见表2213。（6）垂直力EQ1VI作用产生的稳定力矩MEQ1VIEQ1VILI,计算结果见表2226表2224力臂DI计算结果（M）022表2225倾覆力矩MEHU计算结果（KNM）表2226力臂LI计算结果（M）表2227稳定力矩MEVI计算结果（KNM）223门机铁路荷载在实际工程中采用等代均布荷载的方式处理沿钢轨长度方向将轮压力化为线荷载，再将这些线荷载通过轨枕道渣等沿码头横向传布，达一定深度后成均布荷载，并移至地面。取等代均布荷载为30KPA。1土压力强度计算，按（JTJ29098）规范351条计算EO300172516KPAE13001648KPA土压力分布同码头面堆货荷载分布0232合力计算（以单宽M计）土压力合力的计算结果见表2227。3水平力EQ2HI作用的力臂DI，计算结果见表2228。4水平力EQ2HI作用产生的倾覆力矩MEQ2HIEQ2HIDI，计算结果见表2229。5垂直力EQ2VI作用的力臂LI，计算结果见表2213。6垂直力EQ2VI作用产生的稳定力矩MEQ2VIEQ2VILI，计算结果见表2230。表2227土压力计算结果（KN）EHI表2230稳定力矩MEVI计算结果（KNM）02423船舶荷载可变作用231系缆力1船舶受力面积由于条件不足，船舶的受力面积无法计算求出，查（JTS14412010）附录H可得按10000T滚装船，取75保证率考虑，受风面积AXW在满载时为2560M2在压载时受风面积为2760M2，受风面积AYW在满载时为632M2在压载时为690M2只考虑风向垂直船舶纵轴时,在无特殊要求时风速可按九级风速208244M/S考虑，此时取V22M/S2作用在船舶上的计算风压力，按（JTJ14412010）规范E011式计算。FXW736105AXWV212，式中V22M/S1风压不均匀折减系数，根据船长L1440M，查（JTJ14412010）规范表（E03），取0812。2风压高度变化修正系数，根据型深112M，查（JTJ14412010）规范表（E04）取121。满载时FXW73610525602220812121895993KN压载时FXW73610527602220882121965992KN3系缆力按（JTJ14412010）规范10211计算系缆力标准值计算FYFXKNNSINCOSCOSCOS式中N、NX、NY、NZ分别为系缆力标准值及其横向、纵向和竖向分力（KN）。FX、FY分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和及纵向分力总和（KN）。N计算船舶同时受力的系船柱数目，由表1022查得N3。K系船柱受力分布不均匀系数，当实际受力的系船柱数目N2时，K取12，N2时，取13。对于海船码头系缆力的水平投影与码头前沿线所成的夹角（30）。系船缆与水平面之间的夹角（15）。、按表1023取值3015FXFXW，FY0（水流速度很小，因此产生的系缆力忽略不计）13965992N0866726KN3SIN30COS15按照（JTJ21598）规范10251条规定，DW10000T的船舶系缆力标准值应不小于400KN,取N866726KN。横向分力NXNSINCOS866726SIN30COS15418597KN025竖向分力NYNSIN866726SIN15224325KN系缆力的横向分力NX沿码头高度的分布及其产生的倾覆力矩MPRI1,计算结果见表2232。系缆力的垂直分力NZ沿码头高度的分布，见表2232。系缆力产生的总倾覆力矩MPRIMPRI1MPRI2,计算结果见表2233。方块如图分布，可得系缆力在第一层的分布宽度为6M，第一层的分布宽度为11M，第一层的分布宽度为17M，第一层的分布宽度为23M，第一层的分布宽度为29M026232撞击力、挤靠力对该码头的结构稳定性计算不起控制作用，略。24波浪力（可变作用）计算码头墙前波谷时的波浪压力及计算层底面的波浪浮托力标准值。1极端高水位（523M）H11665M，T63S1）确定波态按海港水文规范（JTJ21398）表811确定。基床采取暗基床形式，TG/D6381/142352382H21665333D1423确定为立波。2）波浪压力强度L0GT2/26197D/L01423/619702296查附录G得D/L02503故L5685M，又H/L1665/568500291/30,02D/L05PDH10101665669CHKPALCH5685静水面处波浪压力为零。静水面以下深度HHU处波浪压力强度按（8138）式计算PSHHS其中超高HS按照（8131）式进行计算HSH22D16652214LCTHL5685CTH2356850167（M）则HHS166501671498（M）PSHHS101014981513KPA波浪压力分布图见下图523M027表242力臂DI计算结果（M）表243MPHI计算结果（KNM）028M/M2设计高水位（413M）H11665M，T63S3）确定波态按海港水文规范（JTJ21398）表811确定。基床采取暗基床形式，TG/D6381/131354582H21665333D1313确定为立波。4）波浪压力强度L0GT2/26197D/L01313/619702119查附录G得D/L02353故L5580M，又H/L1665/558000301/30,02D/L05PDH10101665CH7289KPALCH5580029静水面处波浪压力为零。静水面以下深度HHU处波浪压力强度按（8138）式计算PSHHS其中超高HS按照（8131）式进行计算H22D1665221313HSCTHCTH0173（M）LL55805580则HHS166501731492（M）PSHHS101014921507KPA波浪压力分布图见下图413M表246力臂DI计算结果（M）030表247MPHI计算结果（KNM）M/MH11665M，T63S5）确定波态按海港水文规范（JTJ21398）表811确定。基床采取暗基床形式，TG/D63984/93664680312H21665333D936确定为立波。6）波浪压力强度6197L0GT2/2D/L0936/619701510查附录G得D/L01841故L5084M，又H/L1665/5084003271/30,02D/L05H10101665PD9625KPA2D2936CHCHL5084静水面处波浪压力为零。静水面以下深度HHU处波浪压力强度按（8138）式计算PSHHS其中超高HS按照（8131）式进行计算H22D166522936HSCTHCTH0210（M）LL50485048则HHS166502101455（M）PSHHS1010145514696KPA波浪压力分布图见下图036M表2410力臂DI计算结果（M）032表2411MPHI计算结果（KNM）M/M25地震惯性力（偶然作用）在本设计中不考虑偶然作用的影响。为防止方块码头在振动下因损失摩擦力而解体，可减少方块层数，在方块间设榫槽以提高其抗滑能力，增加整体性。在方块中预留竖向孔洞，内插钢筋笼或型钢，然后浇筑混凝土，把各层方块连成整体。033工程选择尽量选择对抗震有利地段。3码头稳定性验算31持久状况311作用效应组合持久组合一极端高水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合二设计高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变持久组合三设计低水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合四极端高水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合五设计高水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合六设计低水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合七极端高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变持久组合八设计高水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合九设计低水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变312承载能力极限状态设计表达式1）码头分层稳定验算（1）考虑波浪作用，波谷作用为非主导可变作用，均载、门机铁路荷载为主导可变作用时，用下式计算抗滑稳定0（EEHEPQHPPB）1/DGGEEVEEQVUPBUF抗倾稳定0（EMEHEMEQHPMPB）1/DGMGEMEVEMEQVUMPBU（2）不考虑波浪作用，系缆力为主导可变作用，均载、门机铁路荷载为非主导可变作用时，用下式计算（只计算胸墙及卸荷块体二层）抗滑稳定0（EEHPRPRHEEQH）1/DGGEEVPRPRVEEQVF抗倾稳定0（EMEHPRMPREMEQH）1/DGMGEMEVEMEQV（3）波谷作用为主导可变作用，均载、门机铁路荷载为非主导可变作用时，用下式计算抗滑稳定0（EEHPPHEEQH）1/DGGEEVPPUEEQH）F抗倾稳定0（EMEHPMPBEMEQH）1/DGMGEMEVUMPBUEMEQV034G自重力的分项系数，取10。PR系缆力的分项系数，取14；G作用在计算面上的结构自重力的标准值（KN）；F沿计算面的摩擦系数设计值，按第3410条规定采用。P浪压力分项系数，取12；D结构系数，考虑波浪作用时取11，无波浪作用时取10；0结构重要性系数，计算的水工建筑物安全等级为二级，所以取10；E土压力的分项系数，取135或12；EH、EV分别为填料所产生的主动土压力在计算面以上的水平力和垂直分力的标准值（KN）PRH系缆力水平分力的标准值（KN）EQH、EQV分别为码头面可变作用所产生的主动土压力在计算面以上的水平分力和垂直分力的标准值KN；作用效应组合系数，取07；PRV系缆力垂直分力的标准值（KN）MEQH、MEQV分别为码头面可变作用产生的主动土压力标准值对计算面前趾的倾覆力矩和稳定力矩（KNM）；MPR系缆力标准值对计算面前趾的倾覆力矩（KNM）；MPB波谷作用时水平波压力标准值对计算面前趾的倾覆力矩（KNM）；MPBU波谷作用时作用在计算底面上的波浪浮托力标准值对计算面前趾的稳定力矩（KNM）；本算例剩余水压力为零。均载位置见下图，计算结果见下表。（2）沿基床底面抗滑稳定验算根据前述抗滑稳定计算结果比较，持久组合一位控制情况，以此钟组合验算码头沿基床底抗滑。计算公式0（EEHPRPRHEEQH）1/DGGEEVEEQVF035式中，F为抛石基床与地基土（粘土）之间的摩擦系数。基床抛石增加的自重（见图233）G（11430533）113267（KN）墙前被动土压力EP311TG24545/2192338KPAEP05819238830386552（KN）（折减系数取03）计算结果见表237。根据上述稳定计算结果，只有第一层（即胸墙）的稳定不满足，施工中的措施是将胸墙与卸荷块体之间用型钢连接为一整体。3卸荷块体后倾稳定验算参考海港工程设计手册中册第三章“重力式码头”进行验算。码头的可变作用为均载Q50KPA；计算图式如图234。后倾稳定按下式计算0M01/DGMG其中,011D125,G10M0A点右侧的卸荷块体以上的结构自重力和其上的均载，门机、铁路荷载自重力对A点的矩。计算得M0313267KNM以单宽M计算，下同MGA点左侧的卸荷块体以上的结构自重力对A点的矩，MG198745KNM,0M010313267313267（KNM）1/DGMG1/12510198745158996（KNM）满足稳定要求。036037持久组合二设计高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变抗滑稳定性验算038持久组合三设计低水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变039抗倾稳定性验算非主导可变040抗倾稳定性验算持久组合五设计高水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变抗滑稳定性验算041抗倾稳定性验算持久组合六设计低水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变抗滑稳定性验算042043持久组合七极端高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变抗倾稳定性验算044持久组合八设计高水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变抗滑稳定性验算045046持久组合九设计低水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变047048（2）沿基床底面抗滑稳定验算根据前述抗滑稳定计算结果比较，持久组合一位控制情况，以此钟组合验算码头沿基床底抗滑。计算公式0（EEHPRPRHEEQH）1/DGGEEVEEQVF式中，F为抛石基床与地基土（粘土）之间的摩擦系数。基床抛石增加的自重（见图233）G（12530533）11363（KN）墙前被动土压力EP311TG24545/2192338KPAEP9616930386552（KN）（折减系数取03）计算结果见下表。根据上述稳定计算结果，只有第一层（即胸墙）的稳定不满足，施工中的措施是将胸墙与卸荷块体之间用型钢连接为一整体。抗滑稳定图049抗倾稳定图因波浪不大，要求施工工序跟上，计算略。16偶然状况地震烈度为6级，忽略不计。2基床和地基承载力验算41基床顶面应力计算441持久状况1作用效应组合持久组合一极端高水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合二设计高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变持久组合三设计低水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合四极端高水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合五设计高水位时的永久作用系缆力主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合六设计低水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合七极端高水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷050载主导可变持久组合八设计高水位时的永久作用波谷作用主导可变均载、门机铁路荷载非主导可变持久组合九设计低水位时的永久作用波谷作用非主导可变均载、门机铁路荷载主导可变2基床顶面应力计算按（JTJ29098）规范367条确定持久组合四稳定力矩MR，倾覆力矩M0，竖向合力VK标准值计算结果见表241。基床顶面应力计算结果见表244。持久组合五稳定力矩MR，倾覆力矩M0，竖向合力VK标准值计算结果见表242。基床顶面应力计算结果见表244。持久组合六稳定力矩MR，倾覆力矩M0，竖向合力VK标准值计算结果见表241。基床顶面应力计算结果见表244。051注表中（MRM0）/VKEB/2，EMAXVK/B16E/B,EMINVK/B16E/BG码头前方均载、门机、铁路荷载作用的自重力，G20733048290KNMGG为底层方块前趾处的稳定力矩。MG207373/209304824349535KNM在设计高、低水位情况下结构出现后倾，但偏心不大，前后趾应力差不多412短暂状况本状况不控制，略。413偶然状况6度地震本状况不控制，略。414结果上述计算结果，基床顶面最大应力标准值MAX362081KPA，根据（JTJ29098）规范366条计算0MAX其中01110600KPA承载力满足要求。42地基承载力验算经计算比较，持久组合三中码头面有荷载时作为控制情况，以此组合验算。421计算数据MR6500985M017293837VK1672733MAX362081MIN257446B54水平力为HKEHEQHPB14529533183493412845240663KN基床厚度D13M。052422承载力计算1基床底面应力按（JTJ29098）规范369条计算MAXB1MAX/B12D1D154362081/5423113204512KPAMINB1MIN/B12