110 kv变电站电气初步设计

110KV变电站电气初步设计目录1、概述22、原始资料33、负荷分析44、主变压器的选择65、电气主接线设计1151110KV主接线设计115235KV主接线设计125310KV主接线设计136、短路计算1561基准值选取及计算1562短路电流计算1563相关时间计算217、电气设备的选择2271相关电流的计算2272高压断路器及隔离开关的选择2373导线的选择2974电流互感器的选择3175电压互感器的选择3676高压熔断器的选择3877支柱绝缘子和穿墙套管的选择3978消弧线圈的选择4079避雷器的选择418、心得和体会439、参考文献4510、附录46110KV变电站电气系统初步设计说明书1、概述本次电气工程基础课程设计的题目是110KV变电站电气部分初步设计。根据设计的要求，在设计的过程中，根据变电站的地理环境、容量和各回路数，确定变电站各电压等级的电气主接线形式，并选择主变压器的型号、台数、容量等；进行参数计算、画等值网络图，并计算各电压等级侧的短路电流和冲击电流，列出短路电流结果表；计算回路持续工作电流、选择各种高压电气设备，并根据相关技术条件和短路电流计算结果表校验各高压设备；进行继电保护配置和整定计算。随着科学技术的发展，人们生产、生活，企业运行、研究等等对电能的需求和要求都愈发严格，电力系统已经是一切生产活动顺利进行的命脉所在。变电站作为电力系统中重要的组成部分，实现了电压的变换，满足了不同负荷对电能的不同要求。基于变电站在电力系统中的重要地位，如何设计一个变电站，使之满足各类负荷的要求，同时做到更安全、更经济，是否可扩建等等都是必须注意的问题。通过本次设计，我们必将对电力系统和电气工程有一个更深切的认识。这是对我们以往所学知识的一次深化。12、原始资料1、待建变电站的建设规模变电站类型110KV降压变电站三个电压等级110KV、35KV、10KV110KV近期进线2回，出线2回；远期进线2回，出线2回35KV近期4回；远期2回10KV近期4回；远期2回2、电力系统与待建变电站的连接情况变电站在系统中地位终端变电站变电站仅采用110KV的电压与电力系统相连，为变电站的电源电力系统至本变电站高压母线的标么电抗（SD100MVA）为最大运行方式时最小运行方式时020；040；主运行方式时030。上级变电站后备保护动作时间为3S。3、待建变电站负荷110KV出线负荷每回容量12000KVA，COS09，TMAX5000H35KV负荷每回容量6000KVA，COS085，TMAX5000H；其中，一类负荷1回；二类负荷2回低压负荷每回容量2500KW，COS095，TMAX5000H；其中，一类负荷2回；二类负荷2回4负荷同时率08。24、环境条件当地年最高气温400C，年最低气温200C，最热月平均最高气温350C，年最低气温50C当地海拔高度雷暴日5、其它变电站地理位置城郊，距城区约510KM变电站供电范围110KV线路最长100KM，最短50KM；35KV线路最长60KM，最短20KM；10KV低压馈线最长30KM，最短10KM；未尽事宜按照设计常规假设。600M10日/年3、负荷分析待建变压器为电压等级为110KV/35KV/10KV的降压变压器。各个电压等级的进出线情况及负荷情况分别如下110KV侧近期进线2回，出线2回；远期进线2回，出线2回。负荷每回容量12000KVA，COS09，TMAX5000H。35KV侧近期出线4回；远期出线2回。3负荷每回容量6000KVA，COS085，TMAX5000H。其中，一类负荷1回，二类负荷2回。10KV侧近期出线4回；远期出线2回。负荷每回容量2500KW，COS095，TMAX5000H。其中，一类负荷2回，二类负荷2回。负荷同时率为08。该变电站近期和远期负荷分别计算如下近期负荷110KV（2回）12000KVA224000KVA24MVA；35KV（4回）6000KVA424000KVA24MVA；10KV（4回）2500KW410000KW10MW。远期负荷110KV（2回）12000KVA224000KVA24MVA；35KV（2回）6000KVA212000KVA12MVA；10KV（2回）2500KW25000KW5MW。选择变压器时应考虑到远期规划，故合计负荷为110KV侧总负荷S11024MVA24MVA48MVA；35KV侧总负荷S3524MVA12MVA36MVA；10KV侧总负荷S1010MW5MW15MW。由于110KV侧出线无需变压，所以无需考虑这一侧负荷影响。所以所选主变压器应能提供的功率为S3615/0953695MVA。考虑到负荷同时率4为08，则主变压器至少应能提供功率为SMIN3695082956MVA。4、主变压器的选择41、确定电压等级根据相关规定，此终端变电站所选变压器的110KV侧额定电压应等于电力系统额定电压，即110KV；35KV和10KV侧经电网与输送至用户，故其额定电压应比电力系统额定电压高10，即分别为385KV和11KV。综上，所选变压器各侧电压等级为110KV/385KV/11KV。42、各侧总负荷考虑到远期规划，故合计负荷为110KV侧总负荷S11024MVA24MVA48MVA；35KV侧总负荷S3524MVA12MVA36MVA；10KV侧总负荷S1010MW5MW15MW。总的一类负荷S11600022500/09511263KVA11263MVA总的二类负荷S22600022500/09517263KVA17263MVA43、相数根据相关设计规程，330KV以及以下的电力系统，在不受运输条件限制时，应选用三相变压器。44、绕组数和接线组别根据相关的设计规程，在具有三个电压等级的变电所中，如果通过主变压5器各绕组的功率均达到该变压器容量的15以上；或者低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功补偿设备时，主变压器宜采用三绕组变压器。通过前面计算，本变电站可以满足通过主变压器各绕组的功率均达到该变压器容量的15以上，故可以选择三相三绕组变压器。另外，选用三绕组变压器占的面积小，运行及维护工作量少，价格低于两台双绕组变压器，因此三绕组变压器的选择大大优于两台双绕组变压器。变压器三相绕组的接线组别必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。对于110KV及以上电压，变压器绕组都采用Y0；35KV采用Y连接，其中性点多通过消弧线圈接地；10KV采用连接。具体接线组别根据变压器型号确定。45、台数为保证供电可靠性，在有一、二类负荷的变电所中宜装设两台主变压器，以防一台变压器出线运行故障后，另一台变压器能保障对重要负荷的供电。故本变电站装设两台三相三绕组变压器。46、主变压器容量确定根据变电站主变压器容量的一般原则，变压器按变电站建成后510年的规划负荷选择，并适当的考虑1020年的负荷发展。根据规定，装有两台及以上主变压器的变电所，其中一台事故后其余主变压器的容量应保证该所全部负荷的70以上，并保证用户的一级和二级全部负荷的供电。假设变电站两台变压器并联运行，当其中一台因故退出运行时，剩余的一台变压器能够满足全部负荷的70或者全部的重要负荷（一类和二类负荷）。两者中，取最大值作为确定主变容量的依据。由于110KV侧出线无需变压，不经过变压器，所以无需考虑这一侧负荷。所以每台变压器容量STSMIN70296507MVA207MVA。又所有6重要负荷总和为S1S2负荷同时率，有ST1126317263MVA28526MVA。考虑到2852608MVA2282MVA。综上，保留10以上安全裕量，可选两台25000KVA的主变压器就可以满足负荷要求。47、主变压器型号选择有载调压较容易稳定电压，减少电压波动所以选择有载调压变压器。根据以上分析，查阅黎文安主编的电气设备手册（上册），我们有如下表两种选择。这里我们选用型号为SFSL725000/110的主变压器，具体参数见下表表41主变参数表48、冷却方式型号为SFSL725000/110的主变压器采用油浸风冷。49、接地方式（1）110KV侧直接接地110KV及以上电压系统为大电流接地系统,所以主变110KV及以上电压级中性点接地方式均应该选择中性点直接接地方式，即采用Y0接线方式。（2）35KV侧不接地或者中性点经消弧线圈接地35KV为小电流接地系统,中性点应选择不接地或经消弧线圈接地。采用Y接线，通过对电容电流的大小计算决定是否采用经接消弧线圈接地。（3）10KV侧不接地360KV电力系统常采用中性点不接地方式,所以10KV侧采用连接，7即不接地方式。同时这样也可以阻止低压侧零序电流的通过。综上所述，根据选择原则可确定所选择变压器绕组接线方式为Y0/Y线，具体参考所选变压器型号和参数。410、容量比校验如下/接110KV侧225965035KV侧25725010KV侧2253050通过计算过程可以知道，变压器各侧的容量均在选定变压器容量的15以上，满足要求。另外，高压侧容量和中压侧容量均大于50，而低压侧容量小于50，变压器容量比100/50/50满足条件。411、校验近、远期变压器负荷率（1）近期负荷率校验两台主变压器同时运行，其负荷率为24100825544此时运行安全但利用率不高。一台主变压器停运，另一台主变压器单独运行，其负荷率为241008251088此时变压器略微过载，可以采取减负措施，停止部分三类负荷的供电。（2）近期负荷率校验两台主变压器同时运行，其负荷率为3615082258168此时运行安全，且利用率较高。一台主变压器停运，另一台主变压器单独运行，其负荷率为361508251632此时变压器严重过载，可以采取减负措施，停止部分三类负荷的供电。412、事故情况下，变压器过载能力的校验当其中一台变压器承担70全部负荷时，有3695251034615当其中一台变压器承担全部重要负荷时，251141015经校验，在该设计中，当一台主变压器停运后，另一台变压器在计及过负荷能力及允许时间内，能满足I、II类负荷的供电。另外，通过校验过程可知，当一台主变压器停运后，其余变压器能够满足全部供电负荷的70。所以，选定型号的变压器能满足容量的要求。95、电气主接线设计51、110KV主接线设计110KV侧近期共有2回进线和2回出线，即近期1、2进线、近期1、2出线。另外，110KV侧远期还有2回进线和2回出线，即远期1、2进线和远期1、2出线。综合考虑其他因素，可以采用以下三种方案表51110KV侧各方案优缺点比较10由于所共35KV和10KV都为、类负荷供电要求高，为了保证供电的可靠性和灵敏性，所以110KV侧选择双母线接线形式。52、35KV主接线设计2、35KV侧近期共有4回出线，3和4出线。110KV即近期1、另外，侧远期还有2回出线，即远期1、2出线。其中有1回一类负荷，2回二类负荷。综合考虑其他因素，35KV侧可选方案与110KV侧相同，即表5235KV侧各方案优缺点比较对于变电所35KV电压侧，出线回路较多，且其中一类负荷占25，二类11负荷占50，供电可靠性要求很高，所以全部采用双回线供电。为满足供电的可靠性和灵活性，所以35KV电压侧应选择单母分段接线形式。53、10KV主接线设计2、10KV侧近期共有4回出线，3和4出线。110KV即近期1、另外，侧远期还有2回出线，即远期1、2出线。其中有2回一类负荷，2回二类负荷。综合考虑其他因素，10KV侧可选方案有表5310KV侧各方案优缺点比较12对于变电所10KV电压侧，出线回路较多，且其中一类负荷占50，二类负荷占50，供电可靠性要求很高，为满足供电的可靠性和灵活性，所以10KV电压侧应选择单母分段接线形式。综上，该待建变电站各电压侧母线接线方式选择如下（1）110KV电压侧双母线接线形式。（2）35KV电压侧单母分段接线形式。（3）10KV电压侧单母分段接线形式。据此可画出该变电站电气主接线图（见附录）。136、短路电流计算61、基准值选取及计算（1）各绕组电抗计算（取SD100MVA）11UK1UK12UK13UK231051865112211UK2UK12UK23UK13105651802211UK3UK13UK23UK121865105722则XT1US11044100SN10025US00100SN10025XT2XT3UK3SD7028N（2）各绕组基准电流计算S110KV侧ID10502KA35KV侧ID2S150KA1410KV侧ID362、短路电流计算550KA取三相短路情况计算。在最大运行方式下发生三相短路时，短路电流和冲击电流最大。下面以K1点为例分别来计算最大运行方式下（XS02）、最小运行方式下（XS04）和主运行方式下（XS03）短路情况。短路时等效电路如下621、短路点为K1时最大运行方式下,两台变压器同时运行时II0502短路电流IK1KA251KAX1XS02冲击电流ISH118IK118251KA639KASD100短路功率SP1MVA500MVA1最小运行方式下15短路电流IK1II0502KA126KAX1XS04冲击电流ISH118IK118126KA321KA短路功率SK1主运行方式下,SD100MVA250MVA1II0502短路电流IK1KA167KAX1XS03冲击电流ISH118IK118167KA426KASD100短路功率SK1MVA33333MVA1622、短路点为K2时最大运行方式下,两台变压器同时运行时短路电流IK2ID2150KA357KAST1T2冲击电流ISH218IK218357KA909KAS100短路功率SK2MVA23810MVAXSXT1XT2/2042最小运行方式下I150短路电流IK2KA242KAXSXT1XT2/2040440/2冲击电流ISH218IK218242KA616KA16短路功率SK2主运行方式下,短路电流IK2S100MVA16129MVAXSXT1XT2/2062ID2150KA288KAST1T2冲击电流ISH218IK218242KA734KAS100短路功率SK2MVA19231MVAXSXT1XT2/2052623、短路点为K3时最大运行方式下,两台变压器同时运行时短路电流IK3ID3550KA982KAST1T3冲击电流ISH318IK318982KA2500KA短路功率SK3最小运行方式下SD100MVA17857MVAST1T3ID3550短路电流IK3KA724KAST1T3冲击电流ISH318IK318724KA1842KAS100短路功率SK3MVA13158MVAXSXT1XT3/2076主运行方式下,17短路电流IK3I550KA833KAXSXT1XT3/203044028/2冲击电流ISH318IK318833KA2121KA短路功率SK3SD100MVA15152MVAST1T3将以上短路计算数据列表如下表61各种运行方式下短路电流624、一台变压器故障，单台变压器运行时短路计算在最大运行方式下发生短路故障时，短路电流和冲击电流最大。所以，当单台变压器运行时，只取最大运行方式下短路情况进行计算。此时等效电路如下18单台运行时，短路电流冲击电流短路功率K2点短路短路电流冲击电流短路功率K3点短路短路电流冲击电流K1点短路IK1251KAISH1639KASK1500MVAIIK2D2150KA234KAST1T2ISH218IK218234KA597KASSK2D100MVA15625MVAST1T2IIK3X550KA598KASXT1XT302044028ISH318IK318598KA1522KA19短路功率SK3S100MVA10870MVAXSXT1XT3092将以上短路计算数据列表如下表62单台变压器运行时短路电流表短路点运行方式最大运行方式最大运行方式最大运行方式IK/KA251ISH/KA639SK/MVA50015625K1K2K323459859715221087063相关时间计算热稳定计算的等效时间等于继电保护动作时间后备保护、断路器固有分闸时间、断路器灭弧时间和非周期分量热效应的等效时间之和。在下面的分析中，非周期分量热效应的等效时间可忽略。原始资料给出上级后备保护动作时间为3S，则本级变电站110KV进线处断路器的后备保护动作时间可取为25S。联系电气设备的断路器选择部分，断路器固有分闸时间约为006S、断路器灭弧时间取006S，则在本变电站的设计中，各处热稳定计算等效时间为10KV线路05006006062S10KV母线分段断路器1006006112S主变10KV35KV线路1006006112S35KV母线分段断路主变35KV侧2006006212S20主变110KV110KV母联断路器2006006212S110KV进线25006006262S7、电气设备的选择71、工作电流计算（1）主变110KV侧最大长期持续工作电流I110MAX10510513778A主变35KV侧最大长期持续工作电流I35MAX10510539365A主变10KV侧最大长期持续工作电流I10MAX10510568888A110KV进线I110J52376A35KV出线I35C990A2110KV出线I10C1364A110KV母联按单台变压器额定电流，考虑过负荷系数来算I110M151364A1968A35KV母线分段开关电流按负荷电流的60计算I35M061364A35631A10KV母线分段开关电流按负荷电流的60计算I10M0654696A72、高压断路器和隔离开关的选择选择依据额定电压UNUNS；额定电流INIMAX。IKT。其中IKT为实际触头开断瞬间短路电流的有效额定开断电流INBR值；额定关合电流INCLISH。热稳定校验满足IT2TQK动稳定校验满足IESISH。721、110KV侧进线断路器和隔离开关选择根据前述选择原则，110KV侧进线选择SW4110G型户外少油断路器和GW4110G/1250型隔离开关。设备的相关技术参数如下表所示表71SW4110G型断路器技术参数表22表72GW4110G/1250型隔离开关技术参数表（1）额定电压和额定电流校验显然，选取的断路器和隔离开关额定电压和额定电流均满足系统要求。（2）断流能力校验因为三相短路电流大于两相短路电流，所以选三相短路电流进行校验。所选断路器的额定开断电流IO158KAI251KA，则断流能力满足要求。隔离开关无需校验开断电流。（3）动稳定校验对于断路器，动稳定校验和短路关合电流校验参数是一致的。所选断路器的额定关合电流，即动稳定电流为55KA，流过断路器的冲击电流为639KA，则动稳定和短路关合电流满足要求。所选隔离开关动稳定电流为80KA，显然也满足要求。（4）热稳定（4S）校验由于上一级后备保护动作时间为3S，本级后备保护动作时间为25S。断路器固有分闸时间为006S，选择熄弧时间为006S，则短路持续时间TK25006006S262S。因为电源为无限大容量，非周期分量因短路持续时间大于1S而忽略不计，则短路热效应QKIK2TK2512262KA2S1651KA2S。断路器IT2T15824KA2S99856KA2S1651KA2S；隔离开关IT2T31524KA2S3969KA2S1651KA2S。23所以，断路器和隔离开关均满足热稳定要求。校验结果列表如下表73SW4110G型断路器和GW4110G/1250型隔离开关校验表722、110KV变压器侧断路器和隔离开关选择根据前述选择原则，110KV变压器侧依旧选择SW4110G型断路器和GW4110G/1250型隔离开关。参数表下略，校验结果列表如下表74110KV变压器侧断路器和隔离开关校验表723、110KV母联断路器及隔离开关的选择根据前述选择原则，110KV侧进线依旧选择SW4110G型断路器和24GW4110G/1250型隔离开关。参数表下略，校验结果列表如下表75110KV母联断路器和隔离开关校验表72435KV变压器侧断路器和隔离开关的选择根据前述选择原则，在35KV侧选用SW335/600型户外少油断路器和GW435/1250型隔离开关。设备的相关技术参数如下表所示表76SW335/600型断路器技术参数表表77GW435/1250型隔离开关技术参数表校验结果列表如下表7835KV变压器侧断路器和隔离开关校验结果2572535KV母联断路器和隔离开关的选择根据前述选择原则，35KV母联断路器和隔离开关仍选用SW335/600型户外少油断路器和GW435/1250型隔离开关。校验参数如下表表7935KV母联断路器和隔离开关校验结果72635KV侧出线断路器和隔离开关的选择35KV母联断路器和隔离开关仍选用SW335/600型户外少油断路器和GW435/1250型隔离开关。校验参数如下表表71035KV侧出线断路器和隔离开关校验结果2672710KV侧出线侧高压开关柜10KV侧一般选用户内式且成套配置的开关柜，故10KV侧出线拟选用GG1AZF型开关柜，其技术参数如下表表711GG1AZF型隔离开关技术参数表表71210KV变压器侧高压开关柜校验结果72810KV变压器侧高压开关柜27选用GG1AZF型开关柜，校验结果如下表表71310KV变压器侧高压开关柜校验结果72910KV母线分段开关选用GG1AZF型开关柜，校验结果如下表表71310KV变压器侧高压开关柜校验结果73、导线的选择导线的选择包括母线的选择和电力电缆的选择。相关选择原则如下按长期发热允许电流选择KIA1IMAX。其中IA1为额定环境温度（25）28时长期工作允许电流；K为导体修正系数；IMAX为导体所在回路的长期持续工作电流。按经济电流密度选择若已知回路最大负荷利用小时数TMAX,在对应曲线上查表可得经济电流密度J，则导体经济截面积为SIMAX/J。进线和出线导线按经济电流密度选择导线截面。本设计的110KV、35KV为屋外配电装置，故母线采用钢芯铝绞线LGJ，而10KV采用屋内配电装置，故采用硬母线。731110KV母线选择110KV母线长期持续工作电流为I110MAX13778A。当地环境条件为最热月平均最高气温35，导线长期允许工作温度为70，查表得环境修正系数为K089。110KV侧回路最大负荷利用小时数TMAX5000H，查表得经济电流密度J104A/MM2。按导线长期发热允许电流选择有IA1IMAX1377815481A；按经济电流密度选择SIMAX/J13778/1041325MM2。所以110KV母线可选用LGJ95型钢芯铝绞线，虽然经济上稍微不合要求，但也能满足发热要求。查表得IA1335A，计算直径D1368MM，计算截面积为S1470MM2。取集肤效应系数KS105热稳定校验S95MM2足要求。732110KV侧进出线导线选择48MM2，满29110KV侧进线电流为I110J52376A，出线电流I110C63A。则按导线长期发热允许电流选择有IA1IMAX523765885A，查表选择进线导线型号为LGJ300。同理，出线导线选择LGJ35。热稳定校验满足要求。73335KV母线选择同上选择方法，。35KV侧母线选择型号为LGJ300。热稳定校验满足。73335KV侧出线导线选择同上选择方法，。35KV侧出线选择型号为LGJ95。热稳定校验满足。73510KV母线及出线导线选择对于10KV线路，应该选用硬导线。10KV母线拟选用608MM2的矩形铝排、平置。支持绝缘子间距取12M，相间中心线距为025M。经温度校正后母线排的允许载流量为788A，大于最大工作电流68888A。热稳定校验SMIN1437MM480MM2。B2H6208母线截面系数W48CM348106M2母线短路时的最大电动力F173107动稳定校验L212ISH1173107251032519NA025MAXFL5191212975MPAA170MPA104810因此所选硬母线及导线均符合动稳定要求。综上，导线选择结果总结如下表表714导线选择结果3074、电流互感器的选择620KV户内配电装置和高压开关柜中，常用LD单匝贯穿式或复匝贯穿式；35KV以及其以上的电流互感器多采用油浸式结构。在条件允许时，如回路中有变压器套管、穿墙套管，优先采用套管电流互感器，以节省占地和减少投资。电流互感器的选择原则（1）按额定电压选择电流互感器的额定电压不小于装设电流互感器回路所在电网的额定电压。（2）按额定电流选择电流互感器的一次额定电流不小于装设回路的最大持续工作电流。电流互感器的二次额定电流，可根据二次负荷的要求分别选择5A或1A。为了保证测量仪表的最佳工作状态，并且在过负荷时使仪表有适当的指示，其一次额定电流应尽量选择得比回路中正常工作电流大1/3左右。（3）按准确度级选择电流互感器的准确度级应负荷其二次测量仪表，继电保护等的要求。用于电能计量的电流互感器，准确级不应低于05级。31（4）校验二次负荷的容量为保证电流互感器工作时的准确度符合要求，电流互感器的二次负荷不超过允许的最大负荷，即S2SN2。（5）热稳定和动稳定校验热稳定IT21QK或KTIT2QK；动稳定IESISHN1KESISH，FYFMAX。741、主变110KV侧电流互感器的选择I主变110KV侧电流13122A。所以主变110KV侧选择LCWD110型电流互感器，电流比为200A/5A，级次组合D1/D2/05，1S热稳定倍数为75，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT2752225QK25122121336。N1KES021504243KAISH639KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。742、110KV母联断路器用电流互感器的选择S13122A。110KV母联断路器处电流I所以110KV母联断路器处选择LCWD110型电流互感器，电流比为200A/5A，级次组合D1/D2/05，1S热稳定倍数为75，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT2752225QK25122121336。N1KES021504243KAISH639KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。32743、110KV进线电流互感器的选择110KV线路侧电流I2226243A。所以110KV线路侧选择LCWD110型电流互感器，电流比为400A/5A，级次组合D1/D2/05，1S热稳定倍数为75，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT2752900QK25122621651。N1KES041508486KAISH639KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。744、主变35KV侧电流互感器的选择主变35KV侧电流IS3749A。所以主变35KV侧选择LCWD35型电流互感器，电流比为500A/5A，级次组合D/05，1S热稳定倍数为65，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT2652105625QK35722122702。N1KES0515010607KAISH909KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。745、35KV母线分段断路器电流互感器的选择35KV母线分段断路器处同上，也选择LCWD35型电流互感器，电流比为500A/5A，级次组合D/05，1S热稳定倍数为65，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT2652105625QK35722122702。33N1KES0515010607KAISH909KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。746、35KV线路电流互感器的选择35KV线路处电流I99A。所以主变35KV侧选择LQZQD35型电流互感器，电流比为150A/5A，级次组合D/05，1S热稳定倍数为90，动稳定倍数为150。热稳定校验KTIT29021823QK35721121427。N1KES0151503182KAISH909KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。747、主变10KV侧电流互感器的选择S13122A。所以主变10KV侧选主变10KV侧电流I择LDZ110型电流互感器，电流比为2000A/5A，级次组合05/3，1S热稳定倍数为50，动稳定倍数为90。热稳定校验KTIT2502104QK982216215622。N1KES21504243KAISH25KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。748、10KV母联断路器用电流互感器的选择10KV母联断路器处同上也选择LDZ110型电流互感器，电流比为2000A/5A，级次组合05/3，1S热稳定倍数为50，动稳定倍数为90。34热稳定校验KTIT2502104QK982216215622。N1KES21504243KAISH25KA。经校验，热稳定和动稳定性均能满足要求。74910KV线路电流互感器的选择10KV线路侧电流I1364A。所以10KV线路侧选择LA10型电流互感器，电流比为200A/5A，级次组合05/3，1S热稳定倍数为90，动稳定倍数为160。热稳定校验KTIT29022025QK9822062598。N1KES021604525KAISH25KA。显然，热稳定和动稳定性均能满足要求。综上，各处电流互感器选择型号列表如下表715各处电流互感器选择型号表3575、电压互感器的选择一般620KV户内配电装置中多采用油浸或树脂浇注绝缘的电磁式电压互感器；35KV配电装置中宜选用电磁式电压互感器；110KV及其以上的配电装置中尽可能选用电容式电压互感器。选择电压互感器应注意以下几点电压互感器的数量和配置与主接线方式有关，并应满足监视、测量、保护、同期和自动装置的要求。6220KV电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器。旁路母线上是否需要装设，应视各回出线外侧装设电压互感器的情况和需要来确定。当需要监视和检测线路侧没有电压时，出线侧的一相上应装设电压互感器。如果电流互感器绝缘套管末屏能抽取电压，则可省去。为保证测量的准确性，电压互感器一次额定电压应在所安装电网额定电压的90110之间；且要保证不超过设计要求准确度等级的额定二次负荷。电压互感器二次绕组额定电压选择如下表表716电压互感器二次绕组额定电压选择751、110KV侧电压互感器的选择按工作电压来选择，110KV侧选择YDR110型电压互感器，其额定电压36/01KV。752、35KV侧电压互感器的选择根据工作电压，35KV侧选择JDJJ35型电压互感器，其额定电压比为/。可供绝缘监视用。751、10KV侧电压互感器的选择按工作电压来选择，10KV侧选择JSJW10型电压互感器，其额定电压比为10KV/01KV/01KV。可供绝缘监视用，随配套开关柜安装。3综上，各侧电压互感器选择列表如下表717各处电压互感器选择表76、高压熔断器的选择熔断器常用于电力电容器，35KV及以下线路，小型变压器和电压互感器等的过载及短路保护。高压熔断器的选择原则如下额定电压UNUNS（不具限流作用的熔断器）；UNUNS（具限流作37用的熔断器）。额定电流INF1INF2IMAX。开断电流校验INBRISHI。对于本设计，只需选择35KV和10KV侧电压互感器用的熔断器。表718高压熔断器的选择77、支柱绝缘子和穿墙套管的选择支柱绝缘子与穿墙套管是母线结构的重要组成部分。支柱绝缘子用来固定导线，并使导线与设备或基础绝缘；穿墙套管用于导线穿过墙壁、接地隔板及封闭配电机构时，作绝缘支持与外部导线间连接用。对于支柱绝缘子，按额定电压选择，校验短路时的动稳定性。对于穿墙套管，按额定电压和额定电流条件选择，校验短路时的热稳定性和动稳定性。母线所受电动力作用于绝缘子和穿墙套管上,绝缘子和穿墙套管的动稳定校验方法为FCAKF06FAL式中，FCA短路时作用于绝缘子的计算力（N）；FLA绝缘子允许的抗弯强度（N），其值可查有关设计手册；K受力折算系数，对610KV绝缘子，当为水平放置且母线立放时，取14，其余情况取1；F母线承受的电动力值。穿墙套管热稳定校验方法IK2TKIT2T。771、110KV侧绝缘子的选择38按安装地点和额定电压选择，110KV侧选择XP70型悬式瓷绝缘子。其爬电比距139CM/KV，每片绝缘子爬电距离为28CM，所以110KV侧绝缘子片数为NUNN6。考虑到一片损坏的情况，故选择7片。772、10KV侧绝缘子的选择10KV侧选择ZN10/4型绝缘子。校验过程如下F173107L2ISH1519N06FAL4000062400N经校验，动稳定性满足要求。773、10KV出线穿墙套管的选择10KV出线穿墙套管选择CWLB10/250型，其5S热稳定电流为55KA，机械破坏负荷为750KG。动稳定性F173101252052512373N202506FAL75098064410N热稳定性5525151259822062598经校验，热稳定性和动稳定性满足要求。78、消弧线圈的选择星型不接地系统发生单相接地故障电流等于正常运行时每相导线对地电容电流的三倍。由于线路对地电容电流很难准确计算，所以单相接地电流通常可按下式经验公式计算39IPELOH35LCABUN/350式中，UN为电力网的额定线电压KV；LOH为同级电力网具有电的直接联系的架空线路总长度KM；LCAB为同级电力网具有点的直流联系的电缆线路总长度KM。中性点不接地系统发生单相接地故障时，接地电流在故障处可能产生稳定的或间歇性的电弧。实践证明，如果接地电流大于30A，将形成稳定电弧，成为持续性电弧接地，这将烧毁电气设备和可能引起多相相间短路。如果接地电流大于510A，而小于30A，则可能形成间歇性电弧，这是由于电力网中电感和电容形成了谐振回路所致。间歇性电弧容易引起弧光接地过电压，其幅值可达253UN，将危害整个电网的绝缘安全。如果接地电流在5A以下，当电流经过零值时，电弧会自然熄灭。我国110KV以上电力系统基本上采用中性点直接接地方式。在360KV电力网中，电容性电流超过下列数值，电力系统中性点应装设消弧线圈360KV电力网，30A；10KV电力网，20A；3560KV电力网，10A。按远景考虑，35KV系统发生单相接地时电容电流为IC35UNGL35351033510660735A10A10KV系统发生单相接地时电容电流为IC10UNGL10101033510630105A20A显然，10KV和35KV侧都不需要装设消弧线圈。由于35KV电容电流较大，从运行可靠性出发，可以预留位置装设消弧线圈。79、避雷器的选择变电站一般还装设有避雷针、避雷线和避雷器等防雷保护装置。避雷针是为了防止变电站遭受直接雷击将雷电对其自身放电把雷电流引入大地。避雷器的作用是当过电压超过一定限值时，自动对地放电降低电压保护设备放电后又迅速自动灭弧，保证系统正常运行。40在变电站附近的线路上落雷时雷电波会沿导线进入变电站，产生过电压。所以在变电站的进线段要加强保护。通常110KV的输电线路应当全线架设避雷线，但是要在进线段（15公里）范围内加强保护，也就是减小保护角，使得雷击点向变电站远处推移。另外，断路器操作等也会引起过电压。目前，使用