塔吊基础施工专项方案.doc

塔吊基础施工专项方案塔吊基础专项施工方案一、 编制依据1、中国建筑西南勘察设计研究院有限公司提供的成都河畔新世界大二期一组团岩土工程勘察管理报告2、塔式起重机安全规程（GB5144-94）3、塔式起重机操作使用规程（JG/T100-99）4、起重吊运指挥信号GB5082-85）5、建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001）（J119-2001）6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）7、有关国家、行业、地方标准要求；8、建筑地基础设计规范（GB50007-2002）9、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）10、QTZ63自升塔式起重机使用说明书11、QTZ5013自升塔式起重机使用说明书12、中天建设集团有限公司企业标准二、 工程概况河畔新世界（成都）大二期一组团A区13-16号住宅及地下室工程位于成都市南郊华阳区，毗邻俯河及介于牧华路与新成仁路之间，建设单位成都心怡房地产开发有限公司，设计单位中国建筑西南设计研究有限公司，勘察单位四川省川建勘察设计院，监理单位成都万安建设项目管理公司,施工单位中天建设有限公司。工程类型为多层与高层住宅楼，地下室两层，含人防区域，结构类型为框架、框支剪力墙结构。场区占地面积约18000M2，总建筑面积117300M2。本工程由10栋高层住宅及地下2层（局部一层）大底盘地下室组成。1，2号楼地上为10层，高31.3m，剪力墙抗震等级为三级；11，12，13，14号楼地上为18层，高55.3m，剪力墙抗震等级为三级；15，16号楼地上为33层，高97.6m，21，22号楼地上为39层，高115.5m，剪力墙抗震等级为二级。1号，2号，11号，12号分别各由4个单元组成，13，14号楼分别由5个单元组成，各号楼每个单元地面上采用抗震缝分为独立的结构单元。15，16号，21，22号楼均一个单元组成。我司施工的是13#、14#、15#、16#楼及其地下室，施工区域长170m，宽150米。三、 地质条件本工程建设单位委托四川省川建勘察设计院对工程场地进行勘察，根据所提供的成都河畔新世界大二期一组团岩土工程勘察管理报告，场地土层的岩土物理力学指标如下：（1）场地分布的杂填土，结构杂乱，厚度变化大，均匀性差，承载力低，属于开挖范围，不作地基持力层。（2）场地分布的素填土，均匀性较差，承载力低，属于开挖范围，不作地基持力层。（3）场地分布的粉质粘土呈软塑可塑状，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（4）场地分布的粉土，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（5）场地分布的淤泥质粉土，力学性质差，承载力，是不良地基土，不能作为地基持力层。（6）场地分布的细砂，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（7）场地分布的中砂，力学性质差，承载力低，均匀性差，不能作为地基持力层，是相对下卧软弱层。（8）场地分布的卵石层整体力学性质好，承载力高，是拟建物良好的地基持力层和下卧层。（9）场地分布的泥质砂岩为极软岩，其中强风化泥质砂岩承载力不高，中等风化泥质砂岩承载力高，是良好的地基持力层和桩端持力层。名称厚度（m）描 述地基承载力特征值fak(kPa)素、杂填土0.3-3.0结构松散，厚度不等，力学强度低。/粉质粘土0.4-4.7结构松散，厚度不等，承载力较低100-150粉土0.3-4.8呈可塑状，力学性质一般，承载力低，属中压缩性土，粉质粘土100细砂、中砂0.5-7.5卵石层顶板之上的砂层主要为细砂，卵石层中的砂层主要为中砂。80-100松散卵石0.6-7.7卵石层主要以松散稍密卵石为主，常夹中砂透镜体，偶夹中密卵石透镜体200-300密实卵石0.6-7.7工程特性较好，层厚巨大500-800泥质砂岩4.7-19.6工程特性较好，为良好的拟建物天然基础和桩端持力层250-800 我司塔吊位置根据现场需要，在13#、14#、15#、16#楼边分别设置一台，编号为1#、2#、3#、4#塔吊，分别位于成都河畔新世界大二期一组团岩土工程勘察管理报告中的80、90、99、105#点，塔吊底部标高为-11.5米，1#塔吊面标高467.4，2#、3#、4#塔吊面标高467.8，该部位为松散卵石、密实卵石和泥质砂岩，地基承载力在200-800之间，满足塔吊对地基承载力（0.2 Mpa）的要求（详见勘察报告附图）。1、 水文地质特征场地地下水类型分为孔隙潜水和基岩裂隙水两种地下水类型。场地地下水类型主要为第四系砂卵石层中的孔隙潜水。孔隙潜水略具承压性，随着深度增加，卵石层中粘粒含量增多，透水性逐渐减弱。场地地下水总流向自北向南，补给源主要是府河河水、大气降水及地下径流。基岩裂隙水一般埋藏在块状强风化泥质砂岩和中风化泥质砂岩的节理裂隙发育带内，主要受邻近地下水侧向补给，各地段富水性不一，无统一的自由水面。该类水具承压性，水量一般不大。2、 地下水腐蚀性测试及评价根据勘察报告，本工程勘察在125#、266#和324#钻孔内采取土样各一件进行土样腐蚀性分析，同时在18#、307#和428#钻孔内采取地下水三件进行水质分析。检测结果表明：场地地下水和场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具有微腐蚀性。四、 塔吊的选用及主要性能1、 选用2台QTZ5013（r=50m）用于13#、15#楼的材料转运（1#、3#塔吊），具体位置详见总平面布置图。主要技术参数如下：机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起重工作幅度m最小2最大50最大工作高度m固定式行走式附着式41.4140最大起重量t6起升机构型号QTZ5013倍率=2=4=6起重量t3366速度m/min11405.520功率kW1380/700/150r/min牵引机构型号YDEJ132S-4/8速度m/min42功率kW3.3回转机构型号速度r/min0.65功率kW3.7行走机构型号速度m/min功率kW顶升机构速度m/min0.6功率kW5.5工作压力Mpa20平衡重起重臂臂长m4550平衡臂臂长m1616重量t1112总功率kW86.3(不包括液压系统)工作温度oC-20+402、 选用2台QTZ63（r=56）用于14#、16#楼的材料转运（2#、4#塔吊）。具体位置详见总平面布置图。主要技术参数如下：机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起重工作幅度m最小2最大56最大工作高度m固定式行走式附着式40140最大起重量t6起升机构型号QTZ63倍率=2=4=6起重量t1.5336速度m/min800-40400-20功率kW牵引机构型号YDEZ132S-4/8速度m/min40功率kW2*3.7回转机构型号YZR132M1-6速度r/min0.6功率kW2*3.7行走机构型号速度m/min功率kW顶升机构速度m/min0.65功率kW7.5工作压力Mpa25平衡重起重臂臂长m455056平衡臂臂长m161616重量t13.513.513.5总功率kW86.3(不包括液压系统)工作温度oC-20+40五、 塔吊基础设计考虑本工程的建筑面积，计划设置4台塔吊，选择四川智安起重设备安装工程有限公司的型号为QTZ63和QTZ5013塔式起重机。其中1#、3#塔吊选用QTZ5013，覆盖13#和15#楼（臂长50米）；2#、4#塔吊选用QTZ63，覆盖14#和16#楼（臂长56米）为附着式安装。塔吊安装总高度1#、2#为80m, 3#、4#为120m可以满足工程需要。塔吊安拆均由四川智安起重设备安装工程有限公司负责。结合本工程的结构，塔吊基础设在地下室底板中，基础面平底板面，塔吊基础混凝土先行浇筑，四周留置施工缝，水平钢板止水带，底板钢筋伸入塔吊基础，预留搭接长度，塔机的具体安设位置详塔吊位置平面图和塔吊基础与底板相交剖面图。塔机可利用20T汽车起重机进行安装，塔机的总体结构详见产品说明书。塔吊基础采用天然基础，持力层落在粘土层。塔吊穿过地下室楼板的，楼板上预留2.52.5m的洞，此部位的甩筋预留（保证连接长度），等塔吊拆除后再焊接上，然后浇灌高一标号砼进行封闭。塔吊示意图根据地质报告，其地基承载力标准值为200KPa。QTZ63塔吊选用的基础尺寸为5500 mm5500mm，厚度为1350mm, 配筋20间距150，混凝土强度等级为C35；QTZ5013塔吊选用的基础尺寸为5000 mm5000mm，厚度为1350mm, 配筋20间距150，混凝土强度等级为C35。基础下做100mm厚C15砼垫层，待垫层强度达到设计强度的75%以后开始施工基础，使用C35砼（内含早强剂）一次浇筑完成,待砼强度达到设计强度的100%（强度由试验室试压同条件养护的试块或现场回弹后通知）以后方可进行塔吊的安装。（后附基础定位图和基础详图）注：当塔吊基础的地基承载力标准值超过塔吊使用说明书上的地基承载力时，不需要再对塔吊基础承载力进行计算。六、 塔吊基础的计算书1、5000*5000*1350塔吊基础计算书（一）塔机自身荷载标准值塔身自重G01200kN起重臂自重G160.94kN起重臂重心至塔身中心距离RG125m小车和吊钩自重G23.8kN最大起重荷载Qmax60kN最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax13.7m最小起重荷载Qmin10kN最大吊物幅度RQmin55m最大起重力矩M2690kNm平衡臂自重G322kN平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m平衡块自重G4120kN平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地四川成都市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风振系数z工作状态1.77非工作状态1.82风压等效高度变化系数z0.92风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值kk=0.8zsz0工作状态0.81.21.771.950.920.2=0.61kN/m2非工作状态0.81.21.821.950.920.35=1.1kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk11200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN起重荷载标准值Fqk60KN竖向荷载标准值Fk1406.74+60=1466.74kN水平荷载标准值Fvk0.610.351.640=13.66kN倾覆力矩标准值Mk60.9425+3.813.7-226.3-12011.8+0.9(690+0.513.6640)=887.84kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk1406.74kN水平荷载标准值Fvk1.10.351.640=24.64kN倾覆力矩标准值Mk60.9425-226.3-12011.8+0.524.6440=461.70kNm（四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.21406.74=1688.09kN起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.460=84.00kN竖向荷载设计值F1688.09+84.00=1772.09kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.413.66=19.12kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425+3.813.7-226.3-12011.8)+1.40.9(690+0.513.6640)=1238.78kNm非工作状态竖向荷载设计值F1.2 Fk=1.21406.74=1688.09kN水平荷载设计值Fv1.4 Fvk=1.424.64=34.50kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425-226.3-12011.8)+1.40.524.6440=652.60kNm（五）基础验算基础参数基础长l5m基础宽b5m基础高度h1.35m基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm基础上部覆土厚度h0m基础上部覆土的重度18kN/m3地基参数地基承载力特征值fak280kPa基础宽度的地基承载力修正系数b3基础埋深的地基承载力修正系数d4.4基础底面以下的土的重度19kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19kN/m3基础埋置深度d1.35m修正后的地基承载力特征值fa493.56kPa地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1mm基础倾斜方向另一端沉降量S2mm基础倾斜方向的基底宽度bmm基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=551.3525=843.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2843.75=1012.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk =G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2)=60.94253.813.7226.312011.80.9(690+0.513.6640/1.2)=846.86kNmFvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M= 1.2(G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2(60.94253.813.7226.312011.8)1.40.9(6900.513.6640/1.2)=1181.41kNmFv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN基础长宽比：l/b=5/5=1 0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力验算Pkmin=32.13kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+843.75)/25.00+627.89/20.83+627.89/20.83=152.71kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1466.74+843.75)/(55)=92.42kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=280+319(5-3)+4.419(1.35-0.5)=465.06kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=92.42kPa fa=465.06kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=152.71kPa 1.2fa=1.2465.06=558.07kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mmX轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/25.00-(846.86+11.381.35)/20.83)=23.32kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/25.00+(846.86+11.381.35)/20.83)=135.08kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5+1.6)/2)135.08/5=89.15kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/25.00-(846.86+11.381.35)/20.83)=23.32kN/m2Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/25.00+(846.86+11.381.35)/20.83)=135.08kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5+1.6)/2)135.08/5=89.15kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(135.08+89.15)/2=112.12kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(135.08+89.15)/2= 112.12kN/m2基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=112.12(5-1.6)5/2=953.02kNVy=|py|(l-B)b/2=112.12(5-1.6)5/2=953.02kNX轴方向抗剪：h0/l=1300/5000=0.26 Vx=953.02kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1300/5000=0.26 Vx=953.02kN满足要求！（六）基础配筋验算基础底部长向配筋：HRB40020150 基础底部短向配筋：HRB40020150基础顶部长向配筋：HRB40020150 基础顶部短向配筋：HRB400201501、基础弯距计算基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2112.125/8=810.07kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2112.125/8=810.07kNm2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1fcbh02)=810.07106/(116.7500013002)=0.0061=1-=0.006S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|M|/(S1h0fy)=810.07106/(0.9971300360)=1736mm2按砼结构设计规范9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%， Amin=bh0=0.001550001300=9750mm2取两者大值，A1= 9750mm2基础底长向实际配筋：As1=10676mm2 A1=9750mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积S2=| M|/(1fclh02)=810.07106/(116.7500013002)=0.0062=1-=0.006S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|M|/(S2h0fy)=810.07106/(0.9971300360)=1736mm2按砼结构设计规范9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%， Amin=lh0=0.001550001300=9750mm2取两者大值，A2=9750 mm2基础底长向实际配筋：As2=10676mm2 A2=9750(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=10676mm2 0.5AS1=0.510676=5338mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=10676mm2 0.5AS2=0.510676=5338mm2满足要求！2、5000*5000*1350塔吊基础计算书（一）塔机自身荷载标准值塔身自重G01200kN起重臂自重G160.94kN起重臂重心至塔身中心距离RG125m小车和吊钩自重G23.8kN最大起重荷载Qmax60kN最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax13.7m最小起重荷载Qmin10kN最大吊物幅度RQmin55m最大起重力矩M2690kNm平衡臂自重G322kN平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m平衡块自重G4120kN平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地四川成都市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风振系数z工作状态1.77非工作状态1.82风压等效高度变化系数z0.92风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值kk=0.8zsz0工作状态0.81.21.771.950.920.2=0.61kN/m2非工作状态0.81.21.821.950.920.35=1.1kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk11200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN起重荷载标准值Fqk60KN竖向荷载标准值Fk1406.74+60=1466.74kN水平荷载标准值Fvk0.610.351.640=13.66kN倾覆力矩标准值Mk60.9425+3.813.7-226.3-12011.8+0.9(690+0.513.6640)=887.84kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk1406.74kN水平荷载标准值Fvk1.10.351.640=24.64kN倾覆力矩标准值Mk60.9425-226.3-12011.8+0.524.6440=461.70kNm（四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.21406.74=1688.09kN起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.460=84.00kN竖向荷载设计值F1688.09+84.00=1772.09kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.413.66=19.12kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425+3.813.7-226.3-12011.8)+1.40.9(690+0.513.6640)=1238.78kNm非工作状态竖向荷载设计值F1.2 Fk=1.21406.74=1688.09kN水平荷载设计值Fv1.4 Fvk=1.424.64=34.50kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425-226.3-12011.8)+1.40.524.6440=652.60kNm（五）基础验算基础参数基础长l5.5m基础宽b5.5m基础高度h1.35m基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm基础上部覆土厚度h0m基础上部覆土的重度18kN/m3地基参数地基承载力特征值fak280kPa基础宽度的地基承载力修正系数b3基础埋深的地基承载力修正系数d4.4基础底面以下的土的重度19kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19kN/m3基础埋置深度d1.35m修正后的地基承载力特征值fa493.56kPa地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1mm基础倾斜方向另一端沉降量S2mm基础倾斜方向的基底宽度bmm基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=5.55.51.3525=1020.94kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.21020.94=1225.13kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk =G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2)=60.94253.813.7226.312011.80.9(690+0.513.6640/1.2)=846.86kNmFvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M= 1.2(G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2(60.94253.813.7226.312011.8)1.40.9(6900.513.6640/1.2)=1181.41kNmFv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1 0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力验算Pkmin=36.97kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+1020.94)/30.25+627.65/27.73+627.65/27.73=127.51kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1466.74+1020.94)/(5.55.5)=82.24kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=280+319(5.5-3)+4.419(1.35-0.5)=493.56kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=82.24kPa fa=493.56kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=127.51kPa 1.2fa=1.2493.56=592.27kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mmX轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35)/27.73)=23.48kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35)/27.73)=23.48kN/m2Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(107.43+69.34)/2= 88.39kN/m2基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kNVy=|py|(l-B)b/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kNX轴方向抗剪：h0/l=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN满足要求！（六）基础配筋验算基础底部长向配筋：HRB40020150 基础底部短向配筋：HRB40020150基础顶部长向配筋：HRB40020150 基础顶部短向配筋：HRB400201501、基础弯距计算基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)288.395.5/8=924.28kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)288.395.5/8=924.28kNm2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1fcbh02)=924.28106/(116.7550013002)=0.0061=1-=0.006S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|M|/(S1h0fy)=924.28106/(0.9971300360)=1981mm2按砼结构设计规范9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%， Amin=bh0=0.001555001300=10725mm2取两者大值，A1= 10725mm2基础底长向实际配筋：As1=11932mm2 A1=10725mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积S2=| M|/(1fclh02)=924.28106/(116.7550013002)=0.0062=1-=0.006S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|M|/(S2h0fy)=924.28106/(0.9971300360)=1981mm2按砼结构设计规范9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%， Amin=lh0=0.001555001300=10725mm2取两者大值，A2=10725 mm2基础底长向实际配筋：As2=11932mm2 A2=10725mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=11932mm2 0.5AS1=0.511932=5966mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=11932mm2 0.5AS2=0.511932=5966mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500七、 基础混凝土施工1、 施工准备1) 绑扎好基础的钢筋，在基础内焊好避雷接地引下线，接地线采用一根-M404的镀锌与底皮钢筋焊接并形成一封闭,钢筋的隐检工作已经完成,并已核实预埋螺栓、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。2) 预检工作已经完成,砖模标高、位置、尺寸准确符合设计要求，稳定牢固，符合规范要求。3) 混凝土浇筑前对施工人员交底，设专人负责，做到人人心中有数。4) 浇筑混凝土用泵管架、走道安全稳固，能够满足浇筑要求。5) 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井架加固情况。6) 严格按试验室配合比进行配料。混凝土入泵坍落度控制在120mm左右。7) 预埋螺栓或预埋节的螺帽要用防水胶纸密封，防止