华南女院模板施工方案.doc

福建华南女子学院大学城新校区综 合 楼模板施工方案福建章诚隆建设工程有限公司 目 录1 工程概况2 施工部署3 模板工程施工方法4 安全技术要求5 模板及其支撑系统的验算6 四层超重超大梁板模板支撑1、工程概况 福建华南女子学院大学城新校区综合楼位于，地上七层，总建筑面积约14000，建筑高度24.920m，室内外高差1050mm，设计标高0.00相当于绝对标高5.550m，基础采用静压预应力混凝土管桩。本工程承台面标高为-1.180、1层楼面标高为-0.030、2层楼面标高为3.570、3层楼面标高为7.770、4层楼面标高为11.370（11.610）、5层楼面标高为14.970、6层楼面标高为18.070、7层楼面标高为21.170、闷顶层楼面标高为23.870、斜屋面层标高为27.089；层高：1层为3.60m、2层为4.20m、3和4层为3.60m、5和6层为3.10m、7层为2.70m、闷顶层为3.21m。 本工程柱子截面尺寸：600600、550550、650650、8001000、700600、500500、400500、400400，最大为8001000mm2。 梁截面尺寸：300400、250500、300500、300600、300700、300800、400900和7001650mm2。板截面尺寸：90、100、110、120、130和150。模板支撑高度在部分楼板处隔层留空, 支撑高度较高:如13轴交G和M轴处楼板2层留空, 支撑高度7.6m ,如312轴交F和N轴处楼板3层留空, 支撑高度约7.0m。WKL4-4,5,6预应力混凝土梁支撑高度为5.5m。梁板最大跨度为：WKL4-4,5,6预应力混凝土梁为24.0m,其余的梁跨度均在8.0m以内。2、施工部署2.1由于本工程层高较高，梁柱截面尺寸多，截面尺寸大，特别是WKL4-4,5,6预应力混凝土梁超重、超大，工程质量要求严格。故本工程模板主要采取现场拼装法施工。模板采用18mm厚胶合板，横楞和纵楞均采用100100和75150杉木，对拉螺栓采用10钢筋，梁板模板支撑均采用，梁板模板支撑均采用门架支撑，部分超重梁模板支撑采用门架和48钢管相结合的形式支撑。2.2根据现场情况和工期要求，模板班组计划由1个大班组组成，柱模板配置一套、梁板模板配置二套半。要求采用全新的材料，由于本工程为7层，故结构模板一次性周转到结构封顶，但在周转过程中若模板面板破损严重，则应该更换，以确保工程质量。2.3材料: 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。 钢管外观质量要求： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；钢管应进行防锈处理。 扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。3、模板工程施工方法3.1柱模板安装柱模板的设计柱模面板选用915183018胶合板,竖楞及柱箍选用100100松中方,对拉螺栓选用10钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞18胶合板400400及以下100100mm600mm2根100100mm 松中方4504506006002100100mm配2根10螺栓500mm3根100100mm松中方6506508008002100100mm配2根10螺栓500mm4根100100mm松中方80010002100100mm配3根10螺栓500mm4根100100mm松中方柱模的施工顺序 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25253mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。 清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。 拉结筋埋设：当砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入26拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确。3.2梁、板模板安装梁、板模板及支撑的设计面板选用915183018胶合板,次楞、主楞分别选用100100、75150松中方,对拉螺栓选用10钢筋,其间距、数量分别见下表。梁模板用料参考表梁高h立档断面立档间距次楞木断面次楞木间距主楞木断面主楞木间距门架间距(沿跨度方向备注h50010010040010010012001800500h70050100mm4001001003507515012001800800h90050100mm4001001003007515012001200梁中一道10螺栓1650100100mm另单独计算梁板模板安装操作流程如下： 先沿主梁梁位走向安放梁底门架（后安放板底门架）上顶托、主龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度， 拆除模板、支撑模板翻转上一层继续以上工序梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。当梁高超过700mm时，为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。平板模板板模板用料参考表板厚h（mm）搁栅断面搁栅间距牵杆断面牵杆间距120100100500751501200mm120h200100100350751501200mmh200另行计算平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。截面尺寸400*400柱模立面图400*500截面尺寸700*600的柱模立面图图 3-1 柱模板支撑示意图 图 3-2 板模板支撑示意图47 图 3-3梁模板支撑示意图 3.3模板拆除3.3.1现浇混凝土模板的拆除(1) 现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时,混凝土强度应符合有关规定要求:1) 侧模:在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后,方可拆除。 2) 底模:在砼强度符合下表规定后,方可拆除。附表：现浇结构拆底摸拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁8758100悬臂构件100(2) 拆摸时间确定:在砼浇筑时留一组试块,进行同条件养护,模板拆除具体时间以试块的试验强度为准。(3) 拆模程序一般是后支先拆,先支后拆,先拆除非承重部位,后拆承重部位,拆除跨度较大的梁下支撑时,应先从跨中开始,分别拆向两端。(4) 在模板拆除过程中,如发现砼有影响结构安全的质量问题时,应暂停拆除,经处理后方可继续拆除。(5) 已拆模板及其支撑的结构,应在砼强度达到设计强度后,才允许承受全部计算荷载,当承受施工荷载大于设计荷载时,必须经过验算,加设临时支撑。拆模时不要过急,不可用力过猛,拆下来的模板要及时清运;拆下来后,要清洗干净,板面应刷油,然后分类堆放整齐。3.3.2模板拆除的要求 不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。 承重模板应在与结构或构件同条件养护的砼试块符合规定时，才能拆除。 芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。3.3.3拆模注意事项 拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。3.4、模板施工质量要求模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项 次项 目允许偏差(mm)1轴线位置基础5柱、墙、梁2底模上表面标高+2、53截面内部尺寸基础+10柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）53.5 模板工程注意事项1 模板在安装检查完毕后,刷隔离剂(安装前已刷油的模板可不再刷)。对于梁截面高度超过1米的大梁,支模时梁中应增加一道拉接螺杆,螺杆的水平间距为1米;对于截面大于800的柱子,在柱中间要加设一道对拉螺杆,螺杆间距同柱箍。对于跨度较大的梁底应其拱2/1000。浇筑砼时要派至少2名木工护模,一旦发现有胀模现象,应立即暂停浇筑,进行加固修整。4.安全技术要求1 进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须戴好安全带,并绑扎牢固;高空作业人员应进行体格检查,不适宜高空作业的人员不得安排高空作业;高空作业人员工作时应穿软底鞋,防止高空滑落和钉子扎脚。2 工作前应先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具须用绳链系在身上,以免滑落伤人。3 进入操作面后,应先检查操作面是否安全,如悬浮钢管、探头板等安全隐患,要及时消除;每天上班前应抽出一定时间召开班组安全会,加强安全教育。4 五级以上大风,应停止模板的吊运作业；六级以上大风应停止室外高空作业；雨天施工，应检查操作面是否光滑，雨过大时应停止作业。5 高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实可行的施工方法和安全措施。6 满堂支撑搭设完毕应严格检查，发现严重变形、扣件松动等情况及时修复。7 传送模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔；材料吊运时，应上下有人，指挥得当；起吊前应检查钢丝绳是否损伤，并将卸扣拧紧，材料栓牢；一次起吊不要过重；不得在钢管脚手架上和模板平台上堆放大批材料；对于在浇筑完毕时间不长的砼板面上起吊材料，应轻起轻放，以防损伤砼。8 支模过程中，如中途间歇，应将支撑、搭头、面板、柱子板等固定牢靠，防止突然滑落，倒塌伤人；已拆模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。9 拆除模板应有施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行，拆除模板一般应用长撬杆。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，严禁操作人员站在正在拆除的模板上，完工前，不得留有松动和悬挂的模板；拆下的模板应及时运到指定地点或集中堆放，防止钉子扎脚。10 模板上留有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，砼板上的预备留孔洞，应在模板拆除后，随即将洞口盖好。5、 模板及其支撑系统的验算5.1柱以最大8001000mm2预算:一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用100100mm木方。 柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.690kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.700kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.216.7000.500+1.43.0000.500=12.120kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算: f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.28.350+1.41.500)0.3500.350=0.148kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 027000=5.499N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.28.350+1.41.500)0.350=2.545kN 截面抗剪强度计算值 T=32545.0/(2500.00018.000)=0.424N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算: v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.3503504/(1006000243000)=0.582mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.350m。 荷载计算值 q = 1.216.7000.350+1.43.0000.350=8.484kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.242/0.500=8.484kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.4840.500.50=0.212kN.m 最大剪力 Q=0.60.5008.484=2.545kN 最大支座力 N=1.10.5008.484=4.666kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.212106/166666.7=1.27N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32545/(2100100)=0.382N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.070500.04/(1009500.008333333.5)=0.038mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.216.70+1.43.00)0.350 0.500 = 4.24kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍变形图(mm) B 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.505kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.242kN 经过计算得到最大变形 V= 2.0mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.505106/166666.7=9.03N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34242/(2100100)=0.636N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =2.0mm B柱箍的最大挠度小于1060.0/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.242 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.216.70+1.43.00)0.300 0.500 = 3.64kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍变形图(mm) H 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.516kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.219kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.516106/166666.7=3.10N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34109/(2100100)=0.616N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.1mm H柱箍的最大挠度小于630.0/250,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.219 对拉螺栓强度验算满足要求!5.2 梁模板门式脚手架支撑验算以400mm900mm梁验算: 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.90米，步距1.90米，跨距 l = 1.20米。 门架 h1 = 1.55米，h2 = 0.10米，b1 = 0.80米。 门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.80m，梁底木方距离400mm。 梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。 梁顶托采用75150mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1200.5000.400=0.734kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.400(20.900+0.400)/0.400=0.748kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.400=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(9.180+0.748)+1.40.800=13.034kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.341kN N2=3.341kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.597kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.341kN 经过计算得到最大变形 V= 2.8mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.597106/166666.7=9.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.341/(2100100)=0.501N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.8mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.758kN.m 经过计算得到最大支座 F= 16.762kN 经过计算得到最大变形 V= 3.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.5015.0015.00/6 = 281.25cm3； I = 7.5015.0015.0015.00/12 = 2109.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.758106/281250.0=9.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39982/(275150)=1.331N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度T=1.331N/mm2 T=1.30N/mm2，满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =3.1mm 顶托梁的最大挠度小于1800.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.900 = 0.245kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.900)/(41.200)=1.583 20.038(41.200)/cos/(41.900)=0.091kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.200)/(41.900)=0.006kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.038kN/m； (10.014+40.014)/1.900=0.038kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.165kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.409kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力6.918kN，6.918kN 第2榀门架两端点力16.762kN，16.762kN 第3榀门架两端点力16.762kN，16.762kN 第4榀门架两端点力6.918kN，6.918kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 33.523kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.409kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 33.523kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.6m。 经计算得到，N = 1.20.4093.600+33.523=35.291kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算: 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 35.29kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.35cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.55m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。 经计算得到，Nd= 0.980.397=72.357kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!6 四层超重超大梁板模板支撑6.1模板支撑设计 由于四层39轴交FN轴部分屋面为大跨度梁板结构,其中主梁WKL4-4,5,6采用预应力混凝土梁，跨度为24.0m,梁截面为7001650，次梁为钢筋混凝土梁，跨度为7.50m,梁截面为300700，板厚为120mm，梁板标高为11.3711.61m。由于该处在三层楼面留空，故支撑需从二层楼面支设，二层楼面标高为3.570m,故该板支撑高度为7.88.04m, 梁支撑高度为6.156.39m。故支撑采用483.5钢管，具体483.5钢管布置方法：在板底支撑为纵横均1.500m1.200m，在次梁处1.200m0.800m，在主梁处400mm800mm，钢管底设底托并设置于100100垫木上，钢管支撑架纵横水平拉杆采用483.5钢管，步距均为1.50m，为了确保浇注混凝土时支撑的稳定，每水平拉杆均应与周边已浇注的框架柱相拉结。具体节点详图。由于四层屋面梁板施工时产生的荷载大于二层梁板的设计使用荷载，故在二层梁板该处梁板底的支撑即不得拆除，特别是主梁WKL4-4,5,6处的梁底支撑应保留至地基基础，以便将WKL4-4,5,6梁的施工总荷载部