某市给水厂毕业设计

- 1 某市给水厂毕业设计 第一章 设计水量 1.1城市用水量计算 1.1.1最高日用水量 该城市总人口为 20 万人，属于中小城市，取最高日综合用水定额为 200L/天，用水普及率为 90%， 设计用水量包括， 综合生活用水 )/(360009.02000002.0q 31 dmNfQ 工业企业生产用水量 2Q =7171 d/m3 浇洒道路和绿地用水 量 )(03.0213 QQQ =1295 d/m3 管网漏失量 4Q 0.10 ）（321 QQQ =4447 d/m3 未预见用水量 5Q 0.091 ）（4321 QQQQ =8893 d/m3 因此，最高日用水量为 )(20.1321 QQQQ d =53359 d/m3 1.1.2 最高时用水量 城市生活用水逐时变化表 时间 占一天 时间 占一天 时间 占一天 时间 占一天 0 1 1.5 6 7 4.5 12 13 6.30 18 19 5.00 1 2 1.4 7 8 5.5 13 14 6.30 19 20 3.80 2 3 1.5 8 9 6.20 14 15 6.45 20 21 3.20 - 2 3 4 1.6 9 10 6.25 15 16 6.00 21 22 2.00 4 5 0.75 10 11 6.25 16 17 6.56 22 23 2.00 5 6 3.5 11 12 6.30 17 18 5.64 23 24 1.50 根据生活用水逐时变化，求得城市最高日用水量变化情况见下表： 城市用水量变化表 时间 /（时） 综合生活用水/( h/m3 ) 工业用水/( h/m3 ) 绿地用水( h/m3 ) 未预见水量 ( h/m3 ) 城市每小时用水量 /( h/m3 ) /% 01 540 298.8 370 1208.8 2.27 12 504 298.8 370 1172.8 2.20 23 540 298.8 370 1208.8 2.27 34 576 298.8 370 1244.8 2.33 45 270 298.8 370 938.8 1.76 56 1260 298.8 370 1928.8 3.61 67 1620 298.8 370 2288.8 4.29 78 1980 298.8 323.75 370 2972.55 5.57 89 2232 298.8 323.75 370 3224.55 6.04 910 2250 298.8 370 2918.8 5.47 1011 2250 298.8 370 2918.8 5.47 1112 2268 298.8 370 2936.8 5.50 1213 2268 298.8 370 2936.8 5.50 1314 2268 298.8 370 2936.8 5.50 1415 2322 298.8 370 2990.8 5.61 1516 2160 298.8 323.75 370 3152.55 5.91 1617 2361.6 298.8 323.75 370 3354.15 6.29 1718 2030.4 298.8 370 2699.2 5.06 1819 1800 298.8 370 2468.8 4.63 - 3 1.1.3 绘制城市逐时用水变化表，确定城市用水量变化曲线，求出时变化系数 K。 最高日平均时用水量 3.222324/53359h Q h/m3 从上表中可以看出，最高日最高时用水量为 17 时时。 maxQ 3354.15 h/m3 时变化系数 K= h/max QQ1.51 第二章 管网水力计算 给水管网设计，要充分利用所在地区的有利条件，避开不利的自然条件，在现有的环境条件下，运用合理的技术，使工程投资和运行费用最低，而且安全、可靠，满足用户对水质、水量、水压的近远期要求。 1920 1368 298.8 370 2036.8 3.82 2021 1152 298.8 370 1820.8 3.41 2122 720 298.8 370 1388.8 2.61 2223 720 298.8 370 1388.8 2.61 2324 540 298.8 370 1208.8 2.27 合计 36000 7171 1295 8893 53359 100 - 4 2.1 管网定线 2.1.1 管网定线原则 1、输配水管线 （ 1）输配水管线路应尽量做到线路短，起伏小，土方工程量小，造价经济，少占用农田或不占用农田； （ 2）输水管线走向和位置应符合城市和工业企业的规划要求，并尽可能沿线有道路或规划道路敷设，以利于施工和维护； （ 3）输配水管线应 尽量避免穿越河谷、山背、沼泽、重要铁路和泄洪地区，并注意避开滑坡、易发生泥石流河高腐蚀性土壤地区； （ 4）输配水管线应充分利用水位高差，当条件许可时优先考虑近、远期和分期实施的可能。 2、配水管网： 配水管网由干管和连接管组成，干管及连接管定线应满足下列要求： （ 1）干管延伸方向应和二级泵站输水到水池水塔，大用户的方向一致； （ 2）干管间距根据街区情况采用 500800m； （ 3）干管一般按城市规划道路定线，但尽量避免在高级公路或重要道路下通过，以减小今后检修时困难； （ 4）干管上每隔 400600m 设 闸阀，在高处设排气阀，再地处设泄水阀； （ 5）管线在道路下的平面位置和标高，应符合城市或厂区地下管线综合设计的要求，给水管线和建筑物、铁路以及其他道路的水平净距，均应参照有关规定； （ 6）干管定线应留有发展余地，分期建设； （ 7）连接管的间距可根据街区大小考虑在 8001000m 左右； （ 8）在供水范围内的道路下应敷设分配管，以便于把干管的水送到用户和消火栓； （ 9）消火栓间距不宜超过 120m，距车道不大于 2m，距外墙不大于 5m。 2.1.2 管网定线 - 5 管网定线如下图所示： - 6 - 7 2.2 管网水力计算 2.2.1 比流量计算 sLhml qQ hs /0387.0/1394.05.21913 6.1652.617215.3354q 3 2.2.2 沿线流量计算 见下表 ： 管段编号 实际管长(m) 计算管长(m) 沿线流量(L/s) 12 1887 943.5 36.51 14 778 389 15.05 23 1953 976.5 37.79 36 751 169.5 6.60 34 1068 1068 41.33 67 2973 1486.5 57.53 68 2470 1235 47.79 45 2987 1493.5 57.8 511 2863 356.5 13.8 57 1144 500 19.35 79 1232 1232 47.68 89 2733 1366.5 52.89 910 2639 2009 77.75 1011 1163 581.5 22.5 1013 1744 872 33.75 - 8 1112 766 766 29.64 1214 2525 2525 97.72 1216 976 976 37.77 1314 2814 1407 54.45 1415 745 372.5 14.42 1516 1188 1188 45.58 21913.5 847.7 2.2.3 节点流量计算 qli 5.0q ， 其中节点 3 有集中流量 20L/s，节点 5 有集中流量 17L/s，节点有集中流量46L/s。 管网所有的节点流量见下表 节点 节点流量（ L/s） 节点 节点流量（ L/s） 节点 节点流量（ L/s） 1 25.78 7 63.28 12 82.57 2 37.15 8 50.34 13 44.1 3 62.86 9 135.16 14 83.4 4 57.09 10 67 15 30 5 62.48 11 32.97 16 41.68 6 55.96 2.2.4 根据节点流量进行管段流量的初次分配，如下表 管段编号 管段 管段初始流量 管径（ mm） 管长（ m） 1 12 52.85 300 1887 2 14 27.07 200 778 3 23 90 400 1953 - 9 4 36 250 500 751 5 34 97.14 400 1068 6 67 325.75 600 2973 7 68 300 600 2470 8 45 67.12 350 2987 9 511 154.64 450 2863 10 57 150 450 1144 11 79 112.47 400 1232 12 89 249.66 500 2733 13 910 226.97 500 2639 14 1011 39.97 250 1163 15 1013 120 400 1744 16 1112 161.64 450 766 17 1214 60 300 2525 18 1216 19.17 200 976 19 1314 75.9 350 2814 20 1415 52.5 300 745 21 1516 22.5 200 1188 2.3 管网平差 平差结果如下 ： = 迭代次数 = 7 = 环号 = 1 闭合差 = -.010 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) - 10 1 1887 300 .37 26.31 .87 1.64 .0621 2 778 200 .02 .53 .01 .01 .0101 3 1068 400 .97 -122.19 3.43 -3.67 .0300 4 1953 400 .51 63.46 1.03 2.02 .0318 sqtotal= 1.155 dq= .00 = 环号 = 2 闭合差 = -.033 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2987 350 .68 65.73 2.13 6.36 .0968 2 1144 450 1.08 -171.47 3.57 -4.09 .0238 3 2973 600 1.28 -362.96 2.92 -8.68 .0239 4 751 500 1.27 248.52 3.60 2.70 .0109 5 1068 400 .97 122.19 3.43 3.67 .0300 sqtotal= 1.444 dq= -.01 = 环号 = 3 闭合差 = -.030 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2973 600 1.28 362.96 2.92 8.68 .0239 2 1232 400 1.02 128.21 3.76 4.63 .0361 3 2733 500 1.09 -213.93 3.18 -8.68 .0406 4 2470 600 .93 -264.27 1.88 -4.65 .0176 sqtotal= 1.155 dq= -.01 = 环号 = 4 闭合差 = -.086 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2863 450 1.10 174.63 3.69 10.58 .0606 2 1163 250 .51 -24.98 1.93 -2.24 .0898 - 11 3 2639 500 1.05 -206.98 2.99 -7.88 .0381 4 1232 400 1.02 -128.21 3.76 -4.63 .0361 5 1144 450 1.08 171.47 3.57 4.09 .0238 sqtotal= 1.444 dq= -.03 = 环号 = 5 闭合差 = -.097 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水 头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 766 450 1.05 166.64 3.39 2.59 .0156 2 2525 300 .72 51.16 2.89 7.30 .1428 3 2814 350 .74 -70.90 2.45 -6.89 .0971 4 1744 400 .92 -115.00 3.07 -5.35 .0465 5 1163 250 .51 24.98 1.93 2.24 .0898 sqtotal= 1.444 dq= -.03 = 环号 = 6 闭合差 = -.091 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1188 200 .28 -8.67 .86 -1.02 .1180 2 745 300 .55 -38.67 1.73 -1.29 .0334 3 2525 300 .72 -51.16 2.89 -7.30 .1428 4 976 200 1.05 33.00 9.76 9.53 .2887 sqtotal= 1.155 dq= -.04 = 由于一些管水 头损失过大，故重新选择如下： 管段 管径（ mm） 管长（ m） 管段 管径（ mm） 管长（ m） 12 300 1887 79 400 1232 - 12 14 200 778 89 600 2733 23 400 1953 910 600 2639 36 600 751 1011 150 1163 34 400 1068 1013 450 1744 67 700 2973 1112 450 766 68 600 2470 1214 350 2525 45 400 2987 1216 300 976 511 600 2863 1314 400 2814 57 500 1144 1415 250 745 1516 200 1188 重新平差如下： = 迭代次数 = 8 = 环号 = 1 闭合差 = -.015 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1887 300 .26 18.58 .47 .88 .0474 2 778 200 .23 -7.20 .62 -.48 .0670 3 1068 450 .76 -121.30 1.88 -2.01 .0166 4 1953 400 .44 55.73 .82 1.59 .0286 sqtotal= .209 dq= -.04 = 环号 = 2 闭合差 = -.057 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) - 13 1 2987 400 .45 57.11 .85 2.55 .0446 2 1144 500 1.01 -198.49 2.76 -3.16 .0159 3 2973 700 .96 -369.68 1.62 -4.82 .0130 4 751 600 .85 239.90 1.57 1.18 .0049 5 1068 450 1.04 131.30 3.93 4.19 .0319 sqtotal= .261 dq= -.11 = 环号 = 3 闭合差 = -.074 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2973 700 .96 369.68 1.62 4.82 .0130 2 1232 400 .86 107.91 2.73 3.36 .0311 3 2733 600 .76 -215.83 1.30 -3.54 .0164 4 2470 600 .94 -266.17 1.91 -4.71 .0177 sqtotal= .209 dq= -.18 = 环号 = 4 闭合差 = -.386 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2863 600 .68 193.02 1.06 3.02 .0157 2 1163 150 .33 -5.88 1.75 -2.03 .3453 3 2639 600 .67 -188.59 1.01 -2.67 .0142 4 1232 450 .68 -107.91 1.52 -1.87 .0173 5 1144 500 1.01 198.49 2.76 3.16 .0159 sqtotal= .261 dq= -.74 = 环号 = 5 闭合差 = -.099 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 766 450 1.04 165.93 3.36 2.57 .0155 - 14 2 2525 300 .50 35.64 1.50 3.78 .1060 3 2814 400 .57 -71.61 1.29 -3.62 .0505 4 1744 450 .73 -115.71 1.72 -3.01 .0260 5 1163 250 .12 5.88 .15 .17 .0295 sqtotal= .261 dq= -.19 = 环号 = 6 闭合差 = -.042 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1188 200 .20 6.15 .47 .56 .0909 2 745 250 .49 -23.85 1.77 -1.32 .0554 3 2525 350 .37 -35.64 .70 -1.78 .0498 4 976 300 .68 47.82 2.56 2.49 .0522 sqtotal= .209 dq= -.10 再次平差后所得结果整理成表： 管段编号 管段 管长 管径（ m） 设计流量 L/s 水头损失m 设计流速m/s 1 12 1887 300 11.58 0.88 0.26 2 14 778 200 7.2 0.48 0.23 3 23 1953 400 55.73 1.59 0.44 4 36 751 600 239.9 1.18 0.85 5 34 1068 400 131.3 4.19 1.04 6 67 2973 700 369.68 4.82 0.96 7 68 2470 600 266.17 4.71 0.94 8 45 2987 400 57.11 2.55 0.45 9 511 2863 600 193.02 3.02 0.68 - 15 10 57 1144 500 198.49 3.16 1.01 11 79 1232 400 107.91 1.87 0.68 12 89 2733 600 215.83 3.54 0.76 13 910 2639 600 188.59 2.67 0.67 14 1011 1163 150 5.88 2.03 0.33 15 1013 1744 450 115.71 3.01 0.73 16 1112 766 450 165.93 2.57 1.04 17 1214 2525 350 35.64 3.78 1.04 18 1216 976 300 47.82 2.49 0.68 19 1314 2814 400 71.61 3.62 0.57 20 1415 745 250 23.85 1.32 0.49 21 1516 1188 200 6.15 0.56 0.2 2.4.输水管起端处水压 1H 净水厂的地面标高是 1084m，从水厂向管网两条输水管长为 1500m，最高时每条管中流量为 423.85L/s， 70%输Q为 652.3L/s，选出每条输水管径为 900mm，最高时 1000i 为 1.31m。选 16 点为控制点，地面标高是 1081m，自由水头是 28m。 1H h +28+1.31*1.5-（ 1084-1081） =48.15m，该点的节点水压为 1135.2m。 式中， h 为控制点到节点 6 的最不利管路的水头损失， 21.18m。 平差结果见下图： - 16 - 17 第三章 管网平差校核 3.1最高时加消防核算 3.1.1.流量分配 按照消防要求，同时有两处起火，分别在 16 点， 15 点，流量分别为 45L/s。各管段分配的流量为 ： 管段 分配流量 管长 管段 分配流量 管长 12 26.58 1887 79 122.91 1232 14 22.2 778 89 245.83 2733 23 70.73 1953 910 233.59 2639 36 269.9 751 1011 25.88 1163 34 146.3 1068 1013 140.71 1744 67 399.6 2973 1112 230.93 766 68 296.9 2470 1214 80.64 2525 45 87.11 2987 1216 67.82 976 511 238.02 2863 1314 96.61 2814 57 213.49 1144 1415 93.85 745 1516 31.15 1188 3.1.2 最高时 +消防时管网的平差结果 管段编号 管段 管长 m 管径（ mm） 设计流量（ L/s） 水头损失 m 计算流速（ m/s） 1 12 1887 300 13.21 0.48 0.19 2 14 778 200 8.83 0.69 0.28 - 18 3 23 1953 400 57.36 1.68 0.46 4 36 751 600 257.03 1.34 0.91 5 34 1068 450 146.8 2.87 1.17 6 67 2973 700 427.53 6.32 1.11 7 68 2470 600 281.84 5.24 1 8 45 2987 400 74.21 4.1 0.59 9 511 2863 600 265.5 5.64 0.94 10 57 1144 500 253.84 4.29 1.29 11 79 1232 400 110.49 1.95 0.69 12 89 2733 600 230.77 4.01 0.82 13 910 2639 600 206.11 3.14 0.73 14 1011 1163 150 9.4 4.72 0.53 15 1013 1744 450 129.71 3.71 0.82 16 1112 766 450 36.88 0.17 0.23 17 1214 2525 350 53.92 3.75 0.56 18 1216 976 300 105.54 9.49 1.49 19 1314 2814 400 85.61 5.01 0.68 20 1415 745 250 56.13 6.38 1.14 21 1516 1188 200 6.57 0.63 0.21 管段 1216此时水头损失过大，将管径改为 DN350，再次平差得 管段编号 管段 管长 m 管径（ mm） 设计流量（ L/s） 水头损失 m 计算流速（ m/s） 1 12 1887 300 13.02 0.47 0.18 2 14 778 200 8.64 0.67 0.27 3 23 1953 400 57.17 1.67 0.45 4 36 751 600 255.44 1.33 0.9 5 34 1068 450 145.41 2.81 0.91 6 67 2973 700 425.84 6.27 1.11 - 19 7 68 2470 600 285.12 5.36 1.01 8 45 2987 400 72.65 3.94 0.58 9 511 2863 600 257.41 5.14 0.91 10 57 1144 500 247.34 4.07 1.26 11 79 1232 400 115.3 2.11 0.72 12 89 2733 600 234.05 4.11 0.83 13 910 2639 600 214.2 3.37 0.76 14 1011 1163 150 8.35 3.81 0.47 15 1013 1744 450 138.84 4.22 0.87 16 1112 766 450 232.8 4.22 1.46 17 1214 2525 350 39.24 2.11 0.41 18 1216 976 350 111.09 5.63 1.15 19 1314 2814 400 94.74 6.04 0.75 20 1415 745 250 50.58 5.25 1.03 21 1516 1188 200 12.12 1.86 0.39 3.1.3 输水管起端处的水 压 此时，输水管起端处的水压为 2H h +10+1.31*1.5+（ 1084-1081）=39.06m 48.15m。其中， h =30.09m 该点的节点水压为 1126.06m。 3.1.4 消防时 平差结果见下图： - 20 - 21 3.2.事故校核 3.2.1 事故流量分配 出现事故， 67 断开， 70%的用水量输送到管网 3.2.2 平差 结果如下 ： = 迭代次数 = 9 环号 = 1 闭合差 = .003 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1887 300 .36 25.26 .81 1.52 .0602 2 778 200 .23 7.21 .62 .48 .0671 3 1068 450 1.01 -160.59 3.16 -3.38 .0210 4 1953 400 .41 51.27 .70 1.37 .0268 sqtotal= .079 dq= .02 = 环号 = 2 闭合差 = -.019 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2987 400 1.02 127.84 3.73 11.16 .0873 2 1144 500 .29 -56.90 .29 -.33 .0057 3 751 600 .90 255.86 1.77 1.33 .0052 4 1068 450 1.28 160.59 4.90 5.23 .0326 5 1232 400 .81 -101.20 2.42 -2.98 .0295 6 2733 600 1.14 -322.20 2.72 -7.45 .0231 7 2470 600 1.26 -357.24 2.83 -6.98 .0195 sqtotal= .138 dq= -.07 = 环号 = 3 闭合差 = .078 - 22 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2863 600 .50 141.00 .60 1.71 .0121 2 1163 150 .15 -2.71 .45 -.52 .1915 3 2639 600 .45 -126.39 .49 -1.29 .0102 4 1232 450 .16 -25.70 .12 -.14 .0056 5 1144 500 .29 56.90 .29 .33 .0057 sqtotal= .099 dq= .39 = 环号 = 4 闭合差 = -.087 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 766 450 .76 120.63 1.86 1.43 .0118 2 2525 350 .27 26.02 .40 1.01 .0390 3 2814 400 .37 -45.91 .58 -1.62 .0353 4 1744 450 .48 -76.78 .82 -1.42 .0185 5 1163 150 .15 2.71 .45 .52 .1915 sqtotal= .099 dq= -.44 = 环号 = 5 闭合差 = .017 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1188 200 .24 7.45 .66 .78 .1051 2 745 250 .28 -13.55 .64 -.48 .0354 3 2525 350 .27 -26.02 .40 -1.01 .0390 4 976 350 .38 36.81 .75 .73 .0198 sqtotal= .079 dq= .11 管段 45， 34 水头损失过大，改管径为 DN500， DN500,平差再次平差得 - 23 迭代次数 = 7 = 环号 = 1 闭合差 = .005 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1887 300 .36 25.40 .81 1.54 .0604 2 778 200 .23 7.35 .64 .50 .0681 3 1068 500 1.09 -214.54 3.19 -3.41 .0159 4 1953 400 .41 51.41 .71 1.38 .0268 sqtotal= .081 dq= .03 = 环号 = 2 闭合差 = .010 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2987 500 .93 181.93 2.35 7.02 .0386 2 1144 500 .06 -11.46 .02 -.02 .0017 3 751 600 1.10 309.95 2.53 1.90 .0061 4 1068 500 1.09 214.54 3.19 3.41 .0159 5 1232 400 .44 -55.76 .82 -1.01 .0181 6 2733 600 .95 -268.11 1.93 -5.29 .0197 7 2470 600 1.07 -303.15 2.43 -6.01 .0198 sqtotal= .141 dq= .04 = 环号 = 3 闭合差 = .054 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 2863 600 .53 149.65 .66 1.90 .0127 2 1163 150 .07 1.31 .13 .15 .1121 3 2639 600 .42 -117.74 .43 -1.14 .0096 - 24 4 1232 450 .45 -71.14 .71 -.88 .0123 5 1144 500 .06 11.46 .02 .02 .0017 sqtotal= .101 dq= .27 = 环号 = 4 闭合差 = .050 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 766 450 .79 125.26 1.99 1.53 .0122 2 2525 350 .31 29.71 .51 1.28 .0432 3 2814 400 .33 -41.28 .48 -1.34 .0325 4 1744 450 .45 -72.15 .73 -1.27 .0176 5 1163 150 .07 -1.31 .13 -.15 .1121 sqtotal= .101 dq= .25 = 环号 = 5 闭合差 = .020 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米 ) (毫米 ) (米 /秒 ) (升 /秒 ) (米 ) 1 1188 200 .27 8.39 .81 .97 .1151 2 745 250 .26 -12.61 .57 -.42 .0335 3 2525 350 .31 -29.71 .51 -1.28 .0432 4 976 350 .39 37.75 .78 .76 .0202 sqtotal= .081 dq= .12 = 3.2.3 输水管起端处水压 选 15 点为控制点，地面标高是 1079m，自由水头是 28m ，此时输水管起端处水压为 3H h+28+5.97-（ 1084-1079） =46.53m48.15m。其中 h =15.8m，该点的节点水压为 1135.5m。 - 25 - 26 第四章 给水处理厂工艺设计 4.1.给水处理厂的设计规模 给水厂的处理规模以最高日的平均时流量计，即处理规模为 56027 dm/3 ，（包括水厂自用水）。 4.2.给水处理工艺流程和给水处理构筑物的选择 4.2.1 设计原则 1） 水处理构筑物的生产能力，应以最高日供水量加水厂自用水量进行设计，并按原水水质最不利情况进行校核。 水厂自用水量取决于所采用的处理方法、构筑物类型及原水水质等因素，城镇水厂自用水量一般采用供水量的 5% 10%，必要时可通过计算确定。 2） 水厂应按近期设计，并考虑远期发展。根据使用要求及技术经济合理等因素，对近期工程亦可做分期建设的可能安排。对于扩建、改建工程，应从实际出发，充分发挥原有设施的效能，并应考虑与原有构筑物的合理配合。 3） 水厂设计中应考虑各构筑物或设备进行检修、清洗及部分停止工作时，仍能满足用水要求、主要设备应有备用量；处理构筑物一般不设备用量，但可通过适当的技术措施，在设计允许范围内 提高运行负荷。 4） 水厂自动化程度，应本着提供水水质和供水可靠性，降低能耗、药耗，提高科学管理水平和增加经济效益的原则，根据实际生产要求，技术经济合理性和设备供应情况，妥善确定。 - 27 5） 设计中必须遵守设计规范的规定。如果采用现行规范中尚未列入的新技术、新工艺、新设备和新材料，则必须通过科学论证，确证行之有效，方可付诸工程实际。但对与确实行之有效、经济效益高、技术先进的新工艺、新设备和新材料，应积极采用，不必受现行设计规范的约束。 4.2.2 厂址选择 厂址选择应在整个给水系统设计方案中全面规划，综合考虑 ，通过技术经济比较确定。 在选择厂址时，一般应考虑以下几个问题： 1厂址选择，应使给水系统布局合理。 2水厂尽可能选择在不受洪水威胁的地方，否则应考虑防洪措施。 3厂址应选择在工程地质条件较好的地方，一般选在地下水位低，承载力较大，湿陷性等级不高，岩石较少的地层，以降低工程造价和便于施工。 4水厂周围应有良好的卫生环境，并便于设立防护带 5应尽量减少拆迁，不占或少占良田 6水厂宜选择在交通方便，以及供电安全可靠和水厂生产废水处置方便的地方。 7当取水点距离用水区很近时，水厂一般设置在取水构筑物附近，通常与取 水构筑物建在一起。 因此，厂址选在 B点南方空地处。 4.2.3 方案类型设计进行方案说明 设计时考虑本设计背景提供的资料，综合考虑各项构筑物采用的类型，取水类型可采用河床式取水构筑物，投加混凝剂为聚合氯化铝，采用机械混合的方式，清水池采用标准水池。查阅相关专业资料后，可知水厂主要构筑物的变化主要在反应池、沉淀池和滤池，目前较适用的工艺主要有斜管沉淀池、平流沉淀池、折板絮凝池、机械絮凝池、穿孔旋流絮凝池、普通快滤池、移动罩滤池。 - 28 通过研究可选定两种工艺： 方案一：可采用如下工艺： 方案二：可 采用如下工艺： 经比较，选择方案一。两种工艺的详细比较见说明书。 4 3. 给水处理构筑物设计 4.3.1 混凝剂的配制和投加 设计参数： 根据原水水质和水温，参考有关净水厂的运行经验，选聚合氯化铝为混凝剂。最大投加量为 29mg/L,投加浓度为 10%，不需要助凝剂。 投药系统的计算 1）混凝剂的投加方法 混凝剂的投加方法有湿投和干投，干投应用较少，本设计采用计量泵湿投方法。 2）混凝剂的调制方法 混凝剂采用湿投时，其调制方法有水力、机械搅拌方法，水力方法 一般用于中小型水厂，机械方法可用于大、中型水厂。本设计采用机械方法调制混凝剂。 3）溶液池容积bnQW 4171 式中 :Q 处理水量 56027 3m /d=2334.5 h/m3 ； U 混凝剂最大投量（ mg/L），取 29mg/L； b 溶液浓度（），一般取 5 20，取 10； 折板絮凝池 斜管沉淀池 普通快滤池 平流沉淀池 V型滤池 隔板絮凝池 - 29 n 每日调 制次数，一般不宜超过 3 次，取 2次。 则 W=8.2 3m 溶液池分 2池，每池容积 4.1m有效高度为 1.5m，超高 0.5m，每池的实际尺寸为 1.65m 1.65m 2m,置于室内地面上。 4）溶解池容积 2W , 2W =0.3 1W =2.46 3m ,溶液池分两格，每隔的容积为1.23 3m 有效高度取 1m，超高 0.3m，设计尺寸为 1.1m 1.1m 1.3m池底坡度采用2.5% 5）溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机，桨直径为 500mm，桨板深度为 600mm 6）药剂仓库设计参数为 9 2m /( 104 3m d)，面积为 50.4 2m ，室内高 4.5m。用人力手推车投药，药库平面设计尺寸为 7.1m 7.1m 4.3.2.絮凝池 本水厂采用折板絮凝池。 设计要点 ： （ 1）竖流式折板絮凝池适用于中小水厂，折板可采用钢丝网水泥板，不锈钢或其他材质制作。 （ 2） 平折板絮凝池一般分为三段，三段中的折板布置可分别采用相对折板，平行折板，平行直 板。 （ 3） 各段的 G， T 值可参考下列数据： 第一段（相对折板）： stG 240,s80 1 第二段（平行折板）： stG 240,s50 1 第三段（平行直板）： stG 240,s25 1 GT 值 4102 （ 4） 折板夹角：可采用 12090 - 30 （ 5） 折板宽度 b：采用 0.5 米左右 （ 6） 折板长度可采用 0.81.5 米 （ 7） 第二段中的平行折板的间距等于第一段相对折板的峰距。 折板絮凝池计算 （ 1） 单池设计水量（ 5%的自用水） Q=53359 d/m3 1.05=56027 d/m3 =0.649 s/m3 絮凝池和沉淀池合建，沉淀池宽 12 米。 （ 2） 主要数据和布置： 总絮凝时间为 17.7min，分三段絮凝，第一段采用相对折板，第二段采用相对折板，第三段采用平行直板。折板布置采用单通道。 速度梯度 G 要求由 90 1s 渐减至 20 1s 左右，絮凝池总 GT 值 4102 。絮凝池有效水深0H，采用 3.5 米。 絮凝池布置，分为并联的三组，每组设计流量 q 为 0.223 s/m3 ，每段絮凝区分为串联运行的三格。折板布置见上图，板宽采用 500mm，夹角 90 ，板厚 60mm。各段絮凝区计算如下： - 31 1）第 一段絮凝区： 设通道宽为 1.4 米，设计峰速 1v 采用 0.34 s/m ， 则峰距 1b 0.223/0.34/1.4=0.468m， 谷距 2b m178.1355.02468.0c2b 1 侧边峰距3b：根据图布置草图为3b= m8895.02 )(3b2- 1 ctB 侧边谷距 4b3b+c=0.8895+0.355=1.245m 中间部分谷速 2v 0.223/1.178/1.4=0.135m 侧边峰速 1v ： 1v =0.223/(0.8895*1.4)=0.179m/s 侧边谷速 2v 2v =0.223/(1.245 1.4)=0.128m/s 水头损失计算： 中间部分： 渐放段损失： mgvv 322222111 1048.28.92135.034.05.02h 渐缩段损失： ggFF234.0178.1468.01.012v)(-1(h 222122122 5.56 3-10 m 图 布 置 每 格 各 有 8 个 渐 缩 和 渐 放 ， 故 每 格 水 头 损 失 ：h=8 0 0 5 5 6.00 0 2 4 8.0 0.0643m 侧边部分： 渐放段损失： mgvv 422222111 1099.38.92128.0179.05.02h 渐缩段损失： m1071.92179.0245.1 8895.01.012v)(-1(h 4-222122122 ggFF 每格有 8 个渐缩和渐放，故 h =8 m0109.0000971.0000399.0 进口及转弯损失：共一个进口，一个上转弯，两个下转弯。上转弯处水深4H =0.53m，下转弯处水深 3H =0.9m - 32 进口流速： sm /3.0v3 上转弯流速 s/m301.04.153.0 223.0v 4 下转弯流速： sm /18.04.19.0 223.0v 5 上转弯 取 1.8，下转弯及进口 取 3.0，则每格进口及转弯损失 h 为 h = mgg 0320.02301.08.1218.032g23.03 222 总损失： 每格总损失： h hhh =0.1072m 第一絮凝区总损失： mH 3216.01072.03h31 第一絮凝区停留时间： m in29.460223.0 31 T 第一絮凝区平均 1G 1160 TH 100.1 1s 2） 第二絮凝区：布置形式与第一絮凝区基本相同。则有： 设通道宽为 1.9 米，设计峰速 1v 采用 0.253 s/m 则峰距 1b 0.223/0.253/1.9=0.464m， 谷距 2b m174.1355.02464.0c2b 1 侧边峰距3b：根据图布置草图为3b= m8935.02 )(3b2- 1 ctB 侧边谷距 4b3b+c=0.8935+0.355=1.249m 中间部分谷速 2v 0.223/1.174/1.9=0.1m 侧边峰速 1v ： 1v =0.223/(0.8935*1.9)=0.131m 侧边谷速 2v : 2v =0.223/(1.249 1.9)=0.094m 水头损失计算： 中间部分： 渐放段损失： mgvv 322222111 1038.18.921.0253.05.02h - 33 渐缩段损失： ggFF2253.0174.1464.01.012v)(-1(h 222122122 3.08 3-10 m 图布置每格各有 8 个渐缩和渐放，故每格水头损失： h=8 0 0 3 0 8.00 0 1 3 8.0 0.0357m 侧边部分： 渐放段损失： mgvv 422222111 1012.28.92094.0131.05.02h 渐缩段损失： m1015.52131.0249.1 8935.01.012v)(-1(h 4-222122122 ggFF 每格有 8 个渐缩和渐放，故 h =8 m0059.00 0 0 5 1 5.00 0 0 2 1 2.0 进口及转弯损失：共一个进口，一个上转弯，两个下转弯。上转弯处水深4H =0.53m，下转弯处水深 3H =0.9m 进口流速： sm /3.0v3 上转弯流速 s/m221.09.153.0 223.0v 4 下转弯流速： sm /13.09.19.0 223.0v 5 上转弯 取 1.8，下转弯及进口 取 3.0，则每格进口及转弯损失 h 为 h = mgg 0234.02221.08.1213.032g23.03 222 总损失： 每格总损失： h hhh =0.065m 第二絮凝区总损失： mH 195.0065.03h32 第二絮凝区停留时间： m in81.560223.0 32 T 第二絮凝区平均 2G 2260 TH 67.6 1s 3） 第三段絮凝区采用平行直板布置，见图。 - 34 平均流速：取 0.1m/s 通道宽度： 0.223/(0.1*0.915)=2.48m 水头损失：共一个进水口，三个转弯，流速采用 0.1m/s， =3.0，则单格损失为 mg 0061.02 1.00.34h 2 总水头损失： m0 1 8 3.00 0 6 1.033 H 停留时间： m in59.760223.0 35.39.348.23 T 速度梯度 3G 3360 TH 19.8 1s 4)各絮凝段主要指标见表 絮凝段 絮凝时间min 水头损失m G（ 1s ） GT 值 第一絮凝段 4.29 0.3216 100.1 2.58410 第 二絮凝 5.81 0.195 67.6 2.36410 - 35 段 第三絮凝段 7.59 0.0183 19.8 0.90410 合计 17.69 0.5346 187.5 5.84410 从上表可见， G 值完全符合设计要求。 4.3.3 斜管沉淀池计算 已知进水量 56027 d/m3 =0.649 s/m3 。 颗粒沉降速度： =0.4mm/s 设计采用数据： 清水区上升流速 v=3mm/s 采用塑料片热压六边形蜂窝管，管厚 0.4mm，边距 d=30mm。水平倾角 =60 清水区面积 ： A= ,4.216003.0 649.0v 2mQ 其中斜管结构占用面积按 3%计算，则实际的清水区需要面积： A =216.4 03.1 =229 2m 为了配水均匀，采用斜管区平面尺寸为 19.1m 12m，使进水区沿 12m 边布置。 斜管长度 l： 管内流速 smmv /46.360s inv 0 斜管长度： 5.04.0 866.04.046.333.1c o s s i n33.1l 0 dv 30=21.277 30 =638mm 考虑管端稳流，积泥等因素，过渡区采用 250mm 斜管总长 l =250+638=888mm 按 1000mm 计算 - 36 池子高度 ： 采用保护高度 0.3m 清水区： 1.2m 布水区： 1.2m 穿孔排泥斗槽高： 0.9m 斜管高度： H=l sin =0.87m 池子总高： H=0.3+1.2+1.2+0.8+0.87=4.47m 沉淀池进口采用穿孔花墙 穿孔墙上的洞口流速采用3v=0.15m/s，洞口总面积为： 232 33.415.0649.0 mvQA 每个洞口尺寸定为 15cm 8cm，则洞口个数为： 4.33/(0.15 08.0 )=360 个。穿孔墙布于布水区 1.2 米范围内，孔共分为 5 层，每层 72 个。 集水系统 1.集水槽尺寸 沿池长方向布置 10 条穿孔集水槽，中间为集水渠，为施工方 便，槽底平坡。集水槽中心距为 mLL 91.110/1.1910/ ，每条集水槽长（ 12-1.4） /2=5.3m 每槽集水量为 q0=0.649/(10 2 )=0.0328 s/m3 槽宽 b=0.9q0 4.0=0.9 4.00328.0 0.230m， 设槽内水流流速为 0.5m/s，槽底坡降 0.1m 则，槽内终点水深为 h1= mvbq 285.023.05.0 0 3 2 8.00 ， 起点水深为 h2= 1.032)3(h2 221 ilhh k 式中 hk = m127.02203 q gb ， 则 h2=0.212m 因此，设计槽内起点水深为 0.29m，终点水深为 0.3 米，孔口出流前水位为0.05，跌落水位为 0.07 米，槽高为 400mm。超高 0.11 米。 - 37 2.集水槽槽孔 集水槽双侧开孔， （ 1）所需孔眼总面积 由 得0q= gh2 ，ghq20 式中0q集水槽流量， m3 /s； 流量系数，取 0.62； h 孔口淹没水深，取 0.05m； 所以代入数据 532.0005.08.9262.0 0328.0 m2 （ 2）单孔面积0 孔眼直径采用 d=25mm，则单孔面积 220 0 0 0 4 9.04 md （ 3）孔眼个数 n 1 0 80 0 0 4 9.0 0 5 3 2.00 n （个） （ 4）集水槽每边孔眼个数 n 112/2=54 个 （ 5）孔眼中心距离 S0 m98.00543.50 s 3.集水渠 集水渠：集水渠的流量为 0.649 s/m3 ， 渠宽度为 b=0.9q 4.0 =0.757m， 设渠内水流流速为 0.9m/s，渠底坡降为 0.2m 槽内终点水深为 h1= m721.019.0 649.0 vbq - 38 起点水深为 h2= 2.032)3(h2 2213 ilhh k 式中 hk = m350.02203 q gb ， h2=0.61m，保护高度为 0.2m，则水渠高度取 970mm 出水管流速 v4 为 1.2m/s 则直径 d=0.830，选管径为 DN900 排泥系统 采用穿孔排泥，穿孔管横向布置，沿与水流垂直方向共设 10 根，双侧排泥至集泥渠。集泥渠与絮凝池集泥渠一起布置，总长 43m， B H 为 1 1.6m。孔眼采用等距布置，穿孔管长 5.9m，首末段积泥比为 0.5，查得 72.0kw ，取孔径为0.03m，孔口面积 220 0 0 0 7.04 md ，取孔距 s=0.4m, 孔径数目为 m=L/s-1=14 个 孔眼总面积为 20 0098.00007.014 m 穿孔管断面积为： = 20 0 1 3 6.0/ mkw 穿孔管直径为 mD 132.0/0 1 3 6.04 5.00 取直径为 200mm，孔眼向下和中垂线成 45 度，并排排列，采用气动快开排泥阀。 复算管内雷诺数及沉淀时间 0e RvR 式中水力半径： R= cmmm 75.05.74304d 管内流速： v =0.346cm/s 运动粘度： =0.01cm2 /s Re= 95.2501.0 346.075.0 沉淀时间： T= m in82.428946.31 0 0 0l0 sv(沉淀时间一般在 48min 之间 ) - 39 4.3.4 普通快滤池设计计算： 要点： 设计水量： Q=53359 1.05=56027m3 /d 设计数据：滤速 v=10m/h 冲洗强度： q=14L/(s m2 ) 冲洗时间为 6min 滤池面积及尺寸： 1.滤池面积 滤池工作时间为 24h。冲洗周期为 12 小时，滤池实际工作时间为24-0.11224=23.8h（式中只考虑反冲洗停 用时间，不考虑排放初滤水的时间），滤池面积为 F 4.2358.2310 5 6 0 2 7v TQ2m 采用滤池数 N=6，布置成对称双行排列，每个滤池面积为 f= 2.396 4.235 NFm2 采用滤池长宽比 左右5.1BL 采用滤池尺寸： L=7.7m， B=5.1m 校核强制滤速： v = hmNN /1216 1061v 2.滤池高度： 采用：承托层厚度 1H =0.6m 滤料层厚度 2H =0.7m，其中，无烟煤厚 300mm，石英砂 400mm。 沙面上水深 3H1.7m 滤池超高 4H 0.3m - 40 故滤池总高： H= 1H + 2H +3H+ 4H =0.6+0.7+1.7+0.3=3.3m 配水系统（每只滤池）： 1.干管： 干管流量： 8.5482.3914q fqgL/s 采用管径：gd=900mm（干管应埋入池底，顶部设滤头或开孔布置，参见图或采用渠道） 干管始端流速：gv=0.89m/s 2.支管： 支管中心间距：采用ja=0.25m 每池支管数：jn=225.0 1.52a B 根40 每根支管入口流量：jq= sLn jj /72.13408.5 4 8q 采用管径： jd100mm 支管始端流速jv=1.25m/s 3.孔眼布置 支管孔眼总面积与滤池面积之比 K 采用 0.25% 孔眼总面积： kF =Kf=0.25% 39.2=0.098m2=98000mm2 采用孔眼直径：kd=9mm 每个孔眼面积： fk= 29785.0d4 k63.5mm2 孔眼总数： 1 5 4 35.639 8 0 0 0k kK fFN个 每根支管孔眼数： 38401543n jkk nN个 支管孔眼布置设二排，与垂线成四十五度夹角向下交错排列 每根支管长度： 15.28.01.521)(21l gj dBm - 41 每根孔眼中心 距： 113.0385.015.22/a k jk nl m 孔眼水头损失： 支管壁厚采用 mm5 ，流量系数 68.0 水头损失： mgKqgh k 5.325.068.01014211021 22 复算配水系统： 支管长度与直径之比不大于 60，则 605.211.015.2 jjdl 孔眼总面积与支管总横截面积之比小于 0.5，则 135.0785.001.057 098.0k jj fnF 5.0 干管横截面积与支管总横截面积之比，一般为 1.752.0，则 785.057 9.0785.0 2 jjgfn f 孔眼中心距应小于 0.2，则 2.0159.0 kam 洗砂排水槽： 洗砂排水槽中心距，采用 ma 20 排水槽根数： n0= 0aL 4 根 排水槽长度 mBl 1.50 每槽排水量： sLqalq /8.14221.514000 采用三角形标准断面。 槽中流速采用 smv /6.00 槽断面尺寸： ,244.06.010008.1422110002100 mvqx 排水槽底厚度，采用 m05.0 - 42 砂层最大膨胀率： e=45% 砂层厚度： H2=0.7m 洗砂排水槽槽顶距砂面高度：米05.1075.005.0244.05.27.045.0075.05.22 xeHH 洗砂排水槽总平面面积： 2000 96.941.5244.022 mnxlF 复算：排水槽总平面面积与滤池面积之比，一般小于 25% ，则%25%3.252.39 96.90 fF 滤池各种管渠计算： 1） 进水： 总进水管设两条，单侧进水流量为 0.325m3/s，则总进水管管径为D1=(4 0.325/1.2 )0.5=600mm 各个滤池进水管流量： sQ /m108.06649.0 32 采用进水管直径： 2D 400mm，管中流速 sm /86.0v 2 ，每条进水渠宽800mm，流速为 1.35m/s 水深为 300mm 2） 冲洗水 冲洗水流量：3Q=qf=14 2.39 =548.8L/s 采用管径 D3=600mm，管中流速为 1.95m/s 反冲洗水渠断面同进水渠断面 800mm，流速为 2.09m/s，水深为 328mm 3） 清水： 清水总流量： 4Q = 1Q =649L/s 清水管流速采用 1.3m/s，则总清水管管径 800mm。 每个滤池清水管流量：5Q= 2Q =0.108 s/m3 采用管径： mm3505 D 管中流速：5v=1.12m/s 清水渠断面宽为 800mm，水深为 624mm 4） 排水： 设两条，则排水流量：6Q=3Q/2=0.275 s/m3 - 43 流速：6v=1.2/s，选择管径为 DN600， 排水渠断面同进水渠断面宽 800mm，高 700mm （ 6） 冲洗水箱 冲洗时间： t=6min 冲洗水箱容积： W=1.5qft=1.5 6062.39014.0 =297m3 水箱底至滤池配水管见的沿途及局部损失之和 1h =1.0m 配水系统水头损失： mhk 5.3h 2 承托层水头损失： mqHh 138.01445.0022.0022.013 滤料层水头损失： 68.041.011165.2-11-2014 Hmh 安全富裕水头，采用 m5.1h5 冲洗水箱底应高出洗砂排水槽面： 0H 1h+ 2h +3h+ 4h +5h=6.8m 4.3.5 消毒 设计参数 1）设计流量 56027 d/m3 2）加氯量 4mg/L。 加氯量及氯瓶的确定 QaQ 001.01 式中 : 1Q 加氯量（ kg/d）； a 最大投氯量（ mg/L） ，取 4mg/L； Q 需消毒的水量（ m3/d） 。 1Q =4 56027 3-10 =224.2kg/d 9.338kg/h 氯瓶选 500kg 级，出氯量 3 3.5kg/h，取 3.2kg/h 进行计算 ,则需9.338/3.2=2.91（个），取 3个工作氯瓶。 取 10天的量为备用量，则需氯瓶 10 224.2/500=4.48（个），取 5个。 - 44 所以总共需 8 个氯瓶，其中 3个工作， 5个备用。 加氯机及漏氯处理 1）加氯机选择 后加氯机， 4kg/h ，复合环真空加氯机。 2）氯瓶选择 采用容量为 500kg 的氯瓶，氯瓶外形尺寸为：外径 600mm，瓶高 1800mm。氯瓶自重 146kg,公称压力 2MPa。 3） 漏氯处理 加氯间设有漏氯报警系统及漏氯中和吸收装置，中和吸收能力为 500kg级。考虑排风设施，在接近地面处设置四台轴流风机，保证泄露的氯气快速，安全的扩散而不引起中毒事故。设置电动单梁悬挂起重机，起吊高度 5m，起吊重量为 2吨。起重机附有氯瓶专用吊具。 加氯间及氯库设计计算 为了保证安全，在设计中采取如下措施： 直接通向外部且向外开的门； 可以观察室内情况的观察孔； 在加氯间出入处，设有工具箱、抢修用品箱及防毒面具等，照明和通风设备的开关设在室外； 加氯间内的管线设置在沟槽里； 氯气管使用无缝钢 管，配置成一定浓度的加氯水管使用 ， 给水管使用镀锌钢管； 设置磅秤作为校核设备，为方便放置氯瓶，磅秤面与地面相平； 加氯间及氯瓶间设置通风设备，使得每小时换气 12 次，由于氯气比重大，排气孔设置在低处； 加氯设备保证不间断工作，考虑一定的设置备用数量； 通向加氯间的压力管线保证不间断供水，并尽量保持管内水压稳定； 加氯间采用暖气采暖，暖气散热片距离氯瓶和加氯机一定的安全 尺寸 。 加氯间及氯库平面尺寸为 ：长 宽 高 9m 7.2m 6m。 - 45 4.3.6 清水池调节容积 水厂内建两座圆形清水池，每座清水池的有效容积为： 4321 WWWWW 1W =Q 15%/2=56027 075.0 =4202m3 2W =Q 8%/2=2134m3 3W=0.045 2 3600=324m3 4W 为安全储量，水深 0.3 米 清水池的水深为 3.7 米，超高 0.3 米，清水池直径为 50 米， W 为 7261m3 。 清水池进水管直径为 1000mm，出水管直径为 1000mm，流速为 1m/s，溢流管与进水管直径相同为 1000mm，排水管直径为 700mm，清水池设两个检修孔 ，检修孔的直径为 1000mm。池顶设 6 个通气管，通气管的直径为 200mm。池顶覆土厚度为 0.7m。 4.3.7 二泵房设计 选泵 选泵原则： 1.首先要满足最高供水工况的流量和扬程要求，并使所选水泵特性曲线的高效率范围尽量平缓，对特殊工况，必要时另设专用泵来满足其要求。 2.尽可能选用同型号泵，或扬程相近，流量大小搭配的泵。 3.应考虑近远期结合，一般考虑远期增加泵台数或换装大泵。 4.一般尽量减少水泵台数，选用效率高的大泵，但亦要考虑运行调度方便，适当搭配小泵，通常取水泵房至少需设 2 台，送水泵房至少 2 3 台 （不包括备用泵）。 5.泵应在高效率段运行。 6.尽可能选用允许吸上真空度值大或必须气蚀余量值小的泵，以提高水泵安装高度，减少泵房埋深，降低造价。 7.水泵选择必须考虑节约能源，除了选用高效率泵外，还可以考虑运行工况- 46 的调节。 8.高浊度水源的取水泵应选择低转速，耐磨的水泵，有条件可在水泵内壳留道，叶轮表面涂耐磨涂料。 1)扬程按下式计算：安hhh s1 dSTHH 式中， 1H 取水水 泵扬程 STH 静扬程， 48.15 米， sh 吸水管路的水头损失； 0.5 米 dh 输水管路的水头损失； 1.5 米 安h 安全高度，取 2 米； 1H =48.15+0.5+2.5+2=52.15m 2)最高日最大时用水量 Q=3354.15 3m /h 3)选水泵的型号为 350S75B，四用一备。 型号 流量 Q m3/h 扬程H m 转速n r/min 轴功率KW 电动机 效率 % 气蚀余量 型号 功率KW 350S75B 813 57 1450 177 Y355M1-4 220 75 1060 53 197 82 5.8 1202 45.8 206 77 350S75B 型泵外形尺寸： 型号 外形尺寸 L L1 L2 L3 B B1 B2 B3 H H1 H2 H3 n- d 350S75B 1271.5 710 600 500 1250 600 690 500 1017 620 274 356 4-34 - 47 进出口法兰尺寸： 进 口法兰尺寸 出口法兰尺寸 DN1 D01 D1 n1- d1 DN2 D02 D2 n2- d2 350 460 500 16-23 250 350 390 12-23 350S75B 型泵安装尺寸： 出口锥法兰尺寸： 出口锥法兰尺寸 DN3 D03 D3 n3- d3 350 460 500 16-23 泵房的布置 型号 电动机尺寸 E L L2 L1 H h B A 350S75B 1570 3