长春市外贸局办公楼结构、施工设计计算书

土木工程专业2014届毕业设计计算书设计题目长春市外贸局办公楼结构、施工设计专业方向建筑工程方向2014年6月13日毕业设计（论文）成绩评定表学生姓名徐靖所学专业土木工程设计题目长春市外贸局办公楼结构、施工设计指导教师评阅成绩（35）及评语调研综述（15分）外文翻译（10分）成果质量（60分）工作表现（15分）评语指导教师评阅总成绩（百分制）指导教师评阅总成绩（35）指导教师评阅教师评阅成绩（15）及评语题目难度（10分）调研综述（10分）外文翻译（10分）成果质量（70分）评语评阅教师评阅总成绩（百分制）评阅教师评阅总成绩（15）评阅教师续前表专业答辩小组评语评语答辩总成绩（百分制）答辩总成绩（50）专业答辩小组组长签字总成绩指导教师成绩（35）；评阅人成绩（15）；答辩成绩（50）总成绩得分上分教师学院答辩委员会评定意见总成绩等级院答辩委员会主任年月日毕业设计（论文）长春市外贸局办公楼结构、施工设计OFFICEBUILDINGSTRUCTUREANDCONSTRUCTIONDESIGNOFCHANGCHUNFOREIGNTRADEBUREAU土木工程学院土木工程专业土木10432014年6月13日学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间摘要本次毕业设计是设计长春市外贸局办公楼，主体八层，框架结构。整个设计分二部分结构设计部分和施工部分。结构设计采用手算一榀框架，在结构上，建筑物在恒荷载、活荷载、风荷载等作用下框架的内力分析，同时考虑了多层结构抗震要求，作了抗震验算，作了结构的抗震结构设计。之后进行内力组合，得出最危险截面，进而对框架梁和框架柱进行配筋设计。施工部分主要做了三项工作完成清单工程量，编制建筑工程量投标报价书，完成施工组织设计，施工中选用适当的施工工艺，合理安排进度计划和现场平面布置图。关键词结构设计；框架结构；抗震结构设计；工程量计算。ABSTRACTTHEGRADUATIONDESIGNISTODESIGNACHANGCHUNFOREIGNTRADOFFICE,ITSEIGHTLAYERS,THEFRAMESTRUCTURE,THEWHOLEDESIGNDIVIDESTWOPARTSTHEBUILDINGDESIGNISPARTOF,THESTRUCTUREDESIGNISPARTOFANDSTARTCONSTRUCTIONPARTTHESTRUCTUREDESIGNORGINATIONHANDCALCULATESONEFRAMEITCARRIEDONBUILDINGDINTINCONSTANTLOAD,LIVELOADS,WINDLOADSCARRYETCTHEFUNCTIONTHEBOTTOMTHEFRAMEOFANALYTICALITALSOCONSIDERSMANYLAYERSTRUCTUREANTIANEARTHQUAKEAREQUEST,MAKINGANANTIEARTHQUAKETOCHECKCALCULATE,MAKEONTHESTRUCTUREOFANTIEARTHQUAKESTRUCTUREDESIGN,ATLAST,THENCARRYONDESIGNTOGOTOGETHERWITHTOTHEFRAMEBEAMANDTHEFRAMEPILLARTHECONSTRUCTIONPARTMAINLYDIDTHREEWORKSTHELISTOFQUANTITY，THECONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGN，CONSTRUCTIONSCHEDULEANDCONSTRUCTIONDRAWINGTHECONSTRUCTIONADOPTSANEWCRAFT,SAVINGTOBUILDPRICE,THECONSTRUCTIONORGANIZATIONADOPTSAPARALLELFLOWINGWATERCONSTRUCTION,THECONSTRUCTIONMETHODOFTHEFLYOVER,SHORTENAWORKPERIODKEYWORDSSTRUCTURALDESIGN；FRAMESTRUCTURE；THEANTIEARTHQUAKECONSTRUCTIONDESIGNS；ENGINEERINGQUANTITYCALCULATION目录前言1结构设计部分1工程概况211工程名称212设计资料22结构布置及计算简图421结构布置422梁、柱、板截面尺寸初定53楼盖的设计631荷载计算632楼板内力计算633楼板配筋114框架设计1241梁柱截面初步确定1242重力荷载计算1443横向风荷载作用1844横向水平地震作用2645竖向恒荷载作用下框架结构3346竖向活荷载作用下框架结构内力计算3847框架内力组合4248内力调整4249框架梁截面设计44410框架柱截面设计47411框架梁柱节点核芯区截面抗震验算505楼梯设计5251楼梯一521、梯段板计算522、平台板设计543、平台梁的设计554、短柱设计566基础设计5661基础基本设计5662确定桩数及桩布置5763承台设计58施工设计部分7招标文件608施工布置829施工技术8291施工组织设计8292施工总体部署8493总体施工方法8994工期保证措施11895质量保证措施11996安全教育12097消防保卫措施123结语125致谢126附录127参考文献134前言本设计是按照长春工程学院2014年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“长春市外贸局办公楼结构、施工设计”。单位办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼的结构和施工设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在结构部分，我们计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。在施工部分，计算了本工程的工程量清单，作出综合报价，编制了施工进度表及完整的施工组织。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室和施工教研室的老师悉心指导下完成的，在此向您表示衷心的感谢鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。编者徐靖2014年6月结构设计部分1工程概况11工程名称长春市外贸局办公楼12设计资料121结构类型框架结构122建筑地点吉林省长春市123建筑规模建筑层数为8层，,建筑总高度为267M。124气象条件基本风压065KN/M2，基本雪压035KN/M2。125建筑概况建筑面积每层最大面积72378。建筑面积579024。2M2M建筑标高000标高23078M室内外高差0450M层高第一层36M,标准层33M最深基底标高325M最高檐口高度282M建筑轴线横轴编号AD纵轴编号121建筑防火耐火等级二级外装外墙面外墙贴面砖门窗塑钢门窗、防盗门建筑保温外墙外保温80MM厚聚乙烯苯板屋面80MM厚聚乙烯苯板主要装修做法外墙贴面砖，内外墙300MM陶粒混凝土空心砌块屋顶20MM抹灰，地面40MM水磨石地面，卫生间为防滑地砖126工程地质条件（1）场地工程地质条件概述建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为（1）杂填土含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约13米；（2）粘土棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约38米；（3）淤泥质土黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约50米；（4）粉质粘土呈可塑状态，厚约41米。（5）粘土呈硬塑状态，未穿透。表11土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指数IP液性指数IL土的内摩角度土的粘聚力CKPA压缩模量ESMPA承载力特征值FAKKPA1杂填土131682粉质粘土381872407214062512901603淤泥质土5017540151912105030954粉质粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290127地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为24米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。128抗震条件场地类别类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度010G，设计地震分组第一组。129地形条件基地地势平坦，邻近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。2结构布置及计算简图长春外贸局办公楼，总建筑面积579024，建筑总长度5479M，宽度1321M，建筑高度2M267M，共8层1层36M，28层33M，无地下室。本工程是多层框架结构体系，耐火等级为二级，建筑抗震烈度7度，框架抗震等级为二级。21结构布置1结构形式全现浇钢筋混凝土框架结构；2承重方案框架梁柱；3材料选用混凝土强度等级为一到八层框架柱C30，F143N/MM；框架梁C2C30，F143N/MM，楼板C30,F143N/MM。钢筋为框架梁受力纵向钢筋采用C2C2HRB400，；框架梁柱纵向受力钢筋采用HRB400，2/360MNFY其余钢筋一律采用HPB300，。2/FY2/70MNFY图21楼板区格划分图22梁、柱、板截面尺寸初定框架梁取跨度较大者进行验算，纵向框架梁的最大跨度为5400MM，取H1/81/12L675MM450MM,取H500MM，B1/21/3H250MM167MM，取B250MM，初选截面为BH250MM500MM；横向框架梁的最大跨度为L5400MM，取H1/81/12L450MM675MM，取H500MM，B1/31/2H167MM250MM，取B250MM，初选梁的截面尺寸为BH250MM500MM；过道梁取BH200MM400MM。次梁跨度为L5400MM，H1/81/14L675MM386MM，取H450MM，B1/21/3H300MM200MM，取H250MM，初选次梁的截面为BH250MM450MM。框架柱底层柱高H3600MM450MM1500MM5550MM，H1/121/6H463MM925MM，取B600MM；BH600MM600MM标准层高为H3300MM，H1/121/6H275MM550MM，取H500MM，柱截面宽为B1/151H400MM600MM，初选标准层柱高为BH500MM500MM。板厚取H100MM。3楼盖的设计31荷载计算根据建筑结构荷载规范查得民用建筑楼面均布荷载的标准值为办公室、上人层面2KN/M2,卫生间、走廊25KN/M2。20MM厚水磨石地面065KN/M210MM厚水泥砂浆打底001M20KN/M302KN/M2150厚钢筋混凝土楼板015M25KN/375KN/M2M15MM厚混合砂浆抹灰0015M17KN/0225KN/M23恒荷载标准值483KN/M2KG恒荷载设计值G12483KN/M2579KN/M2活荷载标准值办公室20KN/1428KN/M2卫生间25KN/1435KN/M2走廊25KN/1435KN/M2活荷载设计值办公室PGQ579KN/M228KN/M2859KN/M2走廊PGQ579KN/M235KN/M2929KN/M2卫生间GG05Q579KN/M20535KN/M2754KN/M2Q0535KN/M2175KN/M232楼板内力计算B1（双向板塑性）P689KN/M2，L0127M03M24M，L0254M03M51M540540L1NL02/L012125，1/N2022，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M151MM1M2L01M102224MM10528MM1M1L02M1251MM1102MM1M10M2L02M120528MM11056MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120528MM1102MM11056MM1859KN/M2272351M24M/12解得M1241KNM/MM2M1053KNM/MM1M1482KN/M/MM20M2M2106KNM/MM20B2（双向板塑性）P689KM/M2，L01216M03M186M，L0254M03M51MNL02/L01274，1/N20133，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M151MM1M2L01M10133186MM10247MM1M1M1L02M1251MM1102MM1L01LB2计算简图M2L01M120247MM11356MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120247MM1102MM121356MM1689KN/M22162351M186M/12解得M1111KNM/MM2M10148KNM/MM1M1222KNM/MM10M2M2M20296KNM/MB3（双向板塑性）P689KM/M2，L0127M03M24M，L0254M03M51MNL02/L012125，1/N2022，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M151MM1M2L01M10528MM1M1L02M1102MM1M10M2M2L01M11056MM12M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM120528MM1102MM110562MM1689KN/M2272153M24M/12解得M1229KNM/MM2M105KNM/MM1M1M1458KNM/MM2M21KNM/MM20L01LB3计算简图B4（单向板塑性）取1M宽板带作计算单元，L021603186M，Q759KN/M21M759KN/MH01002080MMM中75918621/8328KNMM边1/2M164KNMB5（双向板弹性法）荷载G584KN/M2,Q175KN/M2,P759KN/M2,L0154M03M51M，L0254M03M51M表31弯矩计算L02/L0151M/51M1计算简图M100319584KN/M200368175KN/M2512M2652KNM/MV0M200234584KN/M200368175KN/M2512M2533KNM/MM1V652KNM/M02533KNM/M7586KNM/M跨内V2M2V533KNM/M02652KNM/M6634KNM/M计算简图M100839759KN/M2512M21656KNM/M支座M200839759KN/M2512M21656KNM/MB6（双向板弹性法）荷载G584KN/M2,Q175KN/M2,P759KN/M2,L0154M03M51M，L0254M03M51M表32弯矩计算L02/L0151M/51M1计算简图L0201LB4计算简图M100234584KN/M200368175KN/M252M2523KNM/MV0M200234584KN/M200368175KN/M252M2523KNM/MM1V523KNM/M02523KNM/M6276KNM/M跨内V2M2V523KNM/M02523KNM/M6276KNM/M计算简图M100667759KN/M2512M21337KNM/M支座M200667759KN/M2512M21337KNM/MLB7（双向板塑性）三遍固支，一边简支P689KN/M2，L0148603M456M，L0254M03M51MNL02/L01112，1/N208，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M151MM1M2L01M13648MM1M1L02M1102MM1M10M2M2L01M17296MM12M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/12251MM123648MM1102MM127296MM1689KM/M24862153M456M/12解得M1071KNM/MM2M1057KNM/MM1M1M1142KNM/MM2M2114KNM/MM2033楼板配筋表33板配筋计算截面M/KNMH0/MMAS/MM2选配钢筋实配面积/MM2L01方向241751258200251LB1L02方向05365328200251L01方向11175588200251LB2L02方向01565958200251L01方向229751208200251LB3L02方向05653048200251LB4单向板）L2方向3287515688200251L01方向652952678150335LB5L02方向533852448150335L01方向523952148150335LB6L02方向523852398150335L01方向07175378200251跨中LB7L02方向05765348200251表34支座配筋计算截面M/KNM/MH0/MM最大AS/MM2选配钢筋实配钢筋LB1LB2352751838200251LB2LB334751778200251LB3LB3458752388200251LB1LB4065375338200251LB2LB4025375118200251LB3LB4060575328200251LB3LB68987546610150523LB6LB46797535310200393LB1LB347752448200251LB2LB718275948200251LB7LB4067575348200251支座LB5LB4838575436101505234框架设计41梁柱截面初步确定该框架柱网平面布置规则，主要为纵向框架承重，为减少计算篇幅，选一榀框架KJ4为例进行设计计算，计算简图如下3030303030303050BCDE5402160540图41计算简图1、框架梁纵向BH250MM500MM，横向BH250MM500MM,过道梁BH200MM400MM2、框架柱底层BH600MM600MM，标准层BH500MM500MM3、次梁BH250MM450MM42重力荷载计算1、屋面框架梁40MM厚细石混凝土刚性防水层004M25KN/M3100KN/M24MM厚APP卷材防水层035KN/M220MM厚水泥砂浆站层002M20KN/M3040KN/M2120MM厚水泥膨胀珍珠岩找坡层012M10KN/M3120KN/M2100MM厚钢筋混凝土板015M25KN/M325KN/M220厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2屋面板均布恒荷载标准值579KN/M2AB跨框架梁自重框架梁自重025M0501M25KN/M325KN/M框架梁抹灰042025M002M17KN/M3036KN/M框架梁自重标准值GWK3286KN/MBC跨框架梁自重框架梁自重02M0401M25KN/M315KN/M框架梁抹灰03202M002M17KN/M3027KN/M框架梁自重标准值GWK4177KN/MAB跨屋面梁上恒荷载标准值GWK1270M579KN/M21563KN/MBC跨屋面梁上恒荷载标准值GWK2108M2579KN/M21251KN/M屋面为上人屋面，屋面活荷取20KN/M2AB跨屋面梁活荷载标准值QWK127M20KN/M2540KN/MBC跨屋面梁上活荷载标准值（走廊活荷载取25KN/M2）QWK2108M225KN/M2540KN/M2、屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值900MM高240MM厚双面抹灰砖墙自重为09M524KN/M2427KN/M纵向框架梁自重标准值纵向框架梁自重025M0501M25KN/M325KN/M抹灰042025M002M17KN/M3036KN/M纵向框架梁自重标准值GWK3286KN/MA轴纵向框架梁传来的恒荷载标准值GWK1女儿墙自重427KN/M54M2549KN纵向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN屋面恒荷载传来54M27M27M135M135M579KN/M25276KNGWK110047KNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值GWK2纵向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN屋面恒荷载传来54M27M27M135M135M579KN/M25276KN54M108M108M108M579KN/M22701KNGWK210199KNA轴纵向框架梁传来的荷载标准值QWK1屋面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M21823KNQWK11823KNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值QWK2屋面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M21823KN54M135M135M135M20KN/M2933KNQWK22756KNA轴纵向框架梁中心外侧偏离柱轴线，应该考虑50MM的偏心，以及由此产生的节点弯矩。则MWK110047KN005M50KNM，MWK21823KN005M09KNM。1350271350GWK1GWK2GK1GWKG26K1350271350QWK1QWK2QK1Q26K屋面梁荷载简图A屋面梁恒荷载B屋面梁活荷载MKMK2K4图423、楼面框架梁楼面均布荷载30MM厚水麿石面层065KN/M2100MM厚钢筋混凝土010M25KN/M3250KN/M220MM厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2楼面均布恒荷载标准值349KN/M2墙自重200MM厚陶粒空心砌块02M8KN/M316KN/M220MM厚砂浆双面抹灰2002M17KN/M3068KN/M2228KN/M2AB跨楼面梁上恒荷载标准值GK127M349KN/M2942KN/MBC跨楼面梁上恒荷载标准值GK2216M349KN/M2754KN/MAB跨楼面梁上活荷载标准值QK127M20KN/M2540KN/MBC跨楼面梁上活荷载标准值（走廊取活荷载25KN/M2）QK2216M25KN/M2540KN/M4、楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值墙重（54M28M18M20M2）228KN/M21806KN窗重18M20M210KN/M272KN合计2526KN内纵墙自重标准值墙重（54M28M09M20M2）228KN/M21806KN门重09M20M210KN/M236KN合计2166KNA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值GK1外纵墙重2526KN次梁上墙重1655KN纵向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN楼面恒荷载传来54M27M27M135M108M349KN/M23847KNGK110250KNB轴纵向框架梁传来恒荷载值GK2内纵墙重2166KN次梁上墙重1655KN纵向框架梁自重286KN/M54M1544KN次梁自重251KN/M27M678KN楼面恒荷载传来54M27M27M135M108M349KN/M23847KN54M108M108M108M349KN/M21628KNGK29352KNA轴纵向框架梁传来活荷载标准值QK1楼面活荷载传来54M27M27M135M108M20KN/M22041KNQK12041KNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值QK2楼面活荷载传来54M27M27M135M108M20KN/M22041KN54M108M108M108M25KN/M21166KNQK23207KNB轴纵向框架梁偏心产生的节点弯矩楼面梁荷载简图如下所示MK11025KN005M51KNM，MK23041KN005M10KNM。1350271350GK1GK2GKKG261350271350QK1QK2QKQ26楼面梁荷载简图A楼面梁恒荷载B楼面梁活荷载MKMK2K4图435、柱自重底层柱的自重06M06M28KN/M3555M5594KN其余各层柱自重05M05M28KN/M333M2310KN混凝土重度取28KN/M3以考虑柱外抹灰重。43横向风荷载作用1、基本风压为065KN/M2，风载体型系数为13，地面粗糙类别为C类。建筑总高度为2715M14TG14035S049S，故考虑顶部附加水平地震作用即。8NFEK1GEQ0050154670KN27335KNNEKK435270NIN1JJII012HGH）（质点的水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程，参见下表表411的计算和、CIVF层数8858428652459323743745681060001763212535160237244618568106000166321220513937821283056810600015632118751185181801010568106000246321154597659148115856810600023632112157680011712755681060002263218855594085136056810600021816055545288156629568814295348500003首层（满足要求）5018503H二层（满足要求）625、框架内力的计算。框架柱剪力和柱端弯矩的计算过程见下表。梁端剪力及柱轴力见下表。地震作用下框架层间剪力图如下，框架弯矩如图所示。表412水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值柱层H/MD/KN/MDKNVI/KMY/0KNM下/上833374568106944600176220446022446015927336185681069446001710280446035118722046338305681069446001713800446041822273353310105681069446001716790446045249430484331158568106944600171925044604528593495边柱333127556810694460017212004460534983498KNGI/MHI/KNI/MKHGI/NFI/KVI/MNDC/KNVI/MD233136056810694460017226104460545406733951555142953485083470016223003707896542723833374568106109510019721053602686381741733618568106109510019119105360368144724856338305681061095100191600053604182207307353310105681061095100191947053604528913534433115856810610951001922320536045331540513331275568106109510019245805360540554055233136056810610951001926220536054547153936中柱15551429534850109400020292308906198966327图47水平地震作用下剪力图图48水平地震作用下弯矩图表413水平地震作用下梁端剪力及柱轴力标准值AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力层ML/KNME左/右KLMVEE/右左M/KNE左/右KLMVEE/右左边柱NE/KN中柱NE/KN85415927264292161016101694142951175426641035685216144914491342111411686543919128096321617921792166020771865554487014721174216206120611909325225994545988168814222162363236321884673336635463571690149021623662366219061634066254689316401580216229622962126774446121546790263617462163691369134179489628445竖向恒荷载作用下框架结构内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。BC跨分成二半，跨度为108M，中间改用滑动支座，梁的相对线刚度为28。1、梁固端弯矩。将梯形荷载折算成固端等效均布荷载QE5/8Q则顶层AB跨135/54025，12230891Q286KN/M1563KN/M08911678KN/MMKNMKNQL7840125/786122BC跨Q177KN/M1251KN/M5/8959KN/MKKQL33/9322同理，其余层AB跨135/54025，Q936KN/M942KN/M08911774KN/MMKNMKNL124125/74122BC跨Q177KN/M754KN/M5/8648KN/MKKQL5308/63222、弯矩分配系数。以顶层为例A8节点3240148BA6907B8节点5488AB2401471708CB3、内力计算。弯矩计算过程如下左图所示，所得弯矩图如下右图所示，节点弯矩不平衡是由于纵向框架梁在节点处存在偏心弯矩。梁端剪力榀根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节眯集中力叠加而得。计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，见下表。表414恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力竖向荷载梁端调幅系数取08，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中，括号内的数值表示调幅后的弯矩值。以第一层为梁AB跨为例，说明跨中弯矩的求法。梁端弯矩调幅后MA084059KNM3247KNM,MB084081KNM3265KNM跨中弯矩MKNMKNMB19354/36981453145/4227222对于BC跨，为防止跨中弯矩过小，取简支梁跨中弯矩的1/3为跨中正弯矩，有NKKMBCK32162/4712/713按1/3简支梁跨中弯矩调整跨中正弯矩值用方括号在图上示出。荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱层次VBVC/KNVCVD/KNVBVC/KNVBVC/KNVB/KNVC/KNVDVC/KNNU/KNNL/KNNU/KNNL/KN85366121802105387534512182621729543277643109752731433012052855261143348096514225681260138652731433012052855261143369975733018586891865527314330120528552611433918549518114908118234452731433012052855261143311373311705914395614728235273143301205285526114331356121389381730041763325273143301205285526114331574911608172020522053781527314330120528552611433179372186888231102238618层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁弯矩分配系数06920308025405690177500040780407803730247601102094112108165587775470555107349212409450467104603258弯矩/KNM304113541137346273849962弯矩分配系数0409040901820162036203620114510043120431202520155501555069206577146971469746281238077753289346010541734968986898307023385223522316457弯矩/KNM2103216427425594234020014168225503弯矩分配系数04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812816弯矩/KNM1831018310417214182317978179785867弯矩分配系数04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812815弯矩/KNM1831018310417214182317978179785867弯矩分配系数04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812814弯矩/KNM1831018310417214182317978179785867弯矩分配系数04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757775328934607349734950155015223218204068406812813弯矩/KNM1831018310417214182317978179785867弯矩分配系数04090409018201620362036201145100431204312025201555015550692065771469714697462877757167328934607349684147664766212117383884388412232弯矩/KNM1855917951416104174118162176545925弯矩分配系数037704550168015103370406010651004312043120252014334172996387613113682164844304777530653194734917762143079106271400168704402033315156405894081019631147976383757873981弯矩/KNM图49恒荷载作用下弯矩的二次分配图410恒载作用下框架的弯矩图46竖向活荷载作用下框架结构内力计算可变荷载作用下的框架内力因各层楼面活荷载标值均小于35KN/M2，可受用满布荷载近似法考虑不得布置的影响。内力方法可与恒荷载相同，采用力矩二次分配法。1、梁固端弯矩。将梯形荷载和三角开荷载折算成等效均布荷载，则顶层AB跨135/54025，12230891，Q540KN/M0891481KN/M固端弯矩MKNMKNQL69145/8412BC跨Q54KN/M5/8338KN/M固端弯矩为KKQL3112/38122其余层与此同理。2、内力计算。弯矩计算过程如图337，所得弯矩图如338所示，将相邻两个开口刚架中同层同柱内力叠加，作为原框架结构柱的弯矩。梁端剪力榀根据梁是竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和集中力叠加得到，风表311。3、内力调整。表415活荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱层次VBVC/KNVCVD/KNVBVC/KNVBVC/KNVB/KNVC/KNVDVC/KNNU/KNNL/KNNU/KNNL/KN81094292015011091079292293241277109429200201096109229260698718610942920040109810929292081330751094292004010981092921234717896410942920040109810929215486224853109429200401098109292186252707421094292004010981092922176431663110942920050109910892922490436251竖向荷载梁端调幅系数取08，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中，括号内的数值表示调幅后的弯矩值。以第一层为梁BC跨为例，说明跨中弯矩的求法。梁端弯矩调幅后MB082462KNM1970KNM,MC082454KNM1963KNM跨中弯矩MKNMKNMC1485/1845317245/6352272对于CD跨，为防止跨中弯矩过小，取简支梁跨中弯矩的1/3为跨中正弯矩，有NKKMBCK6812/5612/49833、按1/3简支梁跨中弯矩调整跨中正弯矩值用方括号在图上示出。层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁弯矩分配系数06920308025405690177090011680116801310746033202634590118352184131716601877060002670055012300388弯矩/KNM904499441076176543107弯矩分配系数0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118237302184084009722950187720752075092306251396139604407弯矩/KNM602344771150011597530942352053弯矩分配系数0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703176弯矩/KNM5109510911218114234624462421755弯矩分配系0409040901820162036203620114数10001168011680131043684368194416803754375411822184218408400972187718771443144306420451100710070317弯矩/KNM510951091121811423462446242175弯矩分配系数0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703174弯矩/KNM510951091121811423462446242175弯矩分配系数0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842184084009721877187714431443064204511007100703173弯矩/KNM510951091121811423462446242175弯矩分配系数0409040901820162036203620114100011680116801310436843681944168037543754118221842013084009721877174713731373061104300960096003022弯矩/KNM517950081118711402467145412190弯矩分配系数0377045501680151033704060106100011680116801310402648591794156634954210109921840783089718770528063802350148033003980104568242221090411159504138122305211119061弯矩/KNM图411活荷载作用下框架弯矩的二次分配图412活载作用下框架的弯矩图效应分析，可忽略效应的不利影响，此时对总的弯矩引起P15790JNDHPS的增大值将小于5。47框架内力组合考虑四种内力组合，即12SGK14SWK1407SQK，12SGK14SQK1406SWK，12SGK14SWK，135SGK10SQK。各层梁的内力组合结果见表312，表中SGK、SQK两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩（调幅系数为08）。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大弯时，由于各组全下左右梁端弯矩不同，在梁上荷载与左右参与组合时尤为明显。此时可根据当梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定跨内最大正弯矩的位置及数值。考虑水平风荷载作用效用较小，左右梁端弯矩相差悬殊，跨内最大正弯矩可近似取跨中弯矩，以减少计算工作量。取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合表见附表。48内力调整481柱的内力调整本建筑为二级抗震建筑，规范规定，框架柱顶层以及轴压比小于015的柱可不进行调整，二级框架柱中，现对第二层和第一层进行调整。51一层柱的下端A柱MKNKMCC93195127MAXB柱6430512一层柱上端，二层柱下端A柱右震，MKNKM54201145287MKN3714MB371BCMKN1263K9152870MC上C上CKMKN436K5201上CB柱右震，NM9209207MKNMB195，满足要求。651BC3二层柱上端，三层柱下端A柱右震，MKNKM4923012475MKNMB37129BC05191K79K7256C上C上CMNKMN39090514CB柱右震，KM16826MKNMB9714，满足要求。95451BC482梁的强剪弱弯根据公式计算，GBNRBLVBVLMV底层LN54M06M48M，LN216M06M156M标准层LN54M05M49M