鹤壁市淇滨区众联办公楼结构设计-计算书

本科毕业设计鹤壁市淇滨区众联办公楼结构设计THESTRUCTUREDESIGNOFHEBICITYQIBINDISTRICTTHELEAGUEOFFICEBUILDING学院名称土木与建筑工程学院专业班级土木工程2010级1班指导教师职称工程师2014年5月目录摘要ABSTRACT引言1第1章结构模型建立和分析调整211结构模型建立2111PMCAD建立结构模型2112SATWE计算212模型分析和调整4第2章结构计算621手算部分6211现浇楼面板计算6212楼梯计算1122机算部分16结论17致谢18参考文献19鹤壁市淇滨区众联办公楼结构设计摘要设计包括PKPM模型建立和优化调整、结构计算、施工图绘制等。本结构方案为六层以及顶层有突出阁楼的框架结构，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。根据任务书及各层建筑平面图，确定梁柱主要受力构件的平面布置，参考工程设计规范以及工程经验，确定楼面荷载以及梁间荷载。整体结构模型建立通过PKPM结构计算软件来实现，通过PKPM计算梁、板、柱以及基础的内力和配筋，同时一层的部分楼板可以通过连续板弹性方法计算配筋，受力钢筋和箍筋采用级钢筋，楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯；整个方案设计基本符合建筑和结构要求，具有一定的合理性。通过对办公楼层结构施工图的绘制，熟悉了结构设计的全过程，掌握了结构设计PKPM计算的基本方法，完成了卓越班毕业设计的任务。同时，对这些年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解决实际问题的能力。关键词办公楼模型建立结构设计PKPM计算THESTRUCTUREDESIGNOFHEBICITYQIBINDISTRICTTHELEAGUEOFFICEBUILDINGABSTRACTTHEDESIGNINCLUDSPKPMMODELESTABLISHINGANDOPTIMIZINGADJUSTMENT,STRUCTURALCALCULATIONANDCONSTRUCTIONDRAWINGS,ETCTHISSTRUCTURESCHEMEFORTHESIXLAYERANDFRAMESTRUCTUREOFTHETOPHASPROMINENTATTIC,ANDBASEADOPTSREINFORCEDCONCRETEINDEPENDENTFOUNDATIONUNDERCOLUMNACCORDINGTOTHESPECIFICATION,ANDEACHLAYEROFFLOORPLAN,WEDETERMINETHEBEAMLAYOUTOFMAINSTRESSCOMPONENTS,REFERTOTHEENGINEERINGDESIGNSPECIFICATIONSANDENGINEERINGEXPERIENCE,FLOORLOADANDBEAMLOADISDETERMINEDOVERALLSTRUCTUREMODELSETUPBYPKPMSTRUCTURECALCULATIONSOFTWARE,BEAM,PLATE,COLUMNANDFOUNDATIONBYPKPMCALCULATIONOFINTERNALFORCEANDREINFORCEMENT,ANDATTHESAMETIMEPARTOFALAYEROFFLOORSLABCANBEREINFORCEDBYCONTINUOUSPLATEELASTICMETHODCALCULATION,MECHANICALREINFORCEMENTANDSTIRRUPUSEDLEVEL,STAIRUSEREINFORCEDCONCRETEPLATESTAIRSTHEWHOLESCHEMEDESIGNINLINEWITHBUILDINGANDKNOTKEYWORDSOFFICEBUILDING；MODELBUILDING；DESIGNPKPM；STRUCTURECALCULATION引言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,卓越班毕业设计,更注重运用计算机辅助应用来完成企业的工程设计实例，通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事结构设计所具备的基本技术素质和技能。多层建筑结构大多采用框架结构，特别是像办公楼用途的建筑，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。在本次框架结构设计过程中，计算过程以机算为主，主要采用建筑结构软件PKPM进行电算,并对部分的楼板和楼梯配筋进行了手算，在PKPM的计算基础上绘制了梁、柱、楼板、基础和楼梯等的结构施工图，完成了整个毕业设计的内容。毕业设计的三个月里，在企业指导老师的帮助下，经过查阅资料、PKPM计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AUTOCAD和结构设计软件PKPM，基本上达到了毕业设计的目的与要求。第1章结构模型建立和分析调整11结构模型建立111PMCAD建立结构模型本工程为六层框架结构办公楼，位于鹤壁市淇滨区华山路与海棠巷交叉口东南角，建筑总高度225M，地上六层，一到三层为办公用途，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为02G,设计地震分组为第一组。抗震设防类别为丙类，建筑场地类别为类。确定基本的设计资料后，通过建筑图可以用PKPM中的PMCAD模块来建立结构模型。第一步，先建立轴网，通过正交轴网来建立结构图中要确定受力构件的轴线和网点；第二步，确定受力构件，框架结构主要是梁柱的布置，柱的截面尺寸由轴压比公式再结合实际工程经验确定，主梁根据抗震规范中框架梁的要求确定框架主梁的截面尺寸，次梁根据要求布置要小于主梁的高，本工程中的次梁都是用来分隔现浇板，从而减小板厚，节省材料；第三步，确定荷载。生成楼板后，在选中“自动计算现浇板自重”后，楼面恒载主要取决于楼地面和屋面的做法，而楼面活荷载可以参考荷载规范确定，而梁间荷载是有作用在这段梁上的隔墙或者是外墙的线荷载确定的，根据资料“内外墙均为200厚的加气混凝土砌块”，可确定墙体的线荷载，存在门窗洞口时，可以乘以折减系数；第四步，确定设计参数，组装模型，设计参数可以根据建筑图和给出的设计资料来确定，需要特别注意的是，模型首层的高度指的是从嵌固端到第一层顶的高度，因此，因为本工程没有地下室，因此可从基础顶算起。结构模型建立之后，要对模型中的具体细节进行优化，比如说阁楼层中的双层梁的布置、楼板错层的取值、梁柱的偏心等，这些问题需要具体细化。112SATWE计算SATWE采用空间杆单元模拟梁、柱及支撑等构件，用在壳元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙。对楼板，SATWE给出四种简化假定楼板整体平面内无限刚、分块无限刚、分块无限刚带弹性连接板带和弹性楼板。在应用中，可根据工程实际情况和分析精度要求，选用刚性楼板假定。SATWE计算的基本原理就是将梁柱受力构件按照有限元原理，进行结构的荷载组合计算,从而计算出配筋和内力,多层结构一般是用PKPM中的SATWE8模块，SATWE参数包括风荷载信息、地震信息、设计信息、调整信息等，由于模型中已经对参数有了设置，只需要修改若干项即可，比如刚性楼板假定是在设计中用来验算位移比时要选用,墙柱的活荷载折减在荷载规范里有要求，考虑双向地震和偶然偏心。在PMCAD中已经输入了结构模型的数据，在SATWE中还要对这些数据进行分析和补充，下面有几点问题是设计时需考虑到的。由于恒载的特殊性，SATWE软件将施加荷载的方式分为两种“一次性加载”和“模拟施工加载”。其中“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。“模拟施工加载2”是在1的理论基础上，将竖向构件的轴向刚度增大10倍，在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。多层建筑一般选择“一次性加载”。建筑设计时应考虑抗震的要求，不应采用严重不规则的设计方案。体形复杂、平立面不规则的结构，可在适当部位设置防震缝，或调整平面形状和尺寸，加强构造措施。不规则的建筑在计算时采用的是空间结构计算模型，并需进行薄弱层验算。这在SATWE信息输入时都要引起注意。在计算地震力时，如果考虑单向地震作用，即用偶然偏心计算，多层规则的结构可以不考虑。质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。这在抗震规范和高层建筑混凝土结构技术规程中都有强制性条文。在调整信息中，有几个数据的取值是需要注意的。“梁端弯矩调幅系数”一般现浇框架梁取0809，装配整体式框架梁取0708。弯矩调幅原因是钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载作用下考虑适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。另一个跟梁弯矩有关系的信息是“梁设计弯矩增大系数”，取值为1013，但一般都取10，是因为已考虑了活荷载的不利布置。“中梁刚度增大系数”的取值要根据梁高和楼板的厚度比较来确定，现浇楼板取值1320，一般取20，因为在整体式肋形楼盖中，楼板和梁浇注在一起形成T形截面梁，在承载力计算时整体刚度会有所增大。其余的调整信息，只要查看规范就很容易确定下来，这里就不再细说。另外一个需要注意的信息是“柱配筋计算原则”。一般第一次计算宜按“单偏压”计算，然后再按“双偏压”来计算角柱，角柱在特殊构件定义中点取，角柱的配筋取两次计算中的大值。异形柱按“双偏压”来计算。“周期折减系数”默认的取值是10，这个值应在建筑考虑非承重墙体刚度的影响后进行调整。系数按如下规定选取，框架结构砖填充墙多时取0607，砖填充墙少时取0708；框剪结构砖填充墙多时取0708，砖填充墙少时取0809；剪力墙结构取10对于特殊构件补充定义，梁是否铰结、不调幅梁的点取、角柱的点取等都是要用户指定，这需要对所设计的建筑物的受力体系有全面、清晰的理解。如梁铰接的点取与不点取，所配的钢筋是完全不同的两端铰接的梁完全靠下部钢筋来承受荷载，下部配筋很大，支座只构造配筋；两端固接的梁的支座也配有钢筋，这是由于上部有负弯矩，承受拉力。当双偏压计算角柱时，角柱应点取，否则就不按照角柱计算，配筋也不予增大。12模型分析和调整从SATWE8计算图形和文件中，首先需要看配筋图中是否有超筋现象，我的图中出现了柱的超筋情况，从图形中变红的柱子中可以看出是柱的节点域超筋，这种现象是因为梁柱的尺寸不合理，可能是柱的截面太大或者是梁的高度有些大，造成节点不满足抗震要求，从配筋图中找到梁或柱的超筋的原因，然后返回模型中再重新局部调整梁柱的尺寸，再重新计算，直到配筋图中的配筋满足要求为止，然后再看图中的柱的轴压比是否满足要求，开始我的模型中首层轴压比大部分不满足要求，因此，我将首层的混凝土强度等级由C30提高到C35,轴压比就满足要求了。从计算文件中，要重点注意到计算后的周期比和最大层间位移角。对于偏心率的要求，由于本工程的要求，再结合框架结构的特点，偏心率在10以内就符合要求了，在这方面基本上没有问题，由于SATWE的计算方法是考虑地震作用的振型分解反应谱法，因此振型个数对计算周期的影响有很大影响，六层框架结构通常振型取9个就可以满足计算要求了。周期比，即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）TT与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。对于通常的规则结构，如下验算周期比1根据各振型的平动系数大于05，还是扭转系数大于05，区分出各振型是扭转振型还是平动振型。2通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期TT，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T1。3对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。再考察下一个次长周期。4考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大。5计算TT/T1，看是否超过09085。从附件中可以算出周期比满足要求，因此对于框架结构来说，周期比考虑抗震作用的要求基本上满足要求。层间位移角，柱层间位移与层高比值的最大值，框架结构不超过1/550,这些从附件中的结构位移这个文件中可以看出满足要求，另外刚度比从结构的规则性特点来看符合要求，层间受剪承载力之比也满足要求，因此不需要考虑薄弱层的影响。结构模型基本上已经满足要求。第2章结构计算21手算部分211现浇楼面板计算楼该是水平承重结构体系，是多层框架结构的重要组成部分。本工程楼盖为整体现浇楼盖。可取一层部分楼板进行计算，局部楼板平面布置见图21图21楼板平面布置楼面板均为双向板，该部分板厚取100MM，H01001585MM，本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。1跨中最大弯矩将总荷载QGP分成两部分；1/2QGP当板的各区格均受时，可近似地认为板都嵌固在中间支座上，亦即内部Q区格的板可按四边固定的单块板进行计算。当在一区格上作用而在相邻的区格中向下作用时，近似符合反对称关系，可认为中间支座的弯矩等于零，亦即内部区格的板按四边简支的单板进行计算。将上述两种情况叠加可得跨中最大弯矩，见图22。图22跨中最大弯矩活荷载不利布置2支座中点最大弯矩当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩。此时可先将内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固定弯矩，然后与相邻的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯矩。办公室部分恒载设计值24512/MGKN活载设计值8P走廊部分恒载设计值2/K活载设计值25143NM故办公楼部分则5428/QKN，5416/MQK2/0故走廊部分则239/K，2307/N2M/KN7513Q钢筋混凝土泊松比可取1/6。3A区格计算A区格尺寸见图23，3602158XYL作用下查附表得图Q023A区格板计算简图22XMA0356Q3568317KMXMLN22MAX084Q08463074KMYXMLN换算成时，可利用公式6/1372KUXN043166Y作用下查附表得Q022791794135KMXXMLN054560Y换算成时，可利用公式6/1312KUXN04507M6YM叠加后，跨内最大弯矩32142KXANY60796支座中点固端弯矩228Q83681KMXXMALN057105710Y4B区格计算B区格尺寸见图24，作用下查附表得图24B区格作用计算Q0Q简图22XMA037Q371438KMYMLN1009Y24673YXL换算成时，可利用公式6/138204915KMUXMN6Y作用下查附表得Q2207079154079KXYLN888MYM换算成时，可利用公式6/1079204KUXN87156Y叠加后，跨内最大弯矩145029KMXMANY6914支座中点固端弯矩22075Q0756893876KMXYALN114YM5C区格计算C区格板尺寸见图25，36054XYL作用下查附表得Q图25C区格板计算22XMA0386Q0386340KMXMLN简图22AX5585YXL换算成时，可利用公式6/1134028534KM6UXMN02Y作用下查附表得Q220898914361KXXLN16005MYM换算成时，可利用公式/35169KUXN06028Y叠加后，跨内最大弯矩34819573KMXMANY02680支座中点固端弯矩22815Q15368KXXALN07070MYM板配筋见表21和表22。表21板跨中配筋计算表截面位置XAYXBYXCYM47721960229911145173168020SCFBH0046001900220011005000160047001900220011005100160CSYFABH15964743717354实配钢筋2M8200CAS251MM28200AS251MM28200CAS251MM28200AS251MM28200CAS251MM28200AS251MM2表22支座配筋计算X向Y向截面位置ABCABCM831387686660682927606820CBHFS0080003800840059002800590083003900880060002900610SAFY27013129720497205实配钢筋MM28180AS279MM28200CAS251MM28160AS297MM28200CAS251MM28200AS251MM28200CAS251MM2212楼梯计算本办公楼采用现浇钢筋混凝土板式楼梯设计混凝土等级为C30，楼梯栏杆采用金属栏杆。取施工图中1楼梯中的三到六层的平面图，如下图26图26楼梯平面布置图1楼梯板计算（1）荷载计算楼梯板的跨度1308NLM板厚取取0/25/123H40M，0ARCT98COS8取1M宽板带为计算单元，恒载荷载分项系数荷载设计值斜板自重1270015/24/081258/MKN40厚水磨石面层12185/4/板底20厚纸筋灰粉刷1204402/8516037KN/M栏杆自重02KN/M12024恒载G791KN/M12953KN/M活载Q35KN/M14490KN/M总计P1443KN/M1411KN/M（2）楼梯斜板内力计算22MAX143081690MLKNM158COSVP（3）楼梯板配筋计算板的有效高度，混凝土抗压强度设计值024012H，钢筋抗拉强度设计值。14/CFNM2360/YFNM，从而可得622C03910SMFBH921043106913CSYFBHAM选用，。2C2SAM因为,所以不需计算配07143010K958TFBHN筋。分布钢筋选用,每个踏步下放一根82A2休息平台板计算休息平台板近似取四边简支的单区格双向板计算，板厚取。M10（1）荷载计算恒载荷载分项系数荷载设计值平台板自重123022501K/MN40厚水磨石面层121224/板底20厚纸筋灰粉刷120384216023K/MN恒载G382KN/M212458KN/M2活载Q25KN/M214350KN/M2总计P761KN/M2808KN/M2（2）跨中弯矩计算，荷载作用下查附表得190543XYL280/MPKN022XMA89148KXMPL0038069Y换算成时，可利用公式6/12489425KMUXN1069428097KMUYMN（2）配筋计算X向跨中622C0534108SFBH19SS，选用6202534108SYSMAMFH2820,51SAMCY向跨中622C019701438SFBH5SS，选用62019703834SYSMAMFH2820,51SAMC考虑抗震作用和施工方便，楼梯间属于抗震薄弱处。结合上述计算，休息平台板配筋采用双层双向3梯段梁TL1计算截面高度1/230267,40,2HLMHBM取（1）荷载计算恒载荷载分项系数荷载设计值由斜板传来的恒荷载121661KN/M79135/284KN由平台板传来的恒荷载12458KN/M80/平台梁自重1224KN/M25142KN/M平台梁水磨石面层1202425042/KNMKN/M粉刷120307KN/M1602041256K/恒载G1832KN/M98/MKN活载Q907KN/M251308/217/02648/KNM总计P3362KN/M3468KN/M（2）内力计算22MAX134684398MLK（3）配筋计算钢筋采用HRB400级，060HM622C04391SFBH510SS62043913SYSMAMFH考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋斟量增大，选用216,C24SMAX31683549NVPLKNM0AX5512067CFBHVMAX74TK所以通过以上计算可按构造要求配置箍筋，选用。820C由于TL2所承受的荷载小于TL1所承受的荷载，为了简便起见TL2和TL1配筋相同。4梯柱设计TZ柱轴力1302596NKN截面尺寸，按构造配筋814，。MC10，属于短柱，取01863LB1290943061305685296CYSFAKNK满足受压要求。22机算部分PKPM结构计算书工程名称鹤壁市淇滨区众联办公楼建设单位河南恒宇电气设备有限公司设计单位安阳工学院土木与建筑工程学院计算书编制日期2014年05月建筑结构的总信息|SATWE中文版|2014年5月8日16时15分|文件名WMASSOUT|工程名称设计人|工程代号校核人日期2014/5/8|/总信息结构材料信息钢砼结构混凝土容重KN/M3GC2600钢材容重KN/M3GS7800水平力的夹角DEGREEARF000地下室层数MBASE0竖向荷载计算信息按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法楼层剪力差方法规范方法结构类别框架结构裙房层数MANNEX0转换层所在层号MCHANGE0嵌固端所在层号MQIANGU1墙元细分最大控制长度MDMAX100弹性板与梁变形是否协调是墙元网格侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是地下室是否强制采用刚性楼板假定否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息修正后的基本风压KN/M2WO045风荷载作用下舒适度验算风压KN/M2WOC045地面粗糙程度B类结构X向基本周期（秒）TX037结构Y向基本周期（秒）TY037是否考虑顺风向风振是风荷载作用下结构的阻尼比WDAMP500风荷载作用下舒适度验算阻尼比WDAMPC200是否计算横风向风振否是否计算扭转风振否承载力设计时风荷载效应放大系数WENL100体形变化分段数MPART1各段最高层号NSTI7各段体形系数USI130地震信息振型组合方法CQC耦联SRSS非耦联CQC计算振型数NMODE9地震烈度NAF800场地类别KDI1设计地震分组一组特征周期TG025地震影响系数最大值RMAX1016用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值RMAX2090框架的抗震等级NF2剪力墙的抗震等级NW2钢框架的抗震等级NS2抗震构造措施的抗震等级NGZDJ不改变重力荷载代表值的活载组合值系数RMC050周期折减系数TC060结构的阻尼比DAMP500中震或大震设计MID不考虑是否考虑偶然偏心是是否考虑双向地震扭转效应是按主振型确定地震内力符号否斜交抗侧力构件方向的附加地震数0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到7层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数100柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数110023085450706806592006020055调整信息梁刚度放大系数是否按2010规范取值是托墙梁刚度增大系数BK_TQL100梁端弯矩调幅系数BT085梁活荷载内力增大系数BM100连梁刚度折减系数BLZ060梁扭矩折减系数TB040全楼地震力放大系数RSF10002VO调整分段数VSEG002VO调整上限KQ_L200框支柱调整上限KZZ_L500顶塔楼内力放大起算层号NTL0顶塔楼内力放大RTL100框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是实配钢筋超配系数CPCOEF91115是否按抗震规范525调整楼层地震力IAUTO5251弱轴方向的动位移比例因子XI1000强轴方向的动位移比例因子XI2000是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB0薄弱层判断方式按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF125强制指定的加强层个数NSTREN0配筋信息梁箍筋强度N/MM2JB360柱箍筋强度N/MM2JC360墙水平分布筋强度N/MM2FYH360墙竖向分布筋强度N/MM2FYW360边缘构件箍筋强度N/MM2JWB210梁箍筋最大间距MMSB10000柱箍筋最大间距MMSC10000墙水平分布筋最大间距MMSWH15000墙竖向分布筋配筋率RWV030结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数NSW0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率RWV1060梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比RGX100设计信息结构重要性系数RWO100柱计算长度计算原则有侧移梁端在梁柱重叠部分简化不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化不作为刚域是否考虑PDELT效应否柱配筋计算原则按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计否钢构件截面净毛面积比RN085梁保护层厚度MMBCB2000柱保护层厚度MMACA2000剪力墙构造边缘构件的设计执行高规72164是框架梁端配筋考虑受压钢筋是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用否当边缘构件轴压比小于抗规645条规定的限值时一律设置构造边缘构件是是否按混凝土规范B04考虑柱二阶效应否荷载组合信息恒载分项系数CDEAD120活载分项系数CLIVE140风荷载分项系数CWIND140水平地震力分项系数CEA_H130竖向地震力分项系数CEA_V050温度荷载分项系数CTEMP140吊车荷载分项系数CCRAN140特殊风荷载分项系数CSPW140活荷载的组合值系数CD_L070风荷载的组合值系数CD_W060重力荷载代表值效应的活荷组合值系数CEA_L050重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数CEA_C050吊车荷载组合值系数CD_C070温度作用的组合值系数仅考虑恒载、活载参与组合CD_TDL060考虑风荷载参与组合CD_TW000考虑地震作用参与组合CD_TE000砼构件温度效应折减系数CC_T030剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号1121用户指定薄弱层的层和塔信息层号塔号用户指定加强层的层和塔信息层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层31约束边缘构件层各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比MMTT711265411405259001505145000226120152150562290067776900009951206521504719300687970100100412065215047157006879701000983120657150391210070587010010021206571503985007058701000991121076148814900719365900100活载产生的总质量T429804恒载产生的总质量T4334819附加总质量T0000结构的总质量T4764623恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果1T1000KG各层构件数量、构件材料和层高层号标准层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度混凝土/主筋混凝土/主筋混凝土/主筋MM11113735/3603135/360030/3604900490022113930/3603130/360030/3603600850032113930/3603130/360030/36036001210045113930/3603130/360030/36036001570055113930/3603130/360030/36036001930063114330/3603930/360030/3603600229007414030/3601230/360030/360300025900风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y7134513451035154931549464861654910004635173743287164805159891599103911592248793404441542021411809814438632356805314818262327540128657609841982143063053385321153587631157441154033594561411454810217165809各楼层偶然偏心信息层号塔号X向偏心Y向偏心11005005210050053100500541005005510050056100500571005005各楼层等效尺寸单位M,M2层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11652712054150442191543422015402165271205415044219154342201540316527120541504421915434220154041652712054150442191543422015405165271205415044219154342201540616527120541504421915434220154071133201090112546148114616801各楼层的单位面积质量分布单位KG/M2层号塔号单位面积质量GI质量比MAXGI/GI1,GI/GI111120297101211188701003111887010241116125100511161251026111440809971123881108计算信息计算日期2014417开始时间154434可用内存104800MB第一步数据预处理第二步计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步地震作用分析第四步风及竖向荷载分析第五步计算杆件内力结束日期2014417时间15450总用时0026各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FLOORNO层号TOWERNO塔号XSTIF，YSTIF刚心的X，Y坐标值ALF层刚性主轴的方向XMASS，YMASS质心的X，Y坐标值GMASS总质量EEX，EEYX，Y方向的偏心率RATX，RATYX，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值剪切刚度RATX1，RATY1X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70的比值或上三层平均侧移刚度80的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度剪切刚度RJX3，RJY3，RJZ3结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度地震剪力与地震层间位移的比FLOORNO1TOWERNO1XSTIF194690MYSTIF153674MALF00000DEGREEXMASS210761MYMASS148808MGMASS活荷折减85105787851896TEEX00760EEY00306RATX10000RATY10000RATX112169RATY113079薄弱层地震剪力放大系数100RJX133310E06KN/MRJY133310E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX352950E05KN/MRJY352801E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO2TOWERNO1XSTIF195470MYSTIF153458MALF00000DEGREEXMASS206568MYMASS150390MGMASS活荷折减84596987758744TEEX00666EEY00193RATX12963RATY12963RATX114042RATY113996薄弱层地震剪力放大系数100RJX143180E06KN/MRJY143180E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX357813E05KN/MRJY353641E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO3TOWERNO1XSTIF195470MYSTIF153458MALF00000DEGREEXMASS206568MYMASS150390MGMASS活荷折减84596987758744TEEX00666EEY00193RATX10000RATY10000RATX114525RATY114179薄弱层地震剪力放大系数100RJX143180E06KN/MRJY143180E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX356333E05KN/MRJY351555E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO4TOWERNO1XSTIF185117MYSTIF157165MALF00000DEGREEXMASS206515MYMASS150471MGMASS活荷折减82804817579614TEEX00525EEY00412RATX08208RATY08208RATX114283RATY114352薄弱层地震剪力放大系数100RJX135440E06KN/MRJY135440E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX349024E05KN/MRJY346192E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO5TOWERNO1XSTIF185117MYSTIF157165MALF00000DEGREEXMASS206515MYMASS150471MGMASS活荷折减82804817579614TEEX00825EEY00412RATX10000RATY10000RATX114785RATY114867薄弱层地震剪力放大系数100RJX135440E06KN/MRJY135440E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX349032E05KN/MRJY345979E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO6TOWERNO1XSTIF185889MYSTIF156605MALF00000DEGREEXMASS201524MYMASS150558MGMASS活荷折减81578727467535TEEX00898EEY00376RATX10491RATY10491RATX141143RATY139335薄弱层地震剪力放大系数100RJX137180E06KN/MRJY137180E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX347376E05KN/MRJY344182E05KN/MRJZ300000E00KN/MFLOORNO7TOWERNO1XSTIF238254MYSTIF114206MALF00000DEGREEXMASS126541MYMASS114051MGMASS活荷折减17954601650087TEEX05765EEY00009RATX03387RATY03387RATX110000RATY110000薄弱层地震剪力放大系数100RJX112592E06KN/MRJY112592E06KN/MRJZ100000E00KN/MRJX316450E05KN/MRJY316046E05KN/MRJZ300000E00KN/MX方向最小刚度比10000第7层第1塔Y方向最小刚度比10000第7层第1塔结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩MR倾覆力矩MOV比值MR/MOV零应力区X风荷载105580406204917016000Y风荷载38690121764212193000X地震101903423656032787000Y地震37342683566261047000结构舒适性验算结果仅当满足规范适用条件时结果有效按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度M/S20033按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度M/S20010按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度M/S20035按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度M/S20013按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度M/S20090按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度M/S20010按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度M/S20092按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度M/S20146结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10529E060528E06490640524051403920578E060536E06360535763885360430563E060516E06360431444700430240490E060462E06360327125395508350490E060460E06360224957847735860474E060442E0636012278138911295470165E060160E0630022132230321756该结构刚重比DIHI/GI大于10,能够通过高规544的整体稳定验算该结构刚重比DIHI/GI大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值RATIO_BU表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力RATIO_BUX,Y7101403E0401491E041001006104992E0405301E043563565105963E0406334E041191194106926E0407356E041161163109818E0401019E051421392101076E0501117E051101101108517E0409128E04079082X方向最小楼层抗剪承载力之比079层号1塔号1Y方向最小楼层抗剪承载力之比082层号1塔号1周期、地震力与振型输出文件VSS求解器考虑扭转耦联时的振动周期秒、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数XY扭转系数11048291301000000990002091951680970970000033089321353600600400309440345897470950020940055034328980980950030026032201198501300400908770215511260840810030168020391003907600307402490183812842018007010082地震作用最大的方向88956度仅考虑X向地震作用时的地震力FLOOR层号TOWER塔号FXXX方向的耦联地震力在X方向的分量FXYX方向的耦联地震力在Y方向的分量FXTX方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7100924634561020100310505101993287541017798682310136355162101044034311005231160振型2的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM711117065130473614540516641122805142451187010308241364691637875143129103131769297212049691847769111118855125598振型3的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7112698132851611708649120772511600965111270411383880948213111057257531421776510516421139433827071振型4的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7124817315699615074047551651161122650464125820901289231568448216380216044709143141141630608242振型5的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7113413120523201613252559636069051105822408109194115808238144838313531360188283721375986559838171125447452856084振型6的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7104510363784361167622049040751739159723601415020905081831149116531029122116732129106236111074170369298振型7的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM71114842255023611256127526751122382438218714110342217817985311863318286121109422281185121110717227218903振型8的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM7134920278097611370571451351430225523742414902152123583101822789712140922022139811466212317751振型9的地震力FLOORTOWERFXXFXYFXTKNKNKNM71454188414526113472208145265110946395062041202324285723431417938467211486145253195111743219856099各振型作用下X方向的基底剪力振型号剪力KN1094219628236840493055764662368711169842391495各层X方向的作用力CQCFLOOR层号TOWER塔号FXX向地震作用下结构的地震反应力VXX向地震作用下结构的楼层剪力MXX向地震作用下结构的弯矩STATICFX静力法X向的地震力FLOORTOWERFXVX分塔剪重比整层剪重比MXSTATICFXKNKNKNMKN注意下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构712085020850126412646254933799615786675433827827328088609745147071117353703703741650521604142505146188602602124817842431314786216979653053018175483347421468231936824874872449318235151131806211739444444339893413718抗震规范525条要求的X向楼层最小剪重比320X方向的有效质量系数9916仅考虑Y向地震时的地震力FLOOR层号TOWER塔号FYXY方向的耦联地震力在X方向的分量FYYY方向的耦联地震力在Y方向的分量FYTY方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FLOORTOWERFYXFYYFYTKNKNKNM7142711191156756192