酒店塔吊基础方案

目录第一章、工程概况2第二章、塔吊平面布置2第三章、塔吊基础设计21、设计计算依据22、18楼楼工程地层岩性状况33、塔吊基础计算书3第四章、塔吊基础施工8第一章、工程概况1、海南碧海蒙苑项目场地隶属于，位于，项目总用地面积为7427276平方米，总建筑面积总建筑面积为平方米，项目共有13栋高层161F/171F12栋别墅（23F）及1栋酒店3F组成。酒店塔吊地基2层（粉质粘土）承载力特征值140KPA。本工程采用钢筋砼框架结构，设地下一层。建筑基底标高为530均为相对标高，0000M相当于1985国家高程2200M，场地原地面标高1985国家高程2140M。酒店工程施工计划安装1台QTZ63（管）（SLP80Q5501）型自升式塔式起重机，塔身标准节尺寸1692M1692M2520M，塔身截面中心尺寸1560MM1560MM，固定附着式最大起升高度为140M，臂架长度55M，最大起重量5T，最大幅度55M，总功率41KW，完全满足建筑物施工要求。第二章、塔吊平面布置本工程拟采用重庆建工工业有限责任公司生产的QTZ63（管）型自升式塔式起重机。塔吊固定独立式最大起升高度为40M，塔吊自重（包括压重）F1565KN，最大起重荷载F25000KN，塔吊倾覆力距M1536KNM，塔吊起重高度H3000M,塔身宽度B1692M，每节高H252M。本工程塔吊安装最大高度为2800M，建筑物高度2150M。塔吊最大起重为5T，最大幅度起重量10T，起重臂最大幅度为55M，塔机基础的深度应1250，总混凝土方量约为3750,基础重量约为9375吨，要求地耐力不小于200KN/。酒店塔吊平面布置见酒店楼塔吊位置平面示意图。第三章、塔吊基础设计1、设计计算依据（1）生产厂家说明书（2）工程地质报告（3）塔式起重机设计规范（4）混凝土结构设计规范（5）建筑地基基础设计规范（6）建筑结构荷载规范2、酒店工程地勘ZK74点地层岩性状况序号土层深度（M）厚度（M）土层承载力特征值FAKKPA压缩模量ES12（MPA）1粉质粘土0604103501405182强风化玄武岩300422460220/3中风化玄武岩3300/3、塔吊基础计算书（一）、参数信息塔吊型号QTZ63（SLP80/5510，塔吊起升高度H4000M，塔身宽度B16M，基础埋深D200M，自重G5487KN，基础承台厚度HC150M，最大起重荷载Q50KN，基础承台宽度BC500M，混凝土强度等级C35，钢筋级别HRB335，基础底面配筋直径20MM额定起重力矩ME800KNM，基础所受的水平力P185KN，标准节长度B252M，主弦杆材料角钢/方钢,宽度/直径C120MM，所处城市海南澄迈县，基本风压0075KN/M2，地面粗糙度类别A类近海，风荷载高度变化系数Z203。（二）、塔吊基础顶面的竖向力和弯矩计算、塔吊竖向力计算塔吊自重G5487KN；塔吊最大起重荷载Q50KN；作用于塔吊的竖向力FKGQ5487505987KN；、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB500092001）中风荷载体型系数地处海南澄迈县，基本风压为0075KN/M2；查表得风荷载高度变化系数Z203；挡风系数计算3B2B4B2B21/2C/BB318228418228205012/1828037；因为是角钢/方钢，体型系数S2259；高度Z处的风振系数取Z10；所以风荷载设计值为07ZSZ00710022592030752408KN/M2；、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算MBHH052408037184646051696744KNM；MKMAXMEMPHC10001696744228152730944KNM；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算EMK/（FKGK）BC/3式中E偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；MK作用在基础上的弯矩；FK作用在基础上的垂直载荷；GK混凝土基础重力，GK255555151134375KN；BC为基础的底面宽度；计算得E2730944/598711343751576M55/511M地面压应力计算PK（FKGK）/APKMAX2FKGK/（3ABC）式中FK作用在基础上的垂直载荷；GK混凝土基础重力；A合力作用点至基础底面最大压力边缘距离M，按下式计算ABC/205MK/（FKGK）55/2052730944/598711343752344M。BC基础底面的宽度，取BC55M；不考虑附着基础设计值PK（59871134375）/55257292KPAPKMAX259871134375/32344558962KPA；实际取的地基承载力设计值为FA140KPA；地基承载力特征值FA大于压力标准值PK57292KPA，满足要求地基承载力特征值12FA大于偏心矩较大时的压力标准值PKMAX8962KPA，满足要求（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB500072002）第827条。验算公式如下F107HPFTAMHO式中HP受冲切承载力截面高度影响系数，当H不大于800MM时，HP取10当H大于等于2000MM时，HP取09，其间按线性内插法取用；取HP095；FT混凝土轴心抗拉强度设计值；取FT157MPA；HO基础冲切破坏锥体的有效高度；取HO145M；AM冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；AMATAB/2；AM1801802145/2325M；AT冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取AT18M；AB冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；AB1802145470；PJ扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取PJ10955KPA；AL冲切验算时取用的部分基底面积；AL550550470/2220M2FL相应于荷载效应基本组合时作用在AL上的地基土净反力设计值。FLPJAL；FL1095522024101KN。允许冲切力07095157310000130000420752150N420752KNFL24101KN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求（六）、承台配筋计算1抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB500072002）第827条。计算公式如下MIA122LAPMAXP2G/APMAXPL/12式中MI任意截面II处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；A1任意截面II至基底边缘最大反力处的距离；取A1BCB/2550180/2185M；PMAX相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取10955KN/M2；P相应于荷载效应基本组合时在任意截面II处基础底面地基反力设计值，PPMAX（3AAL）/3A10955318185/31872016KPA；G考虑荷载分项系数的基础自重，取G1522BCBCHC1522550550151497375KN/M2；L基础宽度，取L550M；A塔身宽度，取A180M；A截面II在基底的投影长度,取A180M。经过计算得MI1852255018010955720221497375/5502109557202550/1234109KNM。2配筋面积计算SM/1FCBH02112S1/2S1/2ASM/SH0FY式中，L当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，取为094,期间按线性内插法确定，取L100；FC混凝土抗压强度设计值，查表得FC1670KN/M2；HO承台的计算高度，HO130M。经过计算得S38903106/100167055010313010320003；1120003050003；S10003/20999；AS38903106/09991301033000099876MM2。由于最小配筋率为015,所以最小配筋面积为55000015000001512375MM2。故取AS12375MM2。建议配筋值HRB335钢筋，22150MM。承台底面单向根数36根。实际配筋值1367784MM2。第四章、塔机基础施工施工塔吊基础时，表面应平整，并校水平，平面度误差应小于1/500；基础与基础节下端四个大方法兰处应用二次浇筑的方法找平，其水平误差应小于1/1000。1、地脚螺栓预埋时，必须用底架或工厂提供的预埋模板，放置预埋板时应注意，焊有角钢的一面要向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在一方；将四颗地脚螺栓分别悬挂在模板四角薄钢板的孔上，同时将32颗地脚螺栓悬挂在模板上钢板孔中，分别戴上一个或两面个螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为120MM，将模板支撑起来，使模板的钢板底面比待浇筑混凝土基础顶端高出2030MM；用水准仪将模板的四块钢板校平至相对误差小于1/500。将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入25的长度不小于400MM的钢筋，并利用它将螺栓的下部与绑扎好的钢筋焊接连成整体。将螺栓头部用塑料布等物包裹住以防粘上水泥等物。2、检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓的竖直及固定情况，待检查无误后方可进行基础混凝土的浇筑。3、浇筑设备基础时，对一些特殊部分，要引起注意，以确保工程质量。例如1）地脚螺栓地脚螺栓一般利用木横梁固定在模板上口，浇筑时要注意控制混凝土的上升速度，使两边均匀上升，不使模板上口位移，以免造成螺栓位置偏差。地脚螺栓的丝扣部分应预先涂好黄油，用塑料布包好，防止在浇筑过程中沾上水泥浆或碰坏。当螺栓固定在细长的钢筋骨架上，并要求不下沉变位时，必须根据具体情况对钢筋骨架进行核算，其是否能承受螺栓锚板自重和浇筑混凝土的重量与冲压力。如钢筋骨架不能满足以上要求时，则应另加钢板支承。对锚板下混凝土要振捣密实。一般在浇筑这部位混凝土时，板外侧混凝土应略加高些，再细心振捣使混凝土压向板底，直至板边缝周围有混凝土浆冒出为止。如锚板面积较大，则可在板中间钻一小孔，通过小孔观察，看到混凝土浆冒出，证明这部位混凝土已密实，否则易造成空隙。2）预留栓孔预留栓孔一般采用楔形木塞或模壳板留孔，由于一端固定，一端悬空，在浇筑时应注意保证其位置垂直正确。木塞宜涂以油脂以易于脱模。浇筑后，应在混凝土初凝时及时将木塞取出，否则将会造成难拔并可能损坏预留孔附近的混凝土。3）预埋管道浇筑有预埋大型管道的混凝土时，常会出现蜂窝。为此，在浇筑混凝土时应注意粗骨料颗粒不宜太大，稠度应适宜，先振捣管道的底和两侧，待有浆冒出时，再浇筑盖面混凝土。4、承受动力作用的设备基础的上表面与设备基座底部之间，用混凝土（或砂浆）进行二次浇筑时，应遵守下列规定1）浇筑前应先清除地脚螺栓、设备底座部分及垫板等处的油污、浮锈等杂物，并将基础混凝土表面冲洗干净，保持湿润。2）浇筑混凝土（或砂浆），必须在设备安装调整合格后进行。其强度等级应按设计规定；如设计无规定时，可按原基础的混凝土强度等级提高一级，并不得低于C15。混凝土的粗骨料粒径可根据缝隙厚度选用515MM，当缝隙厚度小于40MM时，宜采用水泥砂浆。3）二次浇筑混凝土的厚度超过20CM时，应加配钢筋，配筋方法由设计确定。5、浇筑地坑时，可根据地坑面积的大小、深浅以及壁的厚度不同，采取一次浇筑或地坑底板和壁分别浇筑的施工方法。对混凝土一次浇筑时，其内模板应做成整体式并预先架立好。当坑底板混凝土浇筑完后，紧接浇筑